王 將 王曉燕 李洪文 何 進(jìn) 盧彩云 劉 迪

(1.中國(guó)農(nóng)業(yè)大學(xué)工學(xué)院， 北京 100083； 2.中國(guó)農(nóng)業(yè)大學(xué)現(xiàn)代農(nóng)業(yè)裝備優(yōu)化設(shè)計(jì)北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 北京 100083)

0 引言

秸稈還田可有效提高土壤有機(jī)質(zhì)和保水能力，改良土壤結(jié)構(gòu)，提升土壤肥力[1-3]。在我國(guó)東北稻區(qū)實(shí)施秸稈還田可以促進(jìn)黑土地可持續(xù)發(fā)展，減緩生態(tài)功能退化，對(duì)于恢復(fù)提升黑土地耕地地力、夯實(shí)國(guó)家糧食安全基礎(chǔ)，具有重要意義。但東北地區(qū)冬季封凍期長(zhǎng)，土壤積溫低，加上目前東北稻區(qū)秸稈仍存在粉碎不充分的問(wèn)題，嚴(yán)重制約秸稈還田的實(shí)施和效果[4]。因此，解決東北稻區(qū)秸稈粉碎問(wèn)題對(duì)秸稈全量還田技術(shù)在該地區(qū)的推廣具有重要意義。

聯(lián)合收獲機(jī)裝配的秸稈粉碎裝置較拖拉機(jī)配套的秸稈粉碎機(jī)[5-10]，具有作業(yè)效率高、作業(yè)成本較低的特點(diǎn)，在應(yīng)用中具有廣泛前景。現(xiàn)有研究中，文獻(xiàn)[11]針對(duì)全喂入聯(lián)合收獲機(jī)存在脫粒后排出的秸稈長(zhǎng)，不利于溝埋還田利用的問(wèn)題，設(shè)計(jì)了碎草型脫粒分離機(jī)構(gòu)，試驗(yàn)秸稈粉碎長(zhǎng)度小于200 mm，入溝率不小于90%。針對(duì)配套全喂入式聯(lián)合收獲機(jī)的秸稈粉碎機(jī)具缺乏的現(xiàn)狀，文獻(xiàn)[12]設(shè)計(jì)了一款適合于全喂入聯(lián)合收獲機(jī)的雙軸式秸稈粉碎機(jī)，田間粉碎小麥秸稈試驗(yàn)表明，雙軸式秸稈粉碎機(jī)性能良好?，F(xiàn)有聯(lián)合收獲機(jī)裝配的秸稈粉碎機(jī)當(dāng)中，半喂入式聯(lián)合收獲機(jī)采用雙軸鋸齒圓盤粉碎裝置，轉(zhuǎn)速較低，性能可靠，對(duì)秸稈粉碎效果好，但收獲效率低和單機(jī)價(jià)格高、適用范圍有限。全喂入式聯(lián)合收獲機(jī)裝配動(dòng)定刀式秸稈粉碎裝置，動(dòng)定刀多采用光刃刀片，粉碎小麥、玉米秸稈和含水率高的水稻秸稈時(shí)效果較好。但東北地區(qū)水稻秸稈產(chǎn)出量高，且大面積收獲時(shí)秸稈含水率低導(dǎo)致秸稈支撐力差，韌性強(qiáng)[13]，且秸稈經(jīng)脫粒滾筒揉搓、擠壓后，秸稈變軟、柔韌性增強(qiáng)，現(xiàn)有粉碎機(jī)構(gòu)粉碎時(shí)會(huì)出現(xiàn)秸稈隨動(dòng)刀拖拽現(xiàn)象和粉碎不充分造成的成堆現(xiàn)象。由于排出秸稈雜亂無(wú)序、秸稈量大，較難借用半喂入式切割模式改進(jìn)。同時(shí)，秸稈量大也體現(xiàn)出現(xiàn)有粉碎裝置拋撒動(dòng)力不足問(wèn)題，導(dǎo)致粉碎后秸稈拋撒幅寬較小，與收獲幅寬不匹配，因此，合理提高粉碎裝置拋撒幅寬也是需要解決的問(wèn)題。

本文在研究東北稻區(qū)秸稈全量還田條件下粉碎效果的基礎(chǔ)上，結(jié)合上述問(wèn)題，以該區(qū)域廣泛使用的約翰迪爾C120/100型聯(lián)合收獲機(jī)為研究對(duì)象，結(jié)合原裝粉碎裝置結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，針對(duì)水稻秸稈粉碎難題，對(duì)粉碎刀片和粉碎方式進(jìn)行改進(jìn)。設(shè)計(jì)滑切和撕裂二級(jí)切割水稻秸稈粉碎裝置，通過(guò)理論分析確定工作部件主要參數(shù)，探討秸稈在動(dòng)定刀切斷和撕裂過(guò)程中的受力和原理，并在此基礎(chǔ)上進(jìn)行水稻收獲田間單因素和正交試驗(yàn)。

1 東北稻區(qū)秸稈全量還田粉碎效果技術(shù)要求

秸稈粉碎效果是機(jī)械化秸稈全量還田的重要指標(biāo)，會(huì)影響后續(xù)生產(chǎn)環(huán)節(jié)的作業(yè)質(zhì)量。尤其在特殊氣候的東北稻區(qū)，合適的秸稈粉碎效果可以提高秸稈還田質(zhì)量，促進(jìn)秸稈腐解，從而提高還田效果。

東北地區(qū)水稻大面積收獲在9月末到10月中旬之間，氣溫低，水稻秸稈含水量低(30%左右)，同時(shí)土壤黏重，如何更好地將秸稈切碎并均勻拋撒，促進(jìn)秸稈腐解是該區(qū)域需解決的問(wèn)題[13]。經(jīng)實(shí)地調(diào)研發(fā)現(xiàn)，在現(xiàn)有耕作機(jī)具下秸稈粉碎長(zhǎng)度是影響秸稈還田效果的主要因素。粉碎過(guò)長(zhǎng)會(huì)造成秸稈掩埋不實(shí)現(xiàn)象，導(dǎo)致還田后只有部分秸稈埋入土壤；秸稈太短增加機(jī)具能耗且造成春季泡田時(shí)秸稈漂浮，影響后續(xù)插秧作業(yè)，如圖1所示。通過(guò)田間觀測(cè)得出秸稈粉碎長(zhǎng)度不宜大于5 cm。國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 24675.6—2009《保護(hù)性耕作機(jī)械 秸稈粉碎還田機(jī)》中要求水稻秸稈粉碎長(zhǎng)度不大于15 cm[14]；農(nóng)業(yè)機(jī)械化管理司最新提出的《主要農(nóng)作物秸稈機(jī)械化還田技術(shù)模式》中要求東北稻區(qū)秸稈還田粉碎長(zhǎng)度需小于10 cm[15]，文獻(xiàn)[16]建立了東北稻區(qū)秸稈粉碎還田離散元仿真模型和秸稈粉碎長(zhǎng)度與翻埋效果的回歸模型，最終得出秸稈粉碎長(zhǎng)度為6.5～10 cm。本文結(jié)合實(shí)際觀測(cè)和已有標(biāo)準(zhǔn)研究，在我國(guó)東北稻區(qū)實(shí)施秸稈全量還田，為了達(dá)到更好的秸稈還田效果，水稻秸稈粉碎后長(zhǎng)度應(yīng)該集中在5～10 cm。

在低積溫地區(qū)實(shí)施秸稈還田，為了提高秸稈還田后的腐解效率，應(yīng)增加秸稈粉碎后的表面積[17]。增大表面積可以提高秸稈與腐解相關(guān)的微生物的接觸，加速相關(guān)腐解反應(yīng)的進(jìn)行[18]。粉碎過(guò)程中增加撕裂破壞，可使作業(yè)后秸稈更加細(xì)碎，撕裂狀態(tài)下的秸稈比表面積更大，有利于秸稈腐解。 因此，結(jié)合上文，在東北稻區(qū)實(shí)施秸稈還田，秸稈粉碎后長(zhǎng)度5～10 cm且縱向有撕裂破壞，可以在滿足農(nóng)藝要求的同時(shí)達(dá)到更好的還田效果。

2 整體結(jié)構(gòu)與工作原理

2.1 整體結(jié)構(gòu)

針對(duì)東北稻區(qū)秸稈特點(diǎn)，為使作業(yè)后的秸稈達(dá)到相應(yīng)的粉碎效果，設(shè)計(jì)了激蕩滑切與撕裂兩級(jí)切割粉碎裝置，該裝置由動(dòng)刀組合、粉碎刀輥、機(jī)體外殼、激蕩滑切定刀、撕裂定刀、拋撒裝置、帶輪等組成，其結(jié)構(gòu)如圖2a所示。主要參數(shù)如表1所示。動(dòng)刀組合由2把鋸齒動(dòng)刀刀片和連接在動(dòng)刀兩側(cè)的風(fēng)力葉片組成，結(jié)構(gòu)如圖2b所示。

表1 改進(jìn)后秸稈粉碎裝置主要參數(shù)Tab.1 Main parameters of improved straw crushing device

2.2 激蕩滑切和撕裂秸稈原理

東北地區(qū)水稻在收獲時(shí)，秸稈的剛度比較小，特別是經(jīng)過(guò)脫粒滾筒揉搓后，其支撐特性進(jìn)一步降低，導(dǎo)致在切割過(guò)程中秸稈易發(fā)生彎折，并隨動(dòng)刀從動(dòng)，產(chǎn)生拖拽現(xiàn)象，不能完成有效切割。

在粉碎刀刃上設(shè)計(jì)多個(gè)刀齒，可以在粉碎作業(yè)時(shí)提高秸稈切削破損效果[19]，且切割的秸稈在多個(gè)刀齒間滑動(dòng)，不斷變化其位置可以強(qiáng)化秸稈激振破損效果，從而獲得更大的切割慣性力[20]，使秸稈在有效滑切距離內(nèi)提高切斷效果，其激蕩滑切階段如圖3a所示。同時(shí)，粉碎后秸稈比表面積需增大以增加與土壤接觸面積進(jìn)而加快秸稈還田后腐解速度[21]。因此，秸稈經(jīng)激蕩滑切后設(shè)計(jì)第二級(jí)粉碎，對(duì)秸稈進(jìn)行“刺穿”、“撕扯斷裂”縱向破壞，其撕裂階段如圖3b所示。

2.3 裝置工作過(guò)程

秸稈粉碎裝置通過(guò)機(jī)體側(cè)板與收獲機(jī)連接，并通過(guò)帶傳動(dòng)與聯(lián)合收獲機(jī)實(shí)現(xiàn)動(dòng)力傳遞。工作時(shí)，粉碎刀輥帶動(dòng)動(dòng)刀高速逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)，通過(guò)與激蕩滑切定刀、撕裂定刀配合完成對(duì)水稻秸稈切割。如圖4所示，根據(jù)水稻秸稈形態(tài)和位置，將裝置劃分為Ⅰ(秸稈喂入加速階段)、Ⅱ(激蕩滑切階段)、Ⅲ(撕裂階段)、Ⅳ(秸稈拋出階段)、Ⅴ(空轉(zhuǎn)階段)共5個(gè)區(qū)域。秸稈經(jīng)收獲機(jī)縱軸流滾筒揉搓后落至接草板，并滑落至Ⅰ區(qū)，此時(shí)與高速旋轉(zhuǎn)的鋸齒動(dòng)刀開始接觸，秸稈在鋸齒動(dòng)刀慣性沖擊下發(fā)生形變，并在刀片攜帶和機(jī)體下殼板導(dǎo)流作用下完成秸稈喂入加速過(guò)程；隨著鋸齒動(dòng)刀轉(zhuǎn)動(dòng)，秸稈進(jìn)入Ⅱ區(qū)，開始與激蕩滑切定刀接觸，在沖擊作用下開始秸稈滑切粉碎過(guò)程；隨后經(jīng)第1次粉碎后的秸稈在粉碎腔內(nèi)繼續(xù)運(yùn)動(dòng)，進(jìn)入Ⅲ區(qū)，并開始與撕裂定刀接觸，在動(dòng)定刀的配合下開始秸稈撕裂粉碎過(guò)程，最終完成秸稈的第2次粉碎；隨后，秸稈隨動(dòng)刀繼續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)進(jìn)入Ⅳ區(qū)，完成對(duì)其拋撒過(guò)程；秸稈脫離動(dòng)刀拋出腔室后，動(dòng)刀進(jìn)入Ⅴ區(qū)空轉(zhuǎn)階段，準(zhǔn)備下一次的粉碎過(guò)程。經(jīng)粉碎后的秸稈在慣性力和氣流場(chǎng)作用下具有足夠動(dòng)能，并在拋撒器導(dǎo)流作用下均勻拋撒至田間。

3 關(guān)鍵部件設(shè)計(jì)與參數(shù)確定

3.1 激蕩滑切結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與參數(shù)確定

3.1.1刀體基本尺寸

鋸齒動(dòng)刀刀片采用直線式刀型，結(jié)構(gòu)如圖5所示。圖中，D1為刀片寬度，mm；θ1為動(dòng)刀開刃角，(°)；L1為動(dòng)刀長(zhǎng)度，mm；d1為鋸齒間隙，mm；l1為刀刃有效長(zhǎng)度，mm；d2為梯形刀齒刃部長(zhǎng)度，mm；α1為動(dòng)刀鋸齒楔角。根據(jù)與收獲機(jī)裝配空間需要，設(shè)計(jì)動(dòng)刀長(zhǎng)度L1為170 mm。在保證粉碎動(dòng)刀強(qiáng)度的前提下，刀片厚度應(yīng)為5～10 mm之間[22]，有研究表明為保證高產(chǎn)作物秸稈粉碎質(zhì)量，動(dòng)刀片厚度應(yīng)盡量小[23]，因此厚度設(shè)計(jì)為5 mm。動(dòng)刀刀片寬度過(guò)大，刀片粉碎阻力過(guò)大，而寬度過(guò)小會(huì)導(dǎo)致刀片質(zhì)量過(guò)小達(dá)不到理想的粉碎效果[24]，因此刀片寬度D1設(shè)計(jì)為50 mm。動(dòng)刀刀片兩側(cè)開刃，開刃角θ1為30°，該角度能夠在保持剪切力的情況下減少對(duì)刀片的磨損。材質(zhì)采用65Mn鋼，刃口淬火處理，刀刃有效長(zhǎng)度l1為100 mm。經(jīng)實(shí)際測(cè)量東北稻區(qū)常見水稻品種(龍粳31、墾稻32、龍稻18、三江6號(hào))的秸稈直徑為2.8～4.5 mm，多集中在3.5～4.0 mm之間。在粉碎秸稈時(shí)，為使動(dòng)刀刀片達(dá)到對(duì)秸稈的抓取和鉗住作用，鋸齒長(zhǎng)度間隙應(yīng)大于秸稈直徑，因此本文設(shè)計(jì)鋸齒間隙d1為4.5 mm。在Ⅰ區(qū)為增加粉碎動(dòng)刀對(duì)秸稈的沖擊，采用直角梯形刀齒，其中梯形刀齒刃部長(zhǎng)度d2為4.5 mm。為避免作業(yè)時(shí)刀刃應(yīng)力集中，在鋸齒根部有圓弧過(guò)渡，為增加鋸齒鋒利效果和自磨特性，采用A-B面不等深斜齒加工[25]。為配合粉碎動(dòng)刀進(jìn)行水稻秸稈的粉碎作業(yè)，激蕩滑切定刀也采用直線刀型結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)如圖6所示。圖中，D2為刀片寬度，mm；θ2為激蕩滑切定刀開刃角，(°)；L2為動(dòng)刀長(zhǎng)度，mm；h為定刀鋸齒高，mm；l2為刀刃有效長(zhǎng)度，mm；α2為定刀鋸齒楔角；刀片長(zhǎng)度L2為190 mm，寬度D2為45 mm，為了切割效果更好，定刀厚度更薄，為3 mm，刀片兩側(cè)開刃，刀刃有效長(zhǎng)度l2為130 mm，開刃角θ2為30°，材料為65Mn鋼，鋸齒為直角齒，同樣采用不等深斜齒加工。

3.1.2激蕩滑切動(dòng)力學(xué)分析

如圖3a所示，水稻秸稈在動(dòng)刀和激蕩滑切定刀的作用下進(jìn)行切割，剛接觸時(shí)秸稈發(fā)生塑性變形，隨著動(dòng)刀的轉(zhuǎn)動(dòng)，秸稈受到彎曲和剪切變形，并在定刀鋸齒間開始激蕩滑動(dòng)，直至水稻秸稈被切斷。秸稈的動(dòng)定刀齒激蕩滑切受力示意圖如圖7所示，此處忽略氣流的影響，沿水平和豎直方向分別建立X、Y軸，以更好地確定各角度關(guān)系。根據(jù)秸稈受力情況，沿滑切定刀鋸齒刃和其垂直方向的動(dòng)力學(xué)平衡公式可表示為

(1)

其中f1=μ1N1f2=μ2N2Fe=mω2R

式中μ1——滑切定刀與秸稈之間的摩擦因數(shù)

μ2——?jiǎng)拥杜c秸稈之間的摩擦因數(shù)

R——粉碎刀回轉(zhuǎn)半徑，mm

ω——粉碎刀角速度，rad/s

m——秸稈質(zhì)量，kg

g——重力加速度，取9.8 m/s2

f1、f2——秸稈M與激蕩定刀及動(dòng)刀切割刃的摩擦力，N

N1、N2——秸稈M受到激蕩定刀和動(dòng)刀切割刃法線方向壓力，N

Fe——秸稈離心力，N

a——秸稈瞬時(shí)加速度，m/s2

設(shè)A=α2-α1，并對(duì)式(1)進(jìn)行求解可得

(2)

激蕩滑切過(guò)程中秸稈的受力直接影響其粉碎效果。由式(2)可知，秸稈受力主要與μ1、μ2、ω、α2-α1相關(guān)。當(dāng)粉碎動(dòng)定刀材料和作業(yè)對(duì)象確定后，摩擦因數(shù)μ1、μ2為定值，因此，ω、α2-α1是影響水稻秸稈激蕩滑切粉碎效果的主要因素。ω主要與粉碎刀軸的轉(zhuǎn)速有關(guān)，當(dāng)轉(zhuǎn)速增大時(shí)，動(dòng)刀和激蕩滑切定刀對(duì)秸稈的支撐力都隨之增大。α2-α1是動(dòng)刀鋸齒楔角與激蕩滑切定刀楔角的差值，由式(2)可知，為獲得足夠大切削力其值不宜過(guò)大。

3.1.3激蕩滑切條件

秸稈要在定刀不同刀齒間完成激蕩滑動(dòng)切割，首先要保證定刀鋸齒間隙有一定空間行程容納動(dòng)刀攜帶的秸稈流。當(dāng)秸稈被動(dòng)定刀鋸齒支撐切割時(shí)，也要確定動(dòng)定刀鋸齒刀刃楔角關(guān)系，才能保證秸稈的運(yùn)動(dòng)與切割。

定刀相鄰刀齒空間的確定與動(dòng)刀攜帶的秸稈流厚度相關(guān)。設(shè)計(jì)的鋸齒刀刃高度要大于容納粉碎動(dòng)刀攜帶并壓縮的秸稈厚度。在東北稻區(qū)，約翰迪爾C100/C120型聯(lián)合收獲機(jī)收獲水稻作業(yè)時(shí)，秸稈流入粉碎裝置時(shí)秸稈厚度δ假設(shè)恒定，并可求得

(3)

式中Q——收獲機(jī)割臺(tái)喂入速度，kg/s

k——東北地區(qū)水稻草谷比

ρ——秸稈密度，g/cm3

ξ——秸稈壓縮體積系數(shù)比，取0.05[27]

b——接草板喂入粉碎裝置的寬度，mm

s——單位時(shí)間內(nèi)秸稈流在接草板發(fā)生的位移，mm

秸稈從滾筒脫出示意圖如圖8所示。根據(jù)動(dòng)能守恒定律，單位時(shí)間內(nèi)秸稈流從滾筒脫出口到喂入粉碎裝置前應(yīng)滿足

(4)

其中

f=μδgcosβ

(5)

式中V0——秸稈從滾筒脫出時(shí)豎直方向瞬時(shí)速度，m/s

V1——秸稈在接草板底端時(shí)的速度，m/s

H——滾筒中線到接草板低端垂直距離，mm

F——秸稈流所受的空氣阻力，N

β——接草板板面與水平面之間夾角，(°)

L——秸稈流在接草板上的滑行距離，mm

μ——水稻秸稈(收獲期)與接草板之間的摩擦因數(shù)

因秸稈體積質(zhì)量較大，下降過(guò)程中迎風(fēng)面大，所以空氣阻力不可忽略，假設(shè)單位時(shí)間內(nèi)秸稈流所受空氣阻力為其質(zhì)量的1/2,將式(5)代入式(4)，并約去兩端δ得

(6)

水稻秸稈從滾筒的最高點(diǎn)脫出，此時(shí)秸稈運(yùn)動(dòng)方向沿水平方向，豎直方向速度為零，經(jīng)測(cè)量，H為890 mm，β為30°，經(jīng)觀察測(cè)量秸稈流與接草板初始接觸點(diǎn)位置到接草板底端距離L為420 mm, 水稻秸稈(收獲期)與接草板之間的摩擦因數(shù)μ為0.71[27]。將其代入式(6)求得V1，為1.95 m/s。因此秸稈流在喂入粉碎裝置前單位時(shí)間內(nèi)發(fā)生的位移s確定為1 950 mm。參考出廠數(shù)據(jù)，收獲機(jī)割臺(tái)喂入速度Q為8 kg/s；東北地區(qū)水稻草谷比k為1.03[26]；參照相關(guān)文獻(xiàn)秸稈密度ρ為0.7～0.9 g/cm3[27]；秸稈壓縮體積系數(shù)比ξ為0.05[27]；接草板喂入粉碎裝置寬度b為1 060 mm。將參數(shù)代入式(3)，求得秸稈流入粉碎裝置時(shí)秸稈厚度δ為5.6～7.2 mm。

為了達(dá)到可容納秸稈流效果，并考慮到動(dòng)刀攜帶秸稈流時(shí)因沖擊造成的較大秸稈壓縮，確定激蕩滑切定刀刀齒高度h2為5.0 mm。

動(dòng)刀和激蕩滑切定刀鋸齒楔角設(shè)計(jì)決定秸稈能否順利挾持和激蕩滑切，動(dòng)刀楔角太大不利于鉗住秸稈，容易出現(xiàn)滑刀現(xiàn)象，太小不利于秸稈的最后拋出；滑切定刀鋸齒楔角太小秸稈不能滑動(dòng)完成激蕩，太大秸稈不宜切斷，切割效果不好。在切割秸稈時(shí)，為了保證秸稈在激蕩定刀刀刃滑動(dòng)，秸稈沿定刀刀齒方向要有正向合力，結(jié)合式(1)分析，秸稈在切割時(shí)沿激蕩定刀刀齒方向受力可表示為

sin(α2-α1)(f2+N2)-
(f1+mgcosα2+Fesinα2)=ma

(7)

為了滿足式(7)中關(guān)系，sin(α2-α1)>0必成立，根據(jù)正弦函數(shù)可知，α2-α1>0成立。由此可知，秸稈要在激蕩定刀切割刃完成激蕩切割，激蕩滑切定刀刀刃楔角應(yīng)大于動(dòng)刀刀刃楔角，即α2>α1。為達(dá)到更好切割效果，參考水稻秸稈與鋼板摩擦角為35.37°[28]，保證切割時(shí)秸稈被動(dòng)刀鉗住，定刀激蕩滑切，且考慮到α2-α1不宜過(guò)大、方便加工等問(wèn)題，選取α1為30°，小于其摩擦角，α2為50°，大于其摩擦角。

3.1.4風(fēng)力葉片設(shè)計(jì)

風(fēng)力葉片可以在粉碎裝置高速工作時(shí)提高粉碎后秸稈的喂入和拋撒速度[22]，從而促進(jìn)秸稈的流動(dòng)和拋撒，以得到更大拋撒幅寬。風(fēng)力葉片的迎風(fēng)面與動(dòng)刀刀面垂直，為了減少秸稈的纏繞，風(fēng)力葉片迎風(fēng)面位于粉碎動(dòng)刀的前端。因粉碎動(dòng)刀刀片材質(zhì)不適合焊接，風(fēng)力葉片基準(zhǔn)面與動(dòng)刀采用螺栓螺母防松把接，安裝狀態(tài)如圖3所示。綜合考慮動(dòng)刀與刀座的安裝距離及避免相鄰動(dòng)刀卡刀現(xiàn)象，本文設(shè)計(jì)風(fēng)力葉片尺寸如圖9所示。動(dòng)刀基準(zhǔn)面尺寸為70 mm×50 mm，迎風(fēng)面為70 mm×35 mm矩形切除33 mm×23 mm矩形，厚度為3 mm。

3.2 撕裂階段設(shè)計(jì)與參數(shù)確定

由于直線刀刃定刀刀尖處?kù)o態(tài)滑切角相對(duì)于刀片基部滑切角變化幅度較大，撕裂過(guò)程中存在受力不均、波動(dòng)較大的問(wèn)題，而對(duì)數(shù)螺旋線(等滑切角)刀刃刀片切割秸稈過(guò)程中滑切角保持不變，可有效降低在撕裂過(guò)程中受力波動(dòng)，提高撕裂切割效果[29]。因此，采用對(duì)數(shù)螺旋線方程原理，設(shè)計(jì)了等滑切角鋸齒撕裂定刀。

3.2.1刃口曲線方程建立

根據(jù)對(duì)數(shù)螺旋線(等滑切角)切割理論，建立定刀坐標(biāo)系，如圖10所示，圖中，OX與OY分別為橫縱坐標(biāo)軸；r1為r轉(zhuǎn)動(dòng)dθ后的矢徑，mm；dr為矢徑增量，mm；AB為撕裂定刀刀刃線；M為秸稈初始撕裂點(diǎn)；M1為轉(zhuǎn)動(dòng)dθ角后的撕裂點(diǎn)；MN⊥OM1；N1為矢徑r轉(zhuǎn)動(dòng)dθ角時(shí)圓弧與r1的交點(diǎn)。取定刀平面與刀輥軸線交點(diǎn)為極點(diǎn)O, 隨動(dòng)刀轉(zhuǎn)動(dòng)的秸稈與撕裂定刀接觸時(shí)開始發(fā)生撕裂切斷。假設(shè)秸稈從刃線M點(diǎn)開始發(fā)生撕裂，并隨著動(dòng)刀轉(zhuǎn)動(dòng)，秸稈在撕裂定刀刃線AB上由任意極角θ轉(zhuǎn)過(guò)dθ，至M1點(diǎn)，矢徑r變?yōu)閞1，增加dr。若dθ很小趨近于0，可視刃曲線MM1為直線，弧度MN1與直線MN相等。根據(jù)滑切角的定義[30]，在△MM1N中有

(8)

若曲線上滑切角τ為常數(shù)，且令tanτ=K0,K0為常數(shù)，對(duì)式(8)變形，等式兩側(cè)積分可得，當(dāng)θ=0，r=C0(常數(shù))時(shí)

(9)

C0為刀片安裝位置到極點(diǎn)O的距離,取C0=220.60 mm。

撕裂定刀刀齒的參數(shù)影響著秸稈“刺穿”、“撕扯斷裂”效果，為了達(dá)到預(yù)期效果，結(jié)合東北稻區(qū)水稻秸稈物理參數(shù)，設(shè)計(jì)齒間距為3.0 mm，開刃角為30°，采用不等深斜齒加工。為方便定刀安裝和拆卸采用U型結(jié)構(gòu)，刀片厚度為3 mm，相鄰刀片間距25 mm，撕裂定刀基本結(jié)構(gòu)如圖11所示。圖中，α3為撕裂定刀鋸齒楔角，(°)。

3.2.2撕裂階段動(dòng)力學(xué)分析

如圖3b所示，在動(dòng)刀和撕裂定刀撕裂配合下對(duì)秸稈進(jìn)行撕裂切割。秸稈的破壞可分為2個(gè)過(guò)程：秸稈刺傷、秸稈撕扯斷裂。在這2個(gè)過(guò)程里，秸稈的受力狀況不同，如圖12所示。圖中,f3、f′3分別為秸稈在不同過(guò)程與動(dòng)刀切割刃的摩擦力，N；N3、N′3分別為秸稈在不同過(guò)程與動(dòng)刀切割刃法線方向切割力，N；Fc為撕裂定刀鋸齒給秸稈的刺穿力，N；Fs為定刀鋸齒對(duì)秸稈的撕扯力，N。秸稈處于刺傷狀態(tài)時(shí)，秸稈受到了自身重力mg、動(dòng)刀切割力N3、動(dòng)刀與秸稈之間的摩擦力f3、離心力Fe和撕裂定刀鋸齒的刺穿力Fc，方向垂直于刀刃線方向，受力狀態(tài)如圖12a所示。當(dāng)隨動(dòng)刀繼續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)，刺傷的秸稈進(jìn)入撕扯斷裂狀態(tài)，如圖12b所示。此時(shí)撕裂定刀鋸齒給秸稈的刺穿力Fc消失，轉(zhuǎn)變?yōu)殇忼X對(duì)秸稈的撕扯力Fs，方向垂直于鋸齒刃面。沿鋸齒動(dòng)刀齒刃線及其垂直線建立Y、X軸以便受力分析。

在秸稈撕裂階段，秸稈瞬間被切斷，在這過(guò)程中因秸稈的塑性變形，秸稈會(huì)在極短時(shí)間內(nèi)發(fā)生減速、加速過(guò)程。假設(shè)秸稈在該階段一直隨動(dòng)刀轉(zhuǎn)動(dòng)并被刀齒鉗住，可認(rèn)為秸稈該階段在X軸方向保持受力平衡。秸稈刺傷過(guò)程中，秸稈的受力決定著撕裂定刀鋸齒能否突破秸稈塑性變形從而破壞秸稈，根據(jù)圖12a可得

N3=Fecosα1+Fccosφ-mgsinγ

(10)

式中φ——刺穿力Fc與X軸的夾角，(°)

γ——秸稈重力mg與X軸的夾角，(°)

動(dòng)刀參數(shù)確定后，α1為定值，秸稈重力與X軸的夾角γ也為定值，因此根據(jù)式(10)可知，切割力N3與離心力Fe、刺穿力Fc、夾角φ相關(guān)。當(dāng)粉碎刀角速度ω越大時(shí)離心力Fe、刺穿力Fc越大，從而秸稈所受切割力N3也越大。夾角φ與撕裂定刀滑切角τ直接相關(guān)，當(dāng)撕裂定刀滑切角τ增加時(shí)，夾角φ變大，刺穿力Fc變小，切割力N3將變小，因此滑切角τ不宜過(guò)大。參照文獻(xiàn)[7]可知，只有當(dāng)?shù)镀薪谴笥谒毫讯ǖ秾?duì)秸稈的摩擦角時(shí)，刃口曲線才對(duì)秸稈有較好切割作用。收獲期水稻秸稈與鋼板的摩擦角為35.37°，參照現(xiàn)有文獻(xiàn)[29,31]，選最優(yōu)滑切角τ為45°。

在秸稈撕扯斷裂過(guò)程中，秸稈的受力決定著秸稈的撕裂效果。由圖12b可得

N′3=Fecosα1+Fscosφ-mgsinγ

(11)

式中φ——撕扯力Fs與X軸的夾角，(°)

根據(jù)式(11)可知，切割力N′3與離心力Fe、撕扯力Fs、夾角φ相關(guān)。當(dāng)粉碎刀軸角速度ω越大時(shí)離心力Fe、撕扯力Fs越大，從而秸稈所受切割力N′3也越大；撕裂定刀鋸齒楔角α3決定撕扯力Fs方向，即φ的大小，當(dāng)撕裂定刀鋸齒楔角α3變大時(shí)，夾角φ隨之變大，切割力N3將變小，因此撕裂定刀鋸齒楔角α3選取時(shí)不宜過(guò)大?？紤]到鋸齒根部強(qiáng)度和撕裂效果需要，參照文獻(xiàn)[6]，選取撕裂定刀鋸齒楔角α3為60°。

3.3 兩級(jí)定刀安裝位置

激蕩滑切定刀與撕裂定刀的空間排列位置很大程度上影響著水稻秸稈的粉碎效率和品質(zhì)。秸稈經(jīng)第1級(jí)粉碎后秸稈發(fā)生無(wú)序跳動(dòng)，速度會(huì)降低。如果兩級(jí)定刀安裝位置相對(duì)較近，秸稈會(huì)短時(shí)內(nèi)在定刀間堆積，造成空間堵塞，影響粉碎效果。但安裝位置較遠(yuǎn)，撕裂定刀距離粉碎機(jī)秸稈拋出口變近，撕裂粉碎后的秸稈拋出加速行程短，跳動(dòng)大，會(huì)影響后續(xù)秸稈的拋撒作業(yè)。只有兩級(jí)定刀空間位置合理才能實(shí)現(xiàn)東北稻區(qū)秸稈的有效粉碎和拋撒。如圖4所示，點(diǎn)O為旋轉(zhuǎn)刀軸中心，點(diǎn)A表示激蕩滑切定刀安裝位置中心，點(diǎn)B表示撕裂定刀安裝位置中心，點(diǎn)C表示外殼底板折彎點(diǎn)。實(shí)際作業(yè)中采用兩級(jí)定刀，為達(dá)到預(yù)期粉碎效果，兩刀直線間距l(xiāng)AB須大于2倍動(dòng)刀刀寬[23]，即：lAB>2D1。同時(shí)，為了使粉碎后的秸稈順利有效拋出，并考慮到安全因素，兩級(jí)定刀的最大夾角∠AOB應(yīng)不超過(guò)60°。因此，兩級(jí)定刀直線間隔為：10 cm

3.4 粉碎裝置轉(zhuǎn)速計(jì)算

隨著粉碎刀軸轉(zhuǎn)速增加，秸稈所受支撐力也將增大，有利于提高秸稈粉碎合格率[31]，但隨著轉(zhuǎn)速增高會(huì)導(dǎo)致裝置功耗過(guò)大、振動(dòng)變大、作業(yè)安全性變差等問(wèn)題。因此需要合理選擇粉碎裝置刀軸轉(zhuǎn)速。

圖13為粉碎動(dòng)刀運(yùn)動(dòng)軌跡示意圖，圖中，vp為收獲機(jī)收獲速度，m/s；點(diǎn)O為粉碎裝置回轉(zhuǎn)中心。設(shè)軌跡上有任一點(diǎn)P(x，y)，那么粉碎刀組端點(diǎn)運(yùn)動(dòng)軌跡方程可表示為

(12)

式中t——粉碎刀刀組運(yùn)動(dòng)時(shí)間，s

x、y——粉碎動(dòng)刀端點(diǎn)位置橫坐標(biāo)與縱坐標(biāo)

對(duì)式(12)求導(dǎo)可得粉碎刀刀組端點(diǎn)的速度

(13)

式中vx、vy——粉碎動(dòng)刀端點(diǎn)在x、y軸方向的速度分量，m/s

則粉碎動(dòng)刀端點(diǎn)的絕對(duì)速度為

(14)

式中v——粉碎動(dòng)刀端點(diǎn)絕對(duì)速度，m/s

(15)

本文中R為220 mm。研究表明在粉碎刀端點(diǎn)線速度達(dá)到30～43 m/s時(shí)，能達(dá)到較好的秸稈粉碎效果。為了保證在東北稻區(qū)有好的粉碎品質(zhì)，選取v1為43 m/s[6]。實(shí)際作業(yè)過(guò)程中測(cè)量約翰迪爾C100型聯(lián)合收獲機(jī)作業(yè)速度一般為0.95～1.38 m/s，本文vp選取1.1 m/s。將上述參數(shù)代入式(15)中，得出粉碎刀刀軸轉(zhuǎn)速的最小值為1 916 r/min。針對(duì)東北稻區(qū)水稻秸稈量大、韌性足的特點(diǎn)，若轉(zhuǎn)速太低，秸稈在喂入粉碎裝置時(shí)易發(fā)生堵塞，并考慮到其他未知因素對(duì)粉碎效果的影響，刀軸轉(zhuǎn)速一般取最小轉(zhuǎn)速的1.1～1.5倍[9]，所以刀軸轉(zhuǎn)速n1取值范圍為2 108～2 874 r/min。

4 田間試驗(yàn)

4.1 試驗(yàn)條件

試驗(yàn)在黑龍江省建三江七星農(nóng)場(chǎng)試驗(yàn)田進(jìn)行，如圖14所示，試驗(yàn)時(shí)間為2020年9月22日—10月5日，試驗(yàn)田種植品種為該地區(qū)廣泛種植的三江6號(hào)，收獲時(shí)秸稈留茬高度控制在15～20 cm，平均留茬高度為18.2 cm，秸稈量為8.8 t/hm2(含水率33.8%)。主要儀器設(shè)備有：約翰迪爾C100型聯(lián)合收獲機(jī)、改進(jìn)粉碎裝置、電子秤、取樣框等。

4.2 試驗(yàn)指標(biāo)及方法

本試驗(yàn)采用秸稈粉碎平均長(zhǎng)度l、秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率y1、秸稈破碎率y2、秸稈拋撒幅寬d作為評(píng)價(jià)指標(biāo)。秸稈粉碎合格率根據(jù)GB/T 24675.6—2009《保護(hù)性耕作機(jī)械 秸稈粉碎還田機(jī)》中要求計(jì)算而得[14]；秸稈破碎率通過(guò)取樣點(diǎn)撕裂破碎秸稈的質(zhì)量與總質(zhì)量的比值求得，分別稱取樣品、樣品中粉碎長(zhǎng)度不合格、沒有撕裂破碎的秸稈質(zhì)量；秸稈拋撒幅寬通過(guò)在收獲行程內(nèi)，等距取5個(gè)測(cè)點(diǎn)，在每個(gè)測(cè)點(diǎn)對(duì)拋撒幅寬進(jìn)行測(cè)量，并對(duì)各測(cè)點(diǎn)結(jié)果取平均值?，F(xiàn)有的粉碎裝置拋撒幅寬為3.30～3.80 m，增加秸稈拋撒幅寬作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，主要是衡量增加風(fēng)力葉片和兩級(jí)定刀后對(duì)拋撒幅寬的影響并體現(xiàn)與收獲機(jī)收獲幅寬(4.50 m)的相近狀況，取樣方法為：在聯(lián)合收獲機(jī)一個(gè)行程內(nèi)收獲長(zhǎng)度方向上隨機(jī)選取1個(gè)測(cè)點(diǎn)，往返2個(gè)行程找2個(gè)測(cè)點(diǎn)，在每個(gè)測(cè)點(diǎn)平行收獲機(jī)割臺(tái)方向依次放置5個(gè)90 cm×50 cm取樣框，收集取樣框內(nèi)的所有秸稈，并進(jìn)行后期處理。秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率y1、秸稈破碎率y2計(jì)算公式分別為

(16)

(17)

式中Mai——取樣點(diǎn)秸稈總質(zhì)量，g

Mbi——取樣點(diǎn)長(zhǎng)度大于10 cm和小于5 cm秸稈的質(zhì)量，g

Mci——取樣點(diǎn)未發(fā)生撕裂秸稈的質(zhì)量，g

i——取樣點(diǎn)序號(hào)

秸稈拋撒幅寬是在收獲行程內(nèi)，等距取5個(gè)測(cè)點(diǎn)，在每個(gè)測(cè)點(diǎn)對(duì)拋撒幅寬進(jìn)行測(cè)量。

4.3 試驗(yàn)因素

秸稈的切割粉碎效果受多方面的因素影響，如秸稈粉碎裝置的作業(yè)參數(shù)和結(jié)構(gòu)參數(shù)、秸稈的物理特性等。物理特性中，秸稈含水率對(duì)其剪切和彎曲力學(xué)特性有影響[32]。因此，為了探究基于激蕩滑切與撕裂粉碎裝置對(duì)東北稻區(qū)收獲期內(nèi)不同秸稈含水率秸稈的粉碎效果，在水稻收獲期內(nèi)每隔4 d在試驗(yàn)田內(nèi)開展單因素試驗(yàn)。

在種植模式確定、收獲機(jī)具保持不變、動(dòng)定刀設(shè)計(jì)參數(shù)確定的條件下，影響改進(jìn)粉碎裝置作業(yè)效果的作業(yè)參數(shù)和結(jié)構(gòu)參數(shù)主要有收獲機(jī)收獲速度、粉碎裝置刀軸轉(zhuǎn)速、兩級(jí)定刀直線間隔等。試驗(yàn)時(shí)，收獲速度通過(guò)改變收獲擋位實(shí)現(xiàn)，粉碎裝置刀軸轉(zhuǎn)速改變通過(guò)更換帶輪實(shí)現(xiàn)，撕裂定刀通過(guò)安裝在外殼底板不同位置實(shí)現(xiàn)兩級(jí)定刀直線間隔改變。在前期初步試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，探討了各參數(shù)對(duì)東北稻區(qū)水稻秸稈粉碎效果的影響規(guī)律。

4.4 單因素試驗(yàn)

4.4.1秸稈含水率

在粉碎裝置轉(zhuǎn)速為2 350 r/min，兩級(jí)定刀直線間隔為13 cm，收獲速度為1擋高速，約1.12 m/s。在收獲期內(nèi)不同時(shí)間(9月22日、9月26日、9月30日、10月4日)開展試驗(yàn)，測(cè)定秸稈含水率分別為69.77%、58.42%、43.69%、29.34%，試驗(yàn)結(jié)果見表2。

由表2數(shù)據(jù)可知，隨著收獲時(shí)間推移，秸稈含水率逐漸降低，收獲初期水稻秸稈含水率為69.77%，末期已經(jīng)降至29.34%，12 d秸稈含水率下降約40個(gè)百分點(diǎn)，9月30日—10月4日有較明顯的含水率降低，是因?yàn)樵谶@期間有霜降，未收獲的水稻被“凍枯”。隨著秸稈含水率降低，秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率下降6.44個(gè)百分點(diǎn)，秸稈破碎率下降9.55個(gè)百分點(diǎn)。秸稈含水率高時(shí)，其干物質(zhì)含量較低，表現(xiàn)為秸稈比較“脆”，秸稈彎曲強(qiáng)度大[33]，支撐切割秸稈效果會(huì)較好，從而秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率和破碎率會(huì)較高；含水率的降低，特別是經(jīng)過(guò)“霜打”之后的水稻秸稈，韌性增加[16]，彎曲強(qiáng)度變差，導(dǎo)致切割和撕裂過(guò)程效果變差，但秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率和破碎率仍達(dá)到85.23%、85.39%。試驗(yàn)拋撒幅寬與收獲機(jī)割臺(tái)寬度4.5 m基本匹配，含水率高時(shí)秸稈拋撒幅寬較小，主要是因?yàn)榻斩捿^重，在拋出后易受自重影響；而在含水率低時(shí)秸稈更易受空氣阻力影響，因此幅寬也有降低。

表2 秸稈含水率對(duì)粉碎效果的影響Tab.2 Effect of moisture content on chopping effect

4.4.2收獲機(jī)收獲速度

當(dāng)水稻種植品種和模式確定后，收獲機(jī)收獲速度決定著粉碎裝置的喂入量，喂入量與粉碎裝置作業(yè)效果密切相關(guān)。試驗(yàn)前，設(shè)定粉碎裝置轉(zhuǎn)速為2 350 r/min，兩級(jí)定刀直線間隔為13 cm，試驗(yàn)在大面積收獲時(shí)開展(秸稈含水率為29.34%)。收獲時(shí)，收獲機(jī)通過(guò)切換擋位(1擋低速、1擋高速、2擋低速、2擋高速)來(lái)控制試驗(yàn)速度，經(jīng)前期測(cè)定，試驗(yàn)選取的收獲速度分別為0.95、1.12、1.21、1.38 m/s，試驗(yàn)結(jié)果如表3所示。

表3 收獲速度對(duì)粉碎效果的影響Tab.3 Effect of harvest speed on chopping effect

由表3可知，收獲機(jī)收獲速度從0.95 m/s增加到1.38 m/s時(shí)，秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率下降了6.87個(gè)百分點(diǎn)，秸稈破碎率下降10.55個(gè)百分點(diǎn)。收獲速度較小時(shí)，秸稈喂入粉碎裝置的量較小，秸稈厚度小，在激蕩滑切過(guò)程秸稈能順利在不同刀刃鋸齒間滑動(dòng)，切斷效果較好，撕裂過(guò)程秸稈也能被撕裂定刀刀齒“刺傷”，完成撕裂切割，因此秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率和破碎率較高；收獲速度較大時(shí)，單位時(shí)間內(nèi)喂入粉碎裝置的秸稈量變大，粉碎裝置單位時(shí)間內(nèi)要粉碎的秸稈增多，秸稈層變厚，動(dòng)刀攜帶秸稈能力變差，對(duì)切割效果會(huì)有影響，同時(shí)秸稈層厚，也會(huì)出現(xiàn)切割不完全的現(xiàn)象，撕裂過(guò)程中秸稈層不容易完全“刺傷”，撕裂效果會(huì)相應(yīng)變差，因此秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率和破碎率會(huì)降低。隨著收獲速度的增加，秸稈拋撒幅寬有變小趨勢(shì)，減小0.22 m，主要是秸稈量較大時(shí)，秸稈總體質(zhì)量變大，在動(dòng)能不變的情況下，賦予秸稈流的速度會(huì)降低，拋出速度變小，所以拋撒幅寬也會(huì)相應(yīng)減小。

4.4.3粉碎刀軸轉(zhuǎn)速

試驗(yàn)前設(shè)定粉碎裝置兩級(jí)定刀直線間隔為13 cm，收獲機(jī)收獲速度為1.12 m/s，試驗(yàn)在大面積收獲時(shí)開展(秸稈含水率為29.34%)。通過(guò)更換粉碎裝置皮帶盤來(lái)實(shí)現(xiàn)刀軸轉(zhuǎn)速改變，結(jié)合前面理論分析，刀軸轉(zhuǎn)速范圍為2 108～2 874 r/min，所以單軸轉(zhuǎn)速設(shè)定為2 100、2 350、2 600、2 850 r/min，試驗(yàn)結(jié)果如表4所示。

表4 粉碎刀軸轉(zhuǎn)速對(duì)粉碎效果的影響Tab.4 Effect of rotational speed on chopping effect

由表4可知，粉碎刀軸轉(zhuǎn)速?gòu)? 100 r/min增加到2 850 r/min時(shí)，秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率增加了18.5個(gè)百分點(diǎn)，秸稈破碎率增加了15.87個(gè)百分點(diǎn)。試驗(yàn)結(jié)果表明，秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率和破碎率呈現(xiàn)出先增長(zhǎng)后保持穩(wěn)定的趨勢(shì)。刀軸轉(zhuǎn)速在2 100～2 600 r/min時(shí)，秸稈粉碎合格率和破碎率有較明顯的增加，刀軸轉(zhuǎn)速為2 600 r/min時(shí)，秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率比2 100 r/min時(shí)高18.22個(gè)百分點(diǎn)，破碎率比2 100 r/min時(shí)高15.81個(gè)百分點(diǎn)，轉(zhuǎn)速在2 600～2 850 r/min時(shí)，秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率和破碎率基本保持不變。這主要是因?yàn)樗窘斩捠钦硰椥泽w，在切斷之前會(huì)發(fā)生塑性變形，當(dāng)速度越低時(shí)，秸稈發(fā)生塑性變形時(shí)間越長(zhǎng)，刀片給秸稈的打擊力就越小[34]，因此在粉碎刀軸轉(zhuǎn)速增加的前期，秸稈粉碎合格率和破碎率顯著增加，但當(dāng)?shù)镀瑢?duì)秸稈打擊傳遞變形不發(fā)生明顯變化時(shí)，秸稈的粉碎長(zhǎng)度合格率和破碎率就不會(huì)隨粉碎刀軸轉(zhuǎn)速增加而繼續(xù)增高。秸稈拋撒幅寬隨轉(zhuǎn)速增加也有增長(zhǎng)趨勢(shì)，增加0.25 m，這是因?yàn)檗D(zhuǎn)速增高，秸稈拋離粉碎裝置的動(dòng)能也增加，但轉(zhuǎn)速在2 600～2 850 r/min時(shí)，拋撒幅寬基本保持不變，這主要是秸稈拋撒高度有限導(dǎo)致。

4.4.4兩級(jí)定刀直線間隔

設(shè)定粉碎裝置刀軸轉(zhuǎn)速為2 350 r/min，收獲機(jī)收獲速度為1.12 m/s，試驗(yàn)在大面積收獲時(shí)開展(秸稈含水率為29.34%)。結(jié)合上文確定的兩級(jí)定刀直線間隔范圍，設(shè)定取值分別為11、13、15、17 cm，試驗(yàn)結(jié)果如表5所示。

表5 兩級(jí)定刀直線間隔對(duì)粉碎效果的影響Tab.5 Effect of two-stage fixed knife interval on chopping effect

由表5可知，隨著兩級(jí)定刀直線間隔從11 cm增加到17 cm，秸稈的粉碎長(zhǎng)度合格率增加5.13個(gè)百分點(diǎn)，秸稈破碎率增加了4.24個(gè)百分點(diǎn)。直線間隔從11 cm增加為15 cm時(shí)，秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率和破碎率有較明顯的增加，分別增加5.01、4.59個(gè)百分點(diǎn)。這是因?yàn)榻斩捲诮?jīng)過(guò)第1級(jí)粉碎后還有動(dòng)能損耗，到達(dá)第2級(jí)定刀之前會(huì)有加速過(guò)程，兩級(jí)定刀距離近會(huì)影響第2次粉碎效果，而當(dāng)直線間隔達(dá)到一定值，允許秸稈在兩級(jí)定刀之間充分加速使速度保持穩(wěn)定，這時(shí)粉碎效果也會(huì)基本不變，因此隨著兩級(jí)定刀直線距離增加，秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率和破碎率有先增加后穩(wěn)定的趨勢(shì)。拋撒幅寬隨著兩級(jí)定刀直線間隔增加，拋撒幅寬有略微下降趨勢(shì)，主要是撕裂定刀距離拋撒口變近，拋出速度略有損失。

4.5 多因素試驗(yàn)

4.5.1試驗(yàn)設(shè)計(jì)

在上述單因素試驗(yàn)基礎(chǔ)上，將收獲機(jī)收獲速度、粉碎裝置刀軸轉(zhuǎn)速、兩級(jí)定刀直線間隔這3個(gè)因素分別設(shè)置4個(gè)水平，進(jìn)行三因素四水平正交試驗(yàn)，試驗(yàn)因素水平如表6所示。每次試驗(yàn)重復(fù)3次，試驗(yàn)結(jié)果取平均值。

4.5.2正交試驗(yàn)分析

選取L16(45)正交表安排試驗(yàn)，試驗(yàn)時(shí)保證其他因素不變，試驗(yàn)方案及結(jié)果如表7所示，A、B、C為因素水平。

由表7可知，3個(gè)試驗(yàn)因素對(duì)秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率的影響由大到小為B、A、C。若要求粉碎裝置秸稈粉碎合格率很高，則應(yīng)該選擇各因素對(duì)應(yīng)的K1f、K2f、K3f、K4f中的最大值作為作業(yè)參數(shù)的最優(yōu)水平，即：收獲速度為0.95 m/s(收獲擋位為1擋低速)、粉碎刀軸轉(zhuǎn)速為2 850 r/min、兩級(jí)定刀直線間隔為15 cm。同理，3個(gè)試驗(yàn)因素對(duì)秸稈破碎率的影響由大到小為B、A、C。作業(yè)最優(yōu)參數(shù)組合為：收獲速度為0.95 m/s(收獲擋位為1擋低速)、粉碎刀軸轉(zhuǎn)速為2 850 r/min、兩級(jí)定刀直線間隔為13 cm。3個(gè)試驗(yàn)因素對(duì)拋撒幅寬的影響由大到小為B、C、A。作業(yè)最優(yōu)參數(shù)組合為：收獲速度為0.95 m/s(收獲擋位為1擋低速)、粉碎刀軸轉(zhuǎn)速為2 850 r/min、兩級(jí)定刀直線間隔為11 cm。

綜合分析，秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率和破碎率在收獲速度和刀軸轉(zhuǎn)速改變時(shí)，其變化規(guī)律基本一致，相比于兩級(jí)定刀直線間隔，收獲速度和刀軸轉(zhuǎn)速對(duì)秸稈粉碎合格率和破碎率影響更顯著(P<0.05)；同時(shí)，相比于收獲速度的改變，粉碎刀軸轉(zhuǎn)速和兩級(jí)定刀直線間隔對(duì)拋撒幅寬影響更顯著(P<0.05)。在實(shí)際生產(chǎn)作業(yè)過(guò)程中，在盡量達(dá)到更好的粉碎和破碎效果的同時(shí)，也必須兼顧拋撒幅寬與收獲機(jī)工作幅寬的匹配。

5 結(jié)論

(1)基于激蕩滑切和撕裂原理，設(shè)計(jì)了一種與收獲機(jī)裝配的水稻秸稈粉碎裝置，切割秸稈過(guò)程分為激蕩滑切階段和撕裂階段。激蕩滑切階段通過(guò)秸稈在多個(gè)刀齒間滑動(dòng)位置變化，強(qiáng)化秸稈激振破損切割效果；撕裂階段為了使粉碎后秸稈破壞面呈絲狀，設(shè)計(jì)了作業(yè)效果平穩(wěn)的等滑切角撕裂定刀。該裝置可有效改善東北稻區(qū)秸稈難粉碎、易拖拽的問(wèn)題，為秸稈還田提供裝備基礎(chǔ)。

(2)單因素試驗(yàn)表明，秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率和破碎率隨著含水率的降低而下降，隨著粉碎刀軸轉(zhuǎn)速、定刀直線間隔增加而先增長(zhǎng)后保持平穩(wěn)，隨著收獲速度的增加而降低；拋撒幅寬受刀軸轉(zhuǎn)速影響較大，隨轉(zhuǎn)速增加拋撒幅寬有較明顯增加，隨收獲速度和兩級(jí)定刀直線間隔的增加，拋撒幅寬稍有降低的趨勢(shì)。

(3)正交試驗(yàn)表明，增加秸稈粉碎長(zhǎng)度合格率的最優(yōu)參數(shù)為：收獲速度0.95 m/s、粉碎刀軸轉(zhuǎn)速2 850 r/min、兩級(jí)定刀直線間隔15 cm；增加秸稈破碎率的最優(yōu)參數(shù)為：收獲速度0.95 m/s、粉碎刀軸轉(zhuǎn)速2 850 r/min、兩級(jí)定刀直線間隔13 cm；提高拋撒幅寬的最優(yōu)參數(shù)為：收獲速度0.95 m/s、粉碎刀軸轉(zhuǎn)速2 850 r/min、兩級(jí)定刀直線間隔11 cm。在實(shí)際生產(chǎn)作業(yè)過(guò)程中，在盡量達(dá)到更好的粉碎和破碎效果的同時(shí)，也必須兼顧拋撒幅寬與收獲機(jī)工作幅寬的匹配。