葛新廣, 張夢丹， 龔景海， 李創(chuàng)第,

(1.上海交通大學(xué) 船舶海洋與建筑工程學(xué)院，上海 200240；2.廣西科技大學(xué) 土木建筑學(xué)院，廣西 柳州 545006)

隨著建筑結(jié)構(gòu)分析能力和建造水平的不斷提高，建筑結(jié)構(gòu)向高、輕、柔方向發(fā)展，從而導(dǎo)致高層建筑對風(fēng)的敏感性十分突出。此外，隨著自然環(huán)境的不斷惡化，各類極端天氣的發(fā)生都伴隨著破壞性強風(fēng)出現(xiàn)，因此，建筑結(jié)構(gòu)的抗風(fēng)研究至關(guān)重要。大量的研究表明[1-2]，強風(fēng)對建筑物的振動作用是由短周期的脈動風(fēng)所引起的。工程上研究強風(fēng)對結(jié)構(gòu)的影響有風(fēng)洞試驗方法[3-4]、CFD模擬[5-6]和隨機風(fēng)振理論法[7-8]三種方法。其中，風(fēng)洞試驗方法結(jié)果較為準確，但試驗成本較高，常采用縮尺模型試驗獲得風(fēng)荷載體型系數(shù)之后采用理論方法對建筑結(jié)構(gòu)進行風(fēng)振響應(yīng)分析。CFD方法是通過數(shù)值手段模擬結(jié)構(gòu)物的繞流場并考慮流固耦合作用的一種結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)分析方法，但模擬時對計算機要求較高，且耗時久，分析精度受數(shù)學(xué)模型的選擇控制。而隨機風(fēng)振理論法，則是將強風(fēng)作為結(jié)構(gòu)分析的荷載，利用風(fēng)的功率譜概念來表述脈動風(fēng)的動力作用。對于建筑結(jié)構(gòu)而言，該方法基本能滿足工程精度要求，且具有計算分析相對簡單、能與建筑結(jié)構(gòu)恒載、其他活載進行作用效應(yīng)組合以便于工程設(shè)計的特點。Davenport及李創(chuàng)弟等分別提出了隨機風(fēng)速譜，其中Davenport風(fēng)速譜應(yīng)用最為廣泛，成為各國建筑風(fēng)荷載取值的依據(jù)。

隨機風(fēng)振響應(yīng)的分析方法主要有頻域法[9-12]和時域法[13]。頻域法中結(jié)構(gòu)響應(yīng)的功率譜可表示為結(jié)構(gòu)的頻響函數(shù)與風(fēng)激勵功率譜的乘積，表達式簡潔明了。頻域法的典型方法為傳遞函數(shù)法和虛擬激勵法。李創(chuàng)第等利用傳遞函數(shù)法研究了巴斯金譜激勵下的黏彈性耗能結(jié)構(gòu)的風(fēng)振響應(yīng)，但其結(jié)構(gòu)的響應(yīng)等效為振子的二階振動方程基于巴斯金譜風(fēng)速譜下的響應(yīng)，所得結(jié)構(gòu)響應(yīng)方差的表達式較為復(fù)雜。張文首等[14]基于虛擬激勵法研究了基于Davenport風(fēng)速譜激勵下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)功率譜，研究表明虛擬激勵法所獲得的結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)為CQC(完全平方法)解，但結(jié)構(gòu)響應(yīng)譜矩(方差)分析時需要數(shù)值積分，積分精度和運算效率受積分區(qū)間和積分間距影響。趙中偉等[15]利用本特征-虛擬激勵法研究了大跨度鋼結(jié)構(gòu)基于Kaimal譜下的施工過程中的風(fēng)振響應(yīng)，研究表明，虛擬激勵法可高效獲得結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)功率譜，但存在需要數(shù)值積分響應(yīng)方差的問題。時域法中，結(jié)構(gòu)響應(yīng)的協(xié)方差表示為結(jié)構(gòu)脈沖函數(shù)與激勵協(xié)方差的二重積分，而Davenport風(fēng)速譜無協(xié)方差，故時域法在分析風(fēng)振響應(yīng)時需要轉(zhuǎn)為頻域法進行求解。曹宏等利用實模態(tài)解耦法給出了經(jīng)典阻尼結(jié)構(gòu)基于Davenport譜下的風(fēng)振響應(yīng)的解析解；鄒萬杰等[16]利用復(fù)模態(tài)法研究了非經(jīng)典阻尼結(jié)構(gòu)基于Davenport譜下的風(fēng)振響應(yīng)的解析解，推廣了曹宏等的方法的應(yīng)用范圍。時域法所得結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)的0階、2階及4階譜矩表達式較為復(fù)雜，不利于工程應(yīng)用。

針對上述既有方法的不足，本文首次提出了結(jié)構(gòu)頻響函數(shù)二次正交法，并成功獲得了結(jié)構(gòu)基于Davenport風(fēng)速譜激勵下系列響應(yīng)(結(jié)構(gòu)層絕對位移及其振動速度、層間位移及其變化率)0-2階譜矩及4階譜矩的簡明封閉解。首先，利用給出考慮豎向空間相關(guān)性的脈動風(fēng)壓功率譜密度函數(shù)的簡明表達式；其次，綜合應(yīng)用復(fù)模態(tài)法和虛擬激勵法獲得結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)(結(jié)構(gòu)層絕對位移及其振動速度、層間位移及其變化率)的二次正交功率譜密度函數(shù)的簡明表達式；最后，根據(jù)隨機振動理論中譜矩的定義，獲得了結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)的0階、1階、2階及4階的譜矩的簡明封閉解。

1 風(fēng)壓力功率譜

脈動風(fēng)是引起建筑結(jié)構(gòu)振動的關(guān)鍵因素，建筑結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載作用下的脈動風(fēng)壓力表示為

pf(Hi,t)=I0(Hi)B(Hi)u(t)

(1)

式中：pf(Hi,t)為離地Hi高度處的脈動風(fēng)壓力值；I0(Hi)是方差為1的隨機變量，其表示脈動風(fēng)壓的空間相關(guān)性；u(t)為風(fēng)速譜。B(Hi)為風(fēng)壓力強度系數(shù)

(2)

式中：Ai,μs(Hi)、μz(Hi)、w0分別為離地高度為Hi的迎風(fēng)面積、風(fēng)荷載體型系數(shù)、風(fēng)壓高度變化系數(shù)和基本風(fēng)壓值；Kr為與地面粗糙度有關(guān)的系數(shù)。

Davenport風(fēng)速譜有著廣泛工程應(yīng)用，其功率譜密度函數(shù)

(3)

由于任意兩質(zhì)點所受的脈動風(fēng)壓力不可能同時達到最大值,須考慮空間位置的相關(guān)性，則考慮空間相關(guān)性的平穩(wěn)脈動風(fēng)壓pf(Hi,t)和pf(Hj,t)的協(xié)方差

CPf(Hi,Hj,τ)=E[pf(Hi,t)pf(Hj,t+τ)]=

B(Hi)B(Hj)E[I0(Hi)I0(Hj)]Cu(τ)

(4)

式中：

(5)

令：

(6)

則考慮空間相關(guān)性后的風(fēng)壓協(xié)方差為

CPf(Hi,Hj,τ)=ρijCu(τ)

(7)

由Wiener-Khinchin定律，考慮空間相關(guān)性的風(fēng)壓功率譜為：

(8)

把式(7)代入式(8)，考慮空間相關(guān)性的風(fēng)壓功率譜與Davenport風(fēng)速譜存在簡明關(guān)系

SPf(Hi,Hj,ω)=ρijSu(ω)

(9)

2 結(jié)構(gòu)系列響應(yīng)的頻響函數(shù)的二次正交法

建筑結(jié)構(gòu)在脈動風(fēng)荷載Pf作用下的運動方程為

(10)

風(fēng)對結(jié)構(gòu)的作用常取前m振型，設(shè)

x=φmq

(11)

式中：φm為結(jié)構(gòu)前m振型，其為m×n矩陣;q為第廣義坐標向量，q=[q1…qm]T，“T”為向量的轉(zhuǎn)置。

把式(11)代入式(10)并由式(10)與實模態(tài)的正交性，結(jié)構(gòu)的振動方程改寫為

(12)

引入狀態(tài)變量

(13)

則式(10)改寫為

(14)

其中：O2為m×m矩陣，其元素均為0；E1為m×m的單位對角矩陣。

根據(jù)復(fù)模態(tài)法理論，式(14)存在左、右特征向量V、U和特征值矩陣P使之解耦，即存在如下關(guān)系

(15)

式中，特征值矩陣P為對角陣，其元素的實部為負實數(shù)。

引入復(fù)模態(tài)變換

y=Uz

(16)

由復(fù)模態(tài)理論，式(14)改寫為

(17)

由于P為對角陣，式(17)的分量形式

(18)

式中：ηk表示η矩陣第k行的元素。

根據(jù)虛擬激勵法，并由式(9)風(fēng)壓譜與風(fēng)速譜的關(guān)系，則式(18)的頻域解

(19)

由式(11)、(13)和(16)，則結(jié)構(gòu)響應(yīng)的頻域解

(20a)

(20b)

(20c)

(20d)

從式(20)可知，結(jié)構(gòu)響應(yīng)的位移及速度可統(tǒng)一表示為

(21)

由虛擬激勵法，則Dl的功率譜為

(22)

針對式(22)可獲得其更為簡潔的表達式

SDl(ω)=HDl(ω)Su(ω)

(23)

式中,HDl(ω)為結(jié)構(gòu)的頻域響應(yīng)函數(shù)，其的正交化形式為

(24)

式(24)的具體推導(dǎo)過程見附錄A。

由式(23)可知，結(jié)構(gòu)基于Davenport風(fēng)速譜系列響應(yīng)功率譜等于結(jié)構(gòu)的頻響函數(shù)與風(fēng)速譜的簡單乘積。由式(24)可知，結(jié)構(gòu)響應(yīng)的頻響函數(shù)可表示為結(jié)構(gòu)振動復(fù)特征值pi(i=1～2m)與頻域變量ω平方和的線性組合，具有正交性的特征，故稱之為頻響函數(shù)的二次正交化。所獲得頻響函數(shù)為顯示解，且具有簡潔性，為后文獲得結(jié)構(gòu)響應(yīng)譜矩和方差的簡明封閉解奠定基礎(chǔ)。

3 結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)譜矩的簡明封閉解法

根據(jù)隨機振動理論，隨機激勵下線性結(jié)構(gòu)位移/層間位移的0階譜矩等于位移/層間位移的方差。位移/層間位移的2階譜矩等于速度/層間位移變化率的0階譜矩，等于速度/層間位移變化率的方差。位移的4階譜矩等于速度的2階譜矩，等于加速度的0階譜矩，即速度的2階譜矩等于加速度的方差。結(jié)構(gòu)振動加速度是建筑舒適度[17-18]分析的基礎(chǔ)；位移/層間位移響應(yīng)的1階譜矩是動力可靠度[19]譜參數(shù)分析的重要參數(shù)之一。為此需要對結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)的0-2階譜矩和4階譜矩進行分析。

根據(jù)隨機振動原理，結(jié)構(gòu)響應(yīng)的譜矩定義

(25)

3.1 結(jié)構(gòu)響應(yīng)0-2階譜矩的簡明封閉解

把式(23)代入式(25)

統(tǒng)計學(xué)處理 采用SPSS 23.0、Stata 14.0統(tǒng)計軟件對數(shù)據(jù)進行處理。通過SPSS 23.0對數(shù)據(jù)進行描述分析，將數(shù)值變量轉(zhuǎn)化為分類變量，通過單因素方差分析和卡方檢驗，比較不同年份研究對象年齡、性別及發(fā)病率的差異性。采用單因素分析和卡方檢驗分析研究對象在開放式隊列中哮喘發(fā)病的影響因素。由于本研究發(fā)生哮喘結(jié)局的研究對象人數(shù)所占總的觀察對象比例較小，因此，多因素分析采用適用于罕見結(jié)局發(fā)生率的多因素Poisson回歸模型，使用Stata 14.0統(tǒng)計學(xué)軟件建立多因素Poisson回歸模型，將哮喘發(fā)生結(jié)局作為被解釋變量納入Poisson回歸模型中，該模型設(shè)定P<0.05具有統(tǒng)計學(xué)意義。

(26)

式中：Χk,q的計算見附錄B

(27)

對式(27)當(dāng)q=0，2時進行積分得

(28a)

(28b)

對式(26)，當(dāng)q=1時進行積分，得：

(29)

3.2 風(fēng)振加速度方差的簡明封閉解

由隨機振動理論，風(fēng)振加速度方差等于風(fēng)振絕對位移變化率的2階譜矩，故由式(28b)可獲得結(jié)構(gòu)振動的加速度的方差

(30)

4 算 例

圖1 Davenport風(fēng)速功率譜Fig.1 Speed PDF of Davenport

4.1 本文方法驗證

4.1.1 結(jié)構(gòu)系列響應(yīng)功率譜對比分析

為驗證本文方法中結(jié)構(gòu)頻響函數(shù)二次正交化的正確性，就結(jié)構(gòu)系列響應(yīng)的功率譜密度函數(shù)利用本文方法與傳統(tǒng)虛擬激勵法進行對比分析，如圖2和3所示。從圖中可知，本文方法與傳統(tǒng)虛擬激勵法的結(jié)構(gòu)響應(yīng)功率譜密度函數(shù)完全吻合，從而說明結(jié)構(gòu)頻響函數(shù)二次正交化法的正確性。由于傳統(tǒng)方法的功率譜表達式為式(22)，而本文方法的功率譜表達式為式(23)，故本文方法的功率譜更為簡潔。

4.1.2 系列響應(yīng)譜矩的對比分析

為驗證本文所獲得的結(jié)構(gòu)風(fēng)振系列響應(yīng)0-2階譜矩及加速度方差的正確性，與虛擬激勵法進行對比分析。由于虛擬激勵法分析結(jié)構(gòu)響應(yīng)譜矩和方差時受積分步長和積分區(qū)間的影響較大，積分區(qū)間上限暫定1 000 rad/s,積分步長取3種，具體如圖4～8所示。由圖可知，隨著積分步長的減少，虛擬激勵法所得譜矩與本文方法越來越接近，說明本文方法的正確性。同時說明，虛擬激勵法在分析隨機響應(yīng)譜矩時積分步長的選擇對于響應(yīng)精度非常重要。

圖2 第1層位移功率譜對比圖

圖3 第10層層間位移功率譜對比圖Fig.3 Comparison of PDF of interlayer displacement of10th floor

圖4 位移0階譜矩對比圖Fig.4 Comparison diagram of 0 orderspectral moment of displacement

圖5 位移1階譜矩對比圖Fig.5 Comparison diagram of 1st orderspectral moment of displacement

圖7 層間位移1階譜矩對比圖Fig.7 Comparison diagram of 1st order spectralmoments of interlayer displacement

圖8 層間位移2階譜矩對比圖Fig.8 Comparison diagram of 2nd order spectralmoments of interlayer displacement

4.2 虛擬激勵法積分區(qū)間的確定

由“4.1節(jié)”可知，本文方法所獲得譜矩為精確解，且可用來驗證虛擬激勵法的精度。而目前文獻對于虛擬激勵法的積分區(qū)間沒有明確的規(guī)定，為此，本文對其合理的積分區(qū)間進行了研究?！?.1節(jié)”研究表明積分步長取0.05時虛擬激勵法基本與本文方法重合，為此，分別取積分區(qū)間上限為5 rad/s，25 rad/s，100 rad/s，按積分步長為0.05 rad/s進行分析。從圖9～12可知，積分上限取25 rad/s,結(jié)構(gòu)響應(yīng)0-2階譜矩和加速度方差均可以達到較好的精度。

圖9 虛擬激勵法中積分區(qū)間對位移0階譜矩影響Fig.9 Influence of integral interval on 0 order spectralmoment of displacement by PEM

圖10 虛擬激勵法中積分區(qū)間對位移1階譜矩影響Fig.10 Influence of integral interval on 1 st order spectralmoment of displacement by PEM

圖11 虛擬激勵法中積分區(qū)間對層間位移2階譜矩影響Fig.11 Influence of integral interval on 2nd order spectralmoment of interlayer displacement by PEM

5 結(jié) 論

本文提出了結(jié)構(gòu)頻響函數(shù)的二次正交法，并成功獲得了結(jié)構(gòu)基于Davenport風(fēng)速譜激勵下系列響應(yīng)的0-2階譜矩及4階譜矩的簡明封閉解，獲得如下結(jié)論：

圖12 虛擬激勵法中積分區(qū)間對結(jié)構(gòu)加速度方差影響Fig.12 Influence of integral interval on structuralacceleration variance by PEM

(1) 應(yīng)用復(fù)模態(tài)法將結(jié)構(gòu)振動體系解耦為一階微分方程組，利用一階微分方程的虛擬激勵法獲得了結(jié)構(gòu)系列風(fēng)振響應(yīng)(結(jié)構(gòu)層絕對位移和層間位移)的功率譜密度函數(shù)，該函數(shù)是關(guān)于系統(tǒng)振動復(fù)特征值與頻域變量的平方和的線性組合，稱之為頻響函數(shù)的二次正交化。

(2) 由于獲得了結(jié)構(gòu)系列響應(yīng)功率譜的二次正交式，從而利用譜矩的定義成功獲得了結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)的0-2階及4階的譜矩的簡明封閉解。而響應(yīng)的0階譜矩等于響應(yīng)的方差，2階譜矩等于響應(yīng)變化率的方差，從而獲得了結(jié)構(gòu)系列響應(yīng)的方差，為基于首超破壞的動力可靠度分析奠定了基礎(chǔ)。

(3) 通過與傳統(tǒng)虛擬激勵法進行對比，說明本文方法分析結(jié)構(gòu)系列響應(yīng)的譜矩和方差為封閉解，不受積分區(qū)間和積分步長的影響；同時可以用來驗證傳統(tǒng)虛擬激勵法的精度。

附錄A 頻響函數(shù)SDl(ω)的推導(dǎo)

對文中式(22)進行整理：

(A.1)

式中：

(A.2)

(A.3)

(A.4)

把式(19)代入式(A.3)：

利用式(9)，則式(A.5)簡化為：

(A.6)

(A.7)

把式(19)代入式(A.4)：

ηi,i1ηk,i2I0(Hi1)I0(Hi2)B(Hi1)B(Hi2)+

I0(Hi1)I0(Hi2)B(Hi1)B(Hi2)

(A.8)

由式(9)，則式(A.8)改寫為：

(A.9)

(A.10)

針對式(A.9)中的以下部分進行簡化：

把式(A.11)代入式(A.9)則：

(A.12)

把式(A.6)、(A.12)代入式(A.1)，則結(jié)構(gòu)脈動風(fēng)壓力的動力響應(yīng)的功率譜：

(A.13)

附錄BΧk,q(q=0,2)的推導(dǎo)

B.1Χk,0的推導(dǎo)

(B.1)

令：

t=(1+a2ω2)1/3

(B.2)

由式(B.2)得：

(B.3)

把(B.2)、(B.3)代入式(B.1)：

(B.4)

對式(B.4)中部分進行因式分解：

(B.5)

對式(B.5)進一步簡化：

(B.6)

把式(B.6)代入式(B.4)并積分：

(B.7)

(B.8)

B.2Χk,2的推導(dǎo)

令：t=(1+a2ω2)1/3，則

(B.10)

(B.11)

把式(B.11)代入式(B.9):

(B.12)