林 森，王 帥，方 俊

(淮南礦業(yè)集團發(fā)電有限責(zé)任公司，安徽 淮南 232072)

0 引言

長期以來，汽輪發(fā)電機組振動大一直是困擾火力發(fā)電廠的難題之一。由于引發(fā)汽輪發(fā)電機組振動大的因素較多，且振動種類多種多樣，直接精準判斷振動產(chǎn)生的根源較為困難，往往需要進行長期觀察和反復(fù)試驗方能確認。

下面介紹某電廠1號機組5號軸瓦振動周期性波動的異常現(xiàn)象，并記述了原因分析及缺陷處理的過程。

1 汽輪發(fā)電機組及其軸系支撐系統(tǒng)簡介

某電廠汽輪發(fā)電機組汽輪機為亞臨界、一次中間再熱、雙缸雙排汽凝汽式，設(shè)備型號N330-16.7/538/538；發(fā)電機為水氫氫冷卻、自并勵式，設(shè)備型號QFSN-330-2-20B。汽輪機分為高壓缸、中壓缸及低壓缸，其中高中壓部分采用合缸結(jié)構(gòu)，高壓部分為雙層缸，低壓缸為對稱分流式雙層缸結(jié)構(gòu)。汽輪機高、中、低壓轉(zhuǎn)子均為無中心孔整體鍛造式轉(zhuǎn)子，高中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子、發(fā)電機轉(zhuǎn)子分別采用剛性連接。

機組共6個支持軸承，其中汽輪機4個，發(fā)電機2個。為了軸系定位和承受轉(zhuǎn)子軸向力，還有1個獨立結(jié)構(gòu)的推力軸承，位于高中壓轉(zhuǎn)子后端，詳見圖1。汽輪機的4個支持軸承分別為可傾瓦軸承及橢圓軸承，1號和2號軸承為可傾瓦軸承，3號和4號軸承為橢圓軸承。本機組的推力軸承為活支可傾瓦塊型(密切爾型)，采用了獨立結(jié)構(gòu)的推力軸承，帶有球面軸瓦套，依靠球面的自位能力保證推力瓦塊載荷均勻。工作推力瓦和定位推力瓦各11塊。分別位于轉(zhuǎn)子推力盤的前后兩側(cè)，承受軸向推力，成為軸系的相對死點。

圖1 汽輪發(fā)電機組軸系示意

2 機組振動現(xiàn)象

1號機組于2018-05-15啟動并網(wǎng)，機組軸系各軸瓦參數(shù)正常。

8月11日之后，5號瓦軸振X，Y向振動明顯增大且呈規(guī)律性波動。表1與表2分別統(tǒng)計了8月1日至8月11日、8月12日至8月20日軸系各軸瓦軸振在最大負荷、最低負荷及平均負荷情況下的振動情況。

表1 8月1日至8月11日軸振振動情況統(tǒng)計

表2 8月12日至8月20日軸振振動情況統(tǒng)計

由8月5日至8月15日5號瓦軸振X，Y向的振動歷史曲線可知，三條曲線負荷歷史曲線、5號瓦軸振X，Y向振動歷史曲線中的兩條振動曲線高度重合，合并標(biāo)注。由該振動曲線可觀察歸納出兩條規(guī)律：一是負荷變化趨勢與振動變化趨勢大致相反，即升負荷過程中振動逐漸減小，降負荷過程中振動逐漸增加，振動變化過程較負荷變化過程有一定的滯后性；二是8月12日開始，5號瓦軸振X，Y向振動值呈周期性波動且最大值、最小值逐漸向上漂移，同負荷下與該時間點之前相比，振動值增加明顯。

之后經(jīng)調(diào)閱汽輪機振動在線監(jiān)測系統(tǒng)(TDM)記錄的5號瓦軸振X，Y向振動頻譜，發(fā)現(xiàn)其振動以一倍頻為主。

此外，5號瓦軸振較為平穩(wěn)，雖略有增加但仍在合格范圍內(nèi)。

3 原因分析

3.1 振動異常原因分類

導(dǎo)致汽輪發(fā)電機組軸瓦振動大的原因較多，下面就各種不同的誘發(fā)原因及現(xiàn)象判斷分析如下：

(1) 汽輪機軸瓦支撐系統(tǒng)剛性不足或安裝部件松動。軸承支撐剛度削弱，振動被放大，或使轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速降低，落入共振?，F(xiàn)象為軸承振幅沿垂直方向隨標(biāo)高逐漸增大，且在剛度削弱處振幅突變。

(2) 汽輪機中心不正。中心不正是指聯(lián)軸器中心不對中或兩側(cè)端面張口不合適。此類原因?qū)е碌恼駝拥念l譜一般為二倍頻。如果是純二倍頻則為平行不對中，若存在小一倍頻和二倍頻則可能為角不對中。

(3) 汽輪機轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡。該問題可由運行中葉片斷裂、脫落或不均勻磨損、腐蝕、結(jié)垢，使轉(zhuǎn)子發(fā)生質(zhì)量不平衡或轉(zhuǎn)子找平衡時平衡塊選擇不當(dāng)或安放位置不當(dāng)引起。此種原因?qū)е碌恼駝拥念l譜一般為一倍頻，振幅與轉(zhuǎn)速的平方成正比，通過臨界轉(zhuǎn)速時振動明顯加劇[1]。

(4) 發(fā)電機內(nèi)部故障。如發(fā)電機轉(zhuǎn)子與定子之間的間隙不均勻、發(fā)電機轉(zhuǎn)子線圈短路等，均會引起機組振動。此類振動一般出現(xiàn)在勵磁電流增加或者勵磁電流較大時，并且同方向增加。

(5) 汽輪機潤滑油油膜振蕩。此類振動的頻譜一般以半倍頻為主，振動時有時無，運行方式發(fā)生變化時，振動有變化。

(6) 汽輪機進汽氣流擾動。順序閥運行工況下，機組運行至中高負荷時，振動上升較快。

(7) 汽輪機局部發(fā)生接觸摩擦。此類振動的頻譜一般以一倍頻為主，轉(zhuǎn)速增加振動增大，同時伴有金屬摩擦聲，嚴重時會迸濺火星。

(8) 汽輪機進汽帶水發(fā)生水沖擊。此類原因?qū)е碌恼駝蝇F(xiàn)象較為明顯。

(9) 振動測點故障。該類原因最直接的表現(xiàn)是在低轉(zhuǎn)速下即有較高的振動值。一般而言這不是真正意義上的轉(zhuǎn)子振動，主要反映測量面存在缺陷，如測量面表明存在凹坑、測量面不圓等[2]。

3.2 排除法分析原因

結(jié)合上述幾個方面的原因、現(xiàn)象，采用排除法進行分析判斷。

汽輪機軸瓦支撐系統(tǒng)剛性不足或安裝部件松動、汽輪機中心不正、汽輪機轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡引起的振動異常一般在機組啟動時就會表現(xiàn)出來，而故障機組是在運行一段時間后發(fā)生的異常，故可以排除上述三種原因。

發(fā)電機內(nèi)部故障引起的振動異常，如為發(fā)電機轉(zhuǎn)子與定子之間的間隙不均勻?qū)е?，則應(yīng)在啟動初期發(fā)生；如為發(fā)電機轉(zhuǎn)子線圈短路導(dǎo)致，則電氣發(fā)電機勵磁電壓和勵磁電流的比例關(guān)系會改變，勵磁電流不變時無功出力下降。故障機組勵磁系統(tǒng)正常，故可排除此類原因。

由于振動頻譜以一倍頻為主，且汽輪機油質(zhì)、油溫、油壓等均無較大波動，可以排除汽輪機潤滑油油膜振蕩的可能性。

汽輪機進汽汽溫汽壓正常，且振動與機組負荷高低變化無對應(yīng)關(guān)系，可以排除汽輪機進汽氣流擾動、進汽帶水發(fā)生水沖擊導(dǎo)致振動異常的可能性。

振動測點故障可通過低轉(zhuǎn)速下是否存在高振動值或測量測點間隙電壓進行判斷。經(jīng)現(xiàn)場實際測量，振動測點間隙電壓正常，因此排除測點問題。

3.3 確認最可能的原因

排除上述幾方面的原因后，汽輪機局部發(fā)生碰磨導(dǎo)致汽輪發(fā)電機組5號瓦軸振大的可能性最大。下面根據(jù)汽輪機局部發(fā)生碰磨的主要誘因，同時結(jié)合機組相關(guān)運行參數(shù)的實際情況，逐一分析判斷。

(1) 大軸彎曲或動靜間隙過小。因機組為運行過程中發(fā)生的振動異常波動，此兩項誘因可以排除。

(2) 膨脹不均勻。機組缸溫監(jiān)視數(shù)據(jù)無異常，脹差在正常范圍值內(nèi)無波動，且僅5號瓦軸振偏大，此項誘因可以排除。

(3) 轉(zhuǎn)子軸向位移過大。機組軸向位移數(shù)據(jù)正常，且僅5號瓦軸振偏大，此項誘因可以排除。

(4) 軸封部位密封不佳。5號瓦處并無軸封且機組軸封供汽壓力、溫度正常，此項誘因可以排除。

(5) 發(fā)電機碳刷過緊。經(jīng)長時間定時測溫觀察，碳刷組整體溫度均勻無超溫及溫差大現(xiàn)象，同時6號瓦軸振參數(shù)正常，此項誘因可以排除。

(6) 油擋、汽封等因異常原因與轉(zhuǎn)子接觸摩擦。摩擦振動的機理為：對汽輪機轉(zhuǎn)子來講，摩擦可以產(chǎn)生抖動、渦動等現(xiàn)象，但實際有影響的主要是轉(zhuǎn)子熱彎曲。動靜摩擦?xí)r圓周上各點的摩擦程度是不同的，由于重摩擦側(cè)溫度高于輕摩擦側(cè)，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子徑向截面上溫度不均勻，局部加熱造成轉(zhuǎn)子熱彎曲，產(chǎn)生一個新的不平衡力作用到轉(zhuǎn)子上引起振動。當(dāng)熱量散失后，熱彎曲恢復(fù)，不平衡力消失，振動減弱或者消失。但是由于機組持續(xù)運行，且接觸摩擦?xí)?dǎo)致接觸部件劣化不可逆，使發(fā)電機振動呈波動上揚趨勢[3]。對照上述分析，綜合判斷在汽輪發(fā)電機組5號軸瓦處發(fā)生輕微接觸摩擦的可能性較大。

4 檢查處理

8月24日機組停運后，對汽輪發(fā)電機組5號軸瓦進行了翻瓦檢查，發(fā)現(xiàn)該位置有兩處碰磨較為嚴重，分別為密封瓦左側(cè)單邊磨損及密封瓦座內(nèi)擋油環(huán)左側(cè)磨損。同時發(fā)現(xiàn)密封瓦背部彈簧彈力不均，上半部彈力較為松弛。在檢修過程中，對密封瓦、擋油環(huán)及密封瓦背部彈簧進行了更換并調(diào)整彈力到設(shè)計值，對密封瓦座與轉(zhuǎn)子同心度、密封瓦座與轉(zhuǎn)子凸肩垂直度、汽輪機與發(fā)電機對輪同心度、5號軸瓦揚度等進行了測量并確認在合格范圍內(nèi)。10月28日機組重新啟動，5號瓦軸振參數(shù)正常，振動值周期性波動的現(xiàn)象消失。

5 結(jié)束語

動、靜部件間的接觸摩擦導(dǎo)致汽輪發(fā)電機組振動大的現(xiàn)象較為普遍。但由于缺乏直觀高效的檢測手段，在機組運行期間對這一因素的診斷往往能判明方向但精準性不足。通過對機組振動大的不同原因的現(xiàn)象進行漸進式分析，使得導(dǎo)致發(fā)生周期性振動波動的誘發(fā)因素最終確認并消除。希望這一分析診斷過程能為其他電廠處理此類問題提供有益的經(jīng)驗參考。