韓 婭,王登甲,2,周 勇,劉艷峰,2,張昕宇,樊博浩

(1.西安建筑科技大學(xué) 建筑設(shè)備科學(xué)與工程學(xué)院，陜西 西安 710055；2.西安建筑科技大學(xué) 西部綠色建筑國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西 西安 710055； 3.西安建筑科技大學(xué) 管理學(xué)院，陜西 西安 710055；4.中國(guó)建筑科學(xué)研究院有限公司，北京 100013)

為減少常規(guī)能源消耗，越來(lái)越多的建筑使用可再生能源進(jìn)行供熱采暖[1-2].而我國(guó)西部高原地區(qū)太陽(yáng)能資源豐富，為利用太陽(yáng)能進(jìn)行供熱采暖提供了充足的條件.平板集熱器是使用較為廣泛的太陽(yáng)能集熱裝置，在太陽(yáng)能供熱采暖工程設(shè)計(jì)中，平板集熱器全年平均集熱效率根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值取0.25～0.50[3].而在實(shí)際情況下，不同海拔地區(qū)氣壓不同，空氣物性參數(shù)、大氣透明度等發(fā)生改變，進(jìn)而影響平板集熱器的對(duì)流和輻射熱損失，導(dǎo)致不同地區(qū)集熱效率差異較大，經(jīng)驗(yàn)取值難以較好指導(dǎo)工程設(shè)計(jì)，而集熱效率究竟如何變化則需根據(jù)不同海拔地區(qū)的環(huán)境條件具體確定.

現(xiàn)有關(guān)于平板集熱器的研究多集中在結(jié)構(gòu)優(yōu)化和熱性能研究方面.針對(duì)結(jié)構(gòu)參數(shù)，Wang等人[4]對(duì)平板集熱器的排管間距和翅片厚度進(jìn)行了優(yōu)化分析；Maatouk等人[5]通過(guò)模擬計(jì)算，分析了蓋板厚度對(duì)平板集熱器集熱效率的影響.針對(duì)運(yùn)行參數(shù)，Cristofari等人[6]通過(guò)有限差分模型法對(duì)一種使用共聚物性材料的平板集熱器進(jìn)行分析，研究了其在低流量條件下，工質(zhì)流速、水槽層數(shù)等對(duì)于熱性能的影響；王岳人等[7]以沈陽(yáng)一棟采用太陽(yáng)能和化石能源進(jìn)行聯(lián)合供暖的住宅建筑中供暖系統(tǒng)使用的平板集熱器為研究對(duì)象，建立了熱性能分析的理論計(jì)算模型，改變集熱工質(zhì)的入口流量和溫度，分析了其對(duì)集熱效率的影響.

除了結(jié)構(gòu)參數(shù)和運(yùn)行參數(shù)等自身因素外，平板集熱器的熱性能還受到外界環(huán)境因素的影響[8].平板集熱器的熱損失包括對(duì)流和輻射熱損失兩部分，已有學(xué)者研究了氣壓對(duì)對(duì)流換熱的影響，如胡松濤等[9]采用高原模擬艙模擬低氣壓環(huán)境，對(duì)比電加熱器在常壓和低壓下的對(duì)流換熱系數(shù)，得出表面對(duì)流換熱系數(shù)隨氣壓降低而減小的結(jié)論；劉葉弟等[10]由理論推導(dǎo)發(fā)現(xiàn)唐古拉山埡口處豎平壁的自然對(duì)流換熱系數(shù)約為海平面的73%；海拔高度的變化也對(duì)長(zhǎng)波輻射換熱產(chǎn)生影響，周允華等[11]指出高原地區(qū)空氣稀薄，大氣逆輻射比平原低很多，在計(jì)算長(zhǎng)波輻射熱量時(shí)，常用的天空有效溫度經(jīng)驗(yàn)公式不適用于高原，其估算值偏高.

大量研究表明，不同海拔高度下環(huán)境因素通過(guò)影響對(duì)流和輻射換熱過(guò)程進(jìn)而影響平板集熱器熱性能.盡管目前已有分別針對(duì)海拔對(duì)對(duì)流換熱及輻射換熱的影響機(jī)理而進(jìn)行的研究，但海拔對(duì)平板集熱器熱性能產(chǎn)生的綜合影響尚未明確.鑒于此，該研究將海拔對(duì)對(duì)流及輻射換熱的影響規(guī)律與平板集熱器傳熱過(guò)程相結(jié)合，對(duì)現(xiàn)有平板集熱器的熱損失進(jìn)行修正，得到實(shí)際情況下平板集熱器熱損失隨海拔變化的規(guī)律，以便于為太陽(yáng)能供熱采暖系統(tǒng)的精準(zhǔn)設(shè)計(jì)提供參考.

1 高海拔地區(qū)平板集熱器傳熱模型

1.1 平板集熱器傳熱過(guò)程及影響因素分析

平板集熱器主要由蓋板、夾層空氣、吸熱板、側(cè)板和背板構(gòu)成，圖1為平板集熱器主要構(gòu)成及傳熱過(guò)程示意圖.平板集熱器接受的太陽(yáng)輻射，一部分被蓋板吸收，另一部分透過(guò)蓋板到達(dá)吸熱板，吸熱板將吸收的太陽(yáng)能轉(zhuǎn)化為熱能，其中大部分熱能通過(guò)集熱管傳遞給集熱工質(zhì)，被集熱工質(zhì)帶走的熱量稱為有用能.在熱量傳遞的過(guò)程中，一部分熱量以對(duì)流和輻射換熱方式由吸熱板傳遞給蓋板，一部分熱量通過(guò)側(cè)面和背面保溫層的導(dǎo)熱分別傳遞給側(cè)板及背板，最終，蓋板、側(cè)板及背板以對(duì)流和輻射方式向環(huán)境散失熱量，通過(guò)位于側(cè)板上的呼吸孔進(jìn)出的空氣也以對(duì)流方式帶走一部分熱量.

圖1 平板集熱器主要構(gòu)成及傳熱過(guò)程示意圖Fig.1 Schematic diagram of main components and heat transfer process of flat plate collector

同平原地區(qū)相比，高原地區(qū)的環(huán)境條件特殊，對(duì)平板集熱器的影響體現(xiàn)出以下兩個(gè)特點(diǎn)：

(1)高原地區(qū)的氣壓較低，根據(jù)已有研究[12]，氣壓降低使得空氣密度減小，進(jìn)而導(dǎo)致對(duì)流換熱系數(shù)減小，使得平板集熱器的對(duì)流熱損失受到影響.

(2)高原地區(qū)空氣較為稀薄、大氣透明度較高，相比于平原地區(qū)，大氣逆輻射減弱，物體向天空以長(zhǎng)波輻射散失的熱量顯著增多，將平板集熱器應(yīng)用于高原時(shí)，其長(zhǎng)波輻射散熱量所占比例變化.

因此，海拔變化造成的空氣密度及大氣透明度的改變將對(duì)平板集熱器的對(duì)流及輻射熱損失產(chǎn)生影響，其總熱損失如何變化需通過(guò)理論分析進(jìn)一步確定.

1.2 平板集熱器傳熱數(shù)學(xué)模型

為了研究平板集熱器熱損失的影響因素，通過(guò)以下假設(shè)，對(duì)平板集熱器的傳熱過(guò)程進(jìn)行了簡(jiǎn)化：

(1)平板集熱器的蓋板、吸熱板、側(cè)板和背板可看作集總系統(tǒng)；

(2)平板集熱器集管和排管的管壁溫度與吸熱板溫度相同；

(3)在平板集熱器的對(duì)流換熱過(guò)程中，夾層內(nèi)空氣和環(huán)境空氣均視為理想氣體.

基于平板集熱器的傳熱過(guò)程分析，建立了平板集熱器傳熱過(guò)程熱網(wǎng)絡(luò)，如圖2所示，圖中各符號(hào)的含義見(jiàn)第1.2.1和1.2.2節(jié)計(jì)算過(guò)程.

圖2 平板集熱器傳熱過(guò)程熱網(wǎng)絡(luò)Fig.2 Thermal network in heat transfer process of flat plate collector

1.2.1 平板集熱器傳熱計(jì)算分析

(1)平板集熱器熱損失

圖3為平板集熱器熱損失組成及其環(huán)境影響因素.由該圖可知，平板集熱器通過(guò)蓋板、側(cè)板和背板三部分以對(duì)流和輻射換熱的方式與環(huán)境進(jìn)行熱交換，從而形成各部分熱損失.

圖3 平板集熱器熱損失組成及其環(huán)境影響因素Fig.3 Heat loss composition and environmental factors of flat plate collector

① 平板集熱器對(duì)流熱損失

平板集熱器表面同環(huán)境間的對(duì)流換熱量可由公式(1)～(2)計(jì)算得到

qci=hciAiΔti，(i=1,2,3)

(1)

hci=Nuλ/L，(i=1,2,3)

(2)

平板集熱器外表面的對(duì)流換熱為風(fēng)引起的受迫對(duì)流，臨界雷諾數(shù)取5×105，Nu數(shù)可由公式(3)～(6)計(jì)算得到[13].其中，氣壓僅通過(guò)改變流體密度對(duì)對(duì)流換熱系數(shù)產(chǎn)生影響[12]，而不同氣壓條件下的流體密度可通過(guò)理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算得到.

(3)

(4)

其中，

Re=ρuL/μ，

(5)

Pr=μcp/λ.

(6)

式中：qci(i=1，2，3)為蓋板、側(cè)板及背板向環(huán)境的對(duì)流熱損失，W；hci(i=1，2，3)為蓋板、側(cè)板及背板同環(huán)境的對(duì)流換熱系數(shù)，W/(m2·K)；Ai(i=1，2，3)為蓋板、側(cè)板和背板面積，m2；Δti(i=1，2，3)為蓋板、側(cè)板及背板與環(huán)境空氣的溫差，℃；λ為空氣導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；L為特征長(zhǎng)度，m；ρ為空氣密度，kg/m3；u為風(fēng)速，m/s；μ為空氣的動(dòng)力粘度，Pa·s；cp為空氣的定壓比熱容，J/(kg·K).

通過(guò)呼吸孔進(jìn)出的空氣帶走的熱量可由下式計(jì)算.

qc6=macp,a(tai-ta)

(7)

式中：tai為夾層內(nèi)空氣溫度，℃；ma為通過(guò)呼吸孔進(jìn)入的空氣的質(zhì)量流量，kg/s；ta為環(huán)境溫度，℃.

② 平板集熱器輻射熱損失

平板集熱器的輻射熱損失包括各表面以長(zhǎng)波輻射形式向天空及地面散失的熱量[14]，可由公式(8)～(10)計(jì)算得到

qri=hriAiΔti，(i=1,2,3)

(8)

對(duì)于任意傾斜表面，其同天空和地面的輻射換熱系數(shù)可由公式(9)和(10)計(jì)算得到[15]

(9)

(10)

式中：qri(i=1，2，3)為蓋板、側(cè)板及背板向環(huán)境的輻射熱損失，W；hrsi(i=1，2，3)、hrgi(i=1，2，3)為蓋板、側(cè)板及背板向天空、地面的輻射換熱系數(shù)，W/(m2·K)；εi(i=1，2，3)為蓋板、側(cè)板及背板發(fā)射率；σ為斯蒂芬-玻爾茲曼常數(shù)；Tc、Tg、Ts為分別為蓋板、地表及天空溫度，K；β為集熱器傾角.

海拔變化時(shí)僅對(duì)公式(9)和(10)中的溫度值產(chǎn)生影響，因此上述公式適用于不同海拔高度的長(zhǎng)波輻射熱損失計(jì)算.天空有效溫度可由下式計(jì)算得到[11]

(11)

式中：P、P0為分別為當(dāng)?shù)丶昂Ｆ矫娴臍鈮?，Pa；e為水汽壓，mbar；S為日照百分率.

為了便于對(duì)不同海拔下的熱損失進(jìn)行對(duì)比分析，提出基于平板集熱器的采光面積，以集熱工質(zhì)進(jìn)口溫度為基準(zhǔn)的熱損失系數(shù)：

(12)

式中：A為平板集熱器采光面積，m2；tfi為集熱工質(zhì)進(jìn)口溫度，℃；q為平板集熱器的熱損失，W；h為熱損失系數(shù)，W/(m2·K).

(2)太陽(yáng)能集熱量

蓋板及吸熱板吸收的太陽(yáng)能可由下式計(jì)算.

qs1=αcA1qs

(13)

qs2=(ατ)eApqs

(14)

式中：qs1、qs2為分別為蓋板和吸熱板吸收的太陽(yáng)能，W；αc為蓋板吸收率；(ɑτ)e為有效透射率-吸收率乘積；Ap為吸熱板面積，m2；qs為太陽(yáng)輻照度，W/m2.

(3)平板集熱器內(nèi)部傳熱量

① 吸熱板與蓋板間傳熱

吸熱板同蓋板間的輻射換熱量為

qr4=hr4A1(tp-tc)

(15)

式中：qr4為吸熱板和蓋板的輻射換熱量，W；Tp為吸熱板溫度，K；εp為吸熱板發(fā)射率.

其中，hr4可由下式計(jì)算得到[16]：

(16)

吸熱板同蓋板間的對(duì)流換熱為平行平板間的對(duì)流換熱，對(duì)流換熱量可由公式(17)～(20)計(jì)算.

qci=hciApΔti，(t=4,5)

(17)

其中，hci(i=4,5)可由下式計(jì)算得到[17]：

hci=Nuλ/L，(i=4,5);

(18)

(19)

(20)

式中：g為重力加速度，m/s2；β′為體積膨脹系數(shù)，1/K；v為空氣運(yùn)動(dòng)粘度，m2/s；α為熱擴(kuò)散系數(shù)，m2/s.

② 吸熱板向側(cè)板、背板的傳熱

qd1=hd1A2(tp-tw)

(21)

qd2=hd2A3(tp-tb)

(22)

hdi=λ/δi，(i=1,2)

(23)

式中：qd1、qd2分別為側(cè)面、背面保溫層導(dǎo)熱量，W；hdi(i=1,2)為保溫層傳熱系數(shù)，W/(m2·K)；tw、tb為側(cè)板、背板溫度，℃；δi(i=1,2)為保溫層厚度，m.

(4)平板集熱器有效集熱量

qu=hfAf(tp-tf)

(24)

hf=Nuλ/Dt

(25)

平板集熱器集管和排管內(nèi)的換熱為圓管內(nèi)的對(duì)流換熱，臨界雷諾數(shù)為2 300，Nu可通過(guò)下式計(jì)算[13].

層流

(26)

(27)

式中：tf為集熱工質(zhì)溫度，℃；hf為集熱器管壁與集熱工質(zhì)間的對(duì)流換熱系數(shù)，W/(m2·K)；Dt為集熱管內(nèi)徑，m；Lt為集熱管管長(zhǎng)，m.

1.2.2 平板集熱器熱量平衡方程

根據(jù)各傳熱節(jié)點(diǎn)的熱量平衡關(guān)系可得到如下熱量平衡方程

(28)

qc5-qc4=qc6

(29)

(30)

(31)

(32)

式中：mc、mp、mw、mb分別為蓋板、吸熱板、側(cè)板和背板的質(zhì)量，kg；cp,c、cp,p、cp,w、cp,b為蓋板、吸熱板、側(cè)板和背板的比熱容，J/(kg·K)；τ為時(shí)間，s.

2 平板集熱器傳熱仿真計(jì)算

在Matlab/Simulink中建立平板集熱器傳熱仿真模型，采用P-G/0.6-T/L/PT-1.86型號(hào)的平板集熱器，其規(guī)格參數(shù)見(jiàn)文獻(xiàn)[18]，參照GB/T 4271-2007《平板型太陽(yáng)集熱器熱性能試驗(yàn)方法》[19]，集熱器傾角取40°，集熱工質(zhì)進(jìn)口溫度設(shè)置為35℃，集熱工質(zhì)流量為0.02 kg/(m2·s).采用變步長(zhǎng)常微分方程求解器進(jìn)行求解，初始步長(zhǎng)為0.01 s.

2.1 典型城市選擇

選取不同海拔高度城市進(jìn)行計(jì)算，各城市海拔及氣壓如表1所示，太陽(yáng)輻照度、風(fēng)速、環(huán)境及地表溫度、水汽壓等均為文獻(xiàn)[20]中所給的全年數(shù)據(jù).

表1 典型城市的海拔及氣壓Tab.1 Altitude and air pressure of typical cities

3 結(jié)果分析

3.1 不同海拔地區(qū)平板集熱器對(duì)流熱損失

平板集熱器對(duì)流熱損失及熱損失系數(shù)隨海拔高度的變化規(guī)律如圖4所示，隨著海拔升高，平板集熱器頂部的對(duì)流熱損失大幅降低.由西安至拉薩，平板集熱器的頂部對(duì)流熱損失由40.5 W/m2減小到4.9 W/m2，降低了87.9%.由于頂部熱損失降低導(dǎo)致平板集熱器溫度較高，側(cè)面及底部的對(duì)流熱損失有所增加.而由于平板集熱器頂部對(duì)流熱損失降低的幅度遠(yuǎn)大于側(cè)面和底部對(duì)流熱損失增加的幅度，平板集熱器的對(duì)流熱損失整體隨海拔升高而降低.

圖4 平板集熱器對(duì)流熱損失及熱損失系數(shù)隨海拔的變化Fig.4 Convective heat loss and heat loss coefficient of flat plate collector with altitude

隨著海拔升高，平板集熱器的對(duì)流熱損失系數(shù)逐漸降低.當(dāng)海拔由近400 m升高至近3 600 m，對(duì)流熱損失系數(shù)由2.8 W/(m2·K)減小至1.1 W/(m2·K).這主要是由于隨著海拔升高，空氣密度降低，空氣物性參數(shù)變化對(duì)對(duì)流換熱系數(shù)產(chǎn)生影響，進(jìn)而導(dǎo)致平板集熱器的對(duì)流熱損失系數(shù)降低.

3.2 不同海拔地區(qū)平板集熱器輻射熱損失

平板集熱器輻射熱損失及熱損失系數(shù)隨海拔高度變化的規(guī)律如圖5所示.隨著海拔升高，平板集熱器的頂部輻射熱損失大幅增加，在拉薩，頂部輻射熱損失高達(dá)62.2 W/m2，其值比西安增加5.3倍；由于保溫層的存在，使得側(cè)面邊框和背板溫度較低，側(cè)面和底部輻射熱損失也較小.海拔升高時(shí)，平板集熱器側(cè)面和底部輻射熱損失的變化值遠(yuǎn)小于頂部輻射熱損失的變化值，最終輻射熱損失整體隨海拔升高而增大.此外，平板集熱器的底部輻射熱損失會(huì)出現(xiàn)小于0的情況，即背板輻射得熱，這是由于地表溫度高于背板平均溫度，使集熱器背板受到的地面的長(zhǎng)波輻射大于其向環(huán)境散失的輻射熱量.

圖5 平板集熱器輻射熱損失及熱損失系數(shù)隨海拔的變化Fig.5 Radiant heat loss and heat loss coefficient of flat plate collector with altitude

與平板集熱器對(duì)流熱損失系數(shù)的變化趨勢(shì)相反，輻射熱損失系數(shù)隨海拔升高而增大.從西安至拉薩，海拔升高，空氣變得稀薄，天空有效溫度降低，大氣逆輻射減弱，導(dǎo)致平板集熱器的輻射熱損失系數(shù)由0.5 W/(m2·K)增大至2.3 W/(m2·K).

3.3 不同海拔地區(qū)平板集熱器總熱損失

平板集熱器總熱損失系數(shù)隨海拔高度的變化規(guī)律如圖6所示，隨著海拔升高，平板集熱器的總熱損失系數(shù)先降低后升高.在西安、西寧和拉薩，平板集熱器的總熱損失系數(shù)分別為3.3 W/(m2·K)、3.2 W/(m2·K)和3.5 W/(m2·K)，由西安到西寧，平板集熱器總熱損失系數(shù)減小3.0%，由西寧到拉薩，總熱損失系數(shù)增大9.4%.這主要受對(duì)流和輻射熱損失系數(shù)的綜合影響，隨著海拔升高，對(duì)流熱損失系數(shù)減小，輻射熱損失系數(shù)增大，由低海拔到中海拔地區(qū)，輻射熱損失系數(shù)增幅小于對(duì)流熱損失系數(shù)降幅，而從中海拔到高海拔地區(qū)，輻射熱損失系數(shù)的增幅大于對(duì)流熱損失系數(shù)的降幅.

平板集熱器總熱損失隨海拔高度的變化如圖7所示，在各地區(qū)平板集熱器頂部的總熱損失均較大，其值分別為50.2 W/m2，69.2 W/m2和67.2 W/m2，由于西安的太陽(yáng)輻射較弱，平板集熱器集熱量較小，使得集熱器表面與環(huán)境的換熱溫差也較小，其值為20.9 ℃，而在西寧，平板集熱器與環(huán)境間的換熱溫差較大，其值高達(dá)29.0 ℃，最終使得由西安到西寧，集熱器總熱損失增加較多.從西寧到拉薩，雖然在拉薩的總熱損失系數(shù)比西寧大0.3 W/(m2·K)，但受換熱溫差的影響，使得拉薩總熱損失略低于西寧.在拉薩，平板集熱器整體的總熱損失為92.2 W/m2，為西安的1.3倍，僅比西寧低1.8%.

圖6 平板集熱器總熱損失系數(shù)隨海拔的變化Fig.6 Total heat loss coefficient of flat plate collector with altitude

圖7 平板集熱器總熱損失隨海拔的變化Fig.7 Total heat loss of flat plate collector with altitude

根據(jù)圖8所示平板集熱器總熱損失各組分比例隨海拔高度的變化可知，當(dāng)海拔高度增加，平板集熱器對(duì)流熱損失所占的比例逐漸減小，而輻射熱損失所占比例大幅增加.在海拔約為400 m的西安，平板集熱器對(duì)流熱損失占比高達(dá)85.7%，為輻射熱損失占比的6.0倍；而在海拔約3 600 m的拉薩，對(duì)流熱損失占比僅為32.2%，約為輻射熱損失占比的1/2.

圖8 平板集熱器總熱損失中各組分比例隨海拔的變化Fig.8 Changes of component proportions in total heat loss of flat plate collector with altitude

3.4 不同海拔地區(qū)平板集熱器綜合熱損失修正

采用與前述相同的數(shù)值計(jì)算方法，對(duì)不同海拔高度下、不同規(guī)格參數(shù)平板集熱器的傳熱模型進(jìn)行求解，以平板集熱器實(shí)驗(yàn)室穩(wěn)態(tài)標(biāo)準(zhǔn)工況下的總熱損失系數(shù)為基準(zhǔn)，得到了表2所示的不同海拔地區(qū)平板集熱器總熱損失系數(shù)的修正系數(shù).

對(duì)于平板集熱器在采暖期內(nèi)或全年運(yùn)行的地區(qū)，可根據(jù)表中數(shù)值分別對(duì)采暖期和全年的總熱損失系數(shù)進(jìn)行修正.

表2 不同海拔地區(qū)平板集熱器總熱損失系數(shù)修正系數(shù)Tab.2 Correction of total heat loss coefficient of flat plate collector at different altitudes

4 結(jié)論

在該研究中，基于平板集熱器的傳熱過(guò)程分析，建立了該傳熱過(guò)程數(shù)學(xué)模型，并通過(guò)實(shí)驗(yàn)對(duì)其進(jìn)行了驗(yàn)證；采用數(shù)值求解方法，得到了不同海拔地區(qū)平板集熱器對(duì)流、輻射和總熱損失的變化規(guī)律，主要結(jié)論如下：

(1)海拔高度增加，大氣壓力降低，平板集熱器對(duì)流熱損失系數(shù)減??；隨著海拔升高，大氣透明度增加，大氣逆輻射減弱，平板集熱器輻射熱損失系數(shù)增大.由海拔近400 m至海拔近3 600 m，對(duì)流熱損失系數(shù)減小了1.7 W/(m2·K)，輻射熱損失系數(shù)增大了1.8 W/(m2·K)；

(2)平板集熱器對(duì)流和輻射熱損失系數(shù)隨海拔升高變化幅度不同，受二者綜合影響，平板集熱器的總熱損失系數(shù)呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì).從海拔近400 m至海拔近2 300 m，總熱損失系數(shù)減小0.1W/(m2·K)，從海拔近2 300 m至海拔近3 600 m，總熱損失系數(shù)增大0.3 W/(m2·K)；

(3)為了對(duì)實(shí)際工程中平板集熱器的熱損失進(jìn)行較為準(zhǔn)確的計(jì)算，得到了不同海拔地區(qū)平板集熱器標(biāo)準(zhǔn)工況下總熱損失系數(shù)的修正系數(shù).無(wú)論是在采暖期內(nèi)還是全年使用時(shí)，總熱損失系數(shù)先減小后增大，減小和增大的幅度均超過(guò)10%.