梁永朵 易露軍 付素娟 張學(xué)勇 孫治國(guó)

摘? 要：為了解一種新型的AL網(wǎng)架板裝配式墻體中V形鋼筋桁架連接件的力學(xué)性能，對(duì)其在夾心保溫墻體構(gòu)件中的拉拔和剪切性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究。試驗(yàn)結(jié)果表明：1）V形鋼筋桁架連接件在內(nèi)葉板的錨固深度分別為25 mm、35 mm時(shí)，后者的峰值荷載較于前者增加了33.5%，對(duì)應(yīng)位移減少了10.1%。2）保溫板厚度增加，其峰值荷載降低顯著，保溫板厚度100 mm的峰值荷載比80 mm的降低了12.1%，對(duì)應(yīng)位移增加了1.2%;豎向加載比橫向加載試件峰值荷載增加明顯，增量為43.1%，但完全破壞時(shí)荷載接近，對(duì)應(yīng)位移減少了4.8%。剪切試驗(yàn)結(jié)果表明，保溫板對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響較明顯。

關(guān)鍵詞：夾心保溫墻體;裝配式墻體;V形鋼筋桁架連接件;AL網(wǎng)架板;拉拔試驗(yàn);剪切試驗(yàn)

中圖分類(lèi)號(hào)：TU528.585.2? ? ? ? ? ?DOI：10.16375/j.cnki.cn45-1395/t.2022.01.005

0? ? 引言

隨著國(guó)家大力發(fā)展裝配式混凝土建筑綠色、節(jié)能、環(huán)保的理念也愈發(fā)深入人心，應(yīng)運(yùn)而生的裝配式墻體受到業(yè)界越來(lái)越多的關(guān)注。裝配式墻體是實(shí)現(xiàn)建筑節(jié)能的重要舉措之一。而裝配式墻體中的連接件是連接夾心保溫墻體內(nèi)外葉混凝土板和保溫板的關(guān)鍵部件，同時(shí)是抵抗自重荷載下層間剪切力和風(fēng)荷載下拉壓力的關(guān)鍵部件[1-8]。因此，夾心保溫墻體的研究引起了國(guó)內(nèi)有關(guān)專(zhuān)家學(xué)者的關(guān)注。楊佳林等[1，5-8]對(duì)預(yù)制夾芯保溫墻體中FRP（fiber reinforced polymer/plastic，F(xiàn)RP）連接件、桁架式不銹鋼連接件、棒狀不銹鋼連接件、鉤形鋼芯復(fù)合連接件、GFRP（glass fiber reinforced plastic ，GFRP）連接件進(jìn)行了拔出試驗(yàn)和抗剪試驗(yàn);尹展[9]對(duì)預(yù)制混凝土夾心保溫墻內(nèi)外葉墻體連接性能的受拉、剪切和拉剪試驗(yàn)進(jìn)行研究;韓鵬濤等[10-13]就連接件對(duì)混凝土夾芯保溫外掛墻板結(jié)構(gòu)性能的影響進(jìn)行研究;叢茂林等[14]對(duì)預(yù)制夾心保溫墻體中拉結(jié)件設(shè)計(jì)要求及設(shè)計(jì)方法進(jìn)行了研究;樊均等[15]進(jìn)行了預(yù)制混凝土夾芯保溫墻體的熱工耐久性研究。但目前對(duì)V形鋼筋桁架連接件的研究未見(jiàn)有相關(guān)文獻(xiàn)報(bào)道，因此，對(duì)V形鋼筋桁架連接件的力學(xué)性能進(jìn)行試驗(yàn)研究很有必要。為了解新型的AL網(wǎng)架板裝配式墻體中V形鋼筋桁架連接件的力學(xué)性能，本文進(jìn)行了相應(yīng)的拉拔試驗(yàn)和剪切試驗(yàn)研究。

1? ? 拉拔試驗(yàn)

1.1? ?試件設(shè)計(jì)

為了對(duì)比研究，設(shè)計(jì)制作2組試件，每組3塊，共計(jì)6塊。每塊尺寸均為250 mm×250 mm×340 mm，其中外葉板和內(nèi)葉板厚度相同，均為170 mm，保溫板厚度為100 mm，內(nèi)葉板配置3層C10的鋼筋網(wǎng)片，外頁(yè)板配置雙層C10的鋼筋網(wǎng)片，V形鋼筋桁架連接件（以下簡(jiǎn)稱(chēng)為連接件）的開(kāi)口段與外頁(yè)板內(nèi)第3層A3的鋼絲網(wǎng)片焊接連接，網(wǎng)片間距為? ?50 mm。每塊試件使用一個(gè)連接件，單個(gè)連接件包含2個(gè)相同的V形結(jié)構(gòu)，采用直徑為4 mm的鍍鋅鋼絲彎制成45°角，其直徑為3 mm，間距為? ? ? 100 mm，通過(guò)上弦桿和腹桿連接?；炷林蓄A(yù)埋鋼拉桿以施加拉力，拉桿直徑為16 mm，預(yù)埋深度為90 mm，拉桿與混凝土采用加固連接的方式，加強(qiáng)錨固力，防止發(fā)生錨固破壞。2組（PO25組、PO35組）試件的變量設(shè)置為連接件在內(nèi)葉板的錨固深度，分別為25 mm 、35 mm，試件編號(hào)為? PO25-1、PO25-2、PO25-3、PO35-1、PO35-2、PO35-3。PO25組試件尺寸及具體構(gòu)造如圖1所示。

試件采用C30自密實(shí)混凝土，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)測(cè)定該自密實(shí)混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度為37.8 MPa，標(biāo)準(zhǔn)差為1.2 MPa。鍍鋅鋼絲的極限抗拉強(qiáng)度為514.4 MPa，標(biāo)準(zhǔn)差為9.2 MPa。為模擬連接件的最不利受力狀態(tài)，同時(shí)考慮到保溫層對(duì)連接件拉拔性能的影響很小，可以忽略，因此，試驗(yàn)前將保溫層人為去掉。

1.2? ?加載和量測(cè)

該拉拔試驗(yàn)在WAW-300B電液伺服萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。試件中預(yù)埋的拉桿對(duì)中垂直夾在萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)的夾具上，試驗(yàn)加載速率為1 kN/min。設(shè)備自動(dòng)采集荷載和位移并存入電腦，加載前的設(shè)備和試件狀態(tài)如圖2所示。

1.3? ?試驗(yàn)結(jié)果與分析

試驗(yàn)加載過(guò)程中，隨著荷載的不斷增加，位移變形量也隨之增加，大致呈線性關(guān)系，此時(shí)內(nèi)葉板和外葉板混凝土均未發(fā)現(xiàn)肉眼可見(jiàn)的裂縫開(kāi)展。隨著荷載繼續(xù)增加，荷載到達(dá)最大值，突然聽(tīng)到“噔”的聲音，荷載迅速下降。值得注意的是：荷載陡降具有明顯的突然性，反應(yīng)時(shí)間短，沒(méi)有明顯的先兆。此時(shí)停止加載，觀察試件，發(fā)現(xiàn)混凝土表面無(wú)明顯破壞，連接件和外葉板連接處有明顯滑移，該處混凝土有明顯松動(dòng)。此時(shí)分析“噔”的聲音可能來(lái)自于連接件和A3鋼筋網(wǎng)的脫焊聲，也有可能是外葉板內(nèi)連接件斷裂的聲音。

繼續(xù)加載，荷載增長(zhǎng)趨勢(shì)較之前變緩，位移增長(zhǎng)明顯，因?yàn)榇藭r(shí)連接件和外葉板的錨固力由之前的A3鋼筋網(wǎng)和V形結(jié)構(gòu)共同提供，變?yōu)閮H由V形結(jié)構(gòu)提供，此階段能明顯看到連接件開(kāi)口段被慢慢拔出。然后荷載迅速下降，連接件錨固失效，終止試驗(yàn)。取下連接件，并觀察整個(gè)試件，發(fā)現(xiàn)連接件破壞形式均為開(kāi)口段斷裂破壞，證實(shí)了之前的分析，同時(shí)開(kāi)口段和外葉板連接處混凝土被拉潰。重點(diǎn)檢查了連接件和內(nèi)葉板的錨固，無(wú)明顯松動(dòng)和破壞。試件的典型破壞狀態(tài)如圖3所示。

拉拔試驗(yàn)中2組試件的荷載-位移曲線如圖4所示。試件的加載全過(guò)程可分為2個(gè)階段，第1階段為正常工作階段，對(duì)應(yīng)2組試件曲線前半段荷載和位移呈線性關(guān)系，連接件處于類(lèi)彈性階段，試件正常工作。第2階段為破壞階段，2組試件達(dá)到最大承載力后，均出現(xiàn)明顯“噔”的聲音，曲線出現(xiàn)陡降，驗(yàn)證了1.3的分析。然后，試件再次平衡后重新工作，此時(shí)曲線變得平穩(wěn)，但較峰值下降明顯，主要原因是連接件和外葉板鋼絲網(wǎng)的焊接被破壞。隨后連接件和外葉板混凝土的機(jī)械咬合力被逐漸破壞，連接件從外葉板內(nèi)被慢慢拔出，承載力曲線再次陡降，試驗(yàn)終止。

值得注意的是圖4（a）中的PO25-1曲線最前段荷載增加隨位移增加較慢，主要原因是試件在加載前未完全平衡，并且圖4（a）中PO25-1和圖4（b）中的PO35-3曲線在第2階段終止試驗(yàn)前出現(xiàn)了2次曲線陡降，原因主要是這2塊試件連接件2支脫焊并非同時(shí)發(fā)生，試件加載過(guò)程中可能出現(xiàn)了偏心，一次曲線陡降對(duì)應(yīng)連接件的1支脫焊。

2組試件的抗拔承載力和位移等數(shù)據(jù)如表1所示，連接件在內(nèi)葉板的錨固深度增加對(duì)試件的抗拔承載力提升較明顯，同時(shí)位移也有一定降低，主要原因是1.3的連接件和混凝土的相對(duì)滑移變小了。隨著連接件在內(nèi)葉板錨固深度的增加，其對(duì)應(yīng)的峰值荷載明顯增加，35 mm比25 mm增加了33.5%，而位移呈下降趨勢(shì)，35 mm比25 mm下降了10.1%。但是PO35組的位移標(biāo)準(zhǔn)差較大，主要原因是PO35-2和PO35-3試件存在制作誤差，導(dǎo)致錨固深度略有不足，且連接件也稍有偏心，還有待后續(xù)進(jìn)一步研究。

試件的承載力主要來(lái)自于連接件在內(nèi)葉板和外葉板混凝土的錨固力，以及連接件開(kāi)口段與外葉板內(nèi)鋼筋網(wǎng)架焊接后所提供的抗拔力，所以連接件在內(nèi)葉板錨固深度的增加使得PO35組試件的峰值承載力增加明顯。

試件的位移則主要來(lái)自于以下4點(diǎn)：1）是連接件在荷載作用下的彈性變形;2）是錨固在內(nèi)外葉板混凝土內(nèi)的連接件和混凝土的相對(duì)滑移;3）是預(yù)埋的拉桿與內(nèi)葉板、外葉板混凝土之間的相對(duì)滑移;4）是拉桿和萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)夾具之間的相對(duì)滑移。所以連接件在內(nèi)葉板內(nèi)錨固深度增加，在增加其錨固力的同時(shí)，使得第2點(diǎn)所產(chǎn)生的位移有所減少，最終試驗(yàn)總位移得到了改善。

夾心保溫墻板屬于外圍護(hù)結(jié)構(gòu)，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 50009—2012 ）[16]及《金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范》（JGJ 133—2013）[17]規(guī)定：高度30 m及以下的建筑物，連接件排布為橫向間距 100 mm，縱向間距500 mm，連接件與內(nèi)葉板鋼筋綁扎連接，夾心保溫墻體按照石家莊市較不利環(huán)境下最不利荷載取值估算，計(jì)算得到實(shí)際工程應(yīng)用中連接件的拉拔承載力設(shè)計(jì)值為1.48 kN，將試驗(yàn)結(jié)果和設(shè)計(jì)值對(duì)比，結(jié)果如表2所示。

由表2可知，連接件的抗拔承載力滿足設(shè)計(jì)需求，安全系數(shù)均在8.0以上，具有很高的安全儲(chǔ)備，能保證結(jié)構(gòu)安全。

2? ? 剪切試驗(yàn)

2.1? ?試件設(shè)計(jì)

剪切試驗(yàn)中設(shè)計(jì)制作了4塊試件，試件部分信息如表3所示。4塊試件均按照實(shí)際工程中的墻體參數(shù)以及《鋼筋桁架混凝土復(fù)合保溫系統(tǒng)應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》（DB13（J）/T 265—2018）[18]和《鋼筋桁架混凝土復(fù)合保溫系統(tǒng)建筑構(gòu)造》（DBJT 02—150—2018）[19]來(lái)設(shè)計(jì)，取實(shí)際墻體的一個(gè)單元，每塊試件設(shè)置? ?4個(gè)V形鋼筋桁架連接件（以下簡(jiǎn)稱(chēng)為連接件），連接件夾角均為45°，在內(nèi)外葉板的錨固深度均為30 mm，保溫層厚度的改變使得試件尺寸稍有差異。針對(duì)連接件的不同受力模型，設(shè)置了2種不同的加載方向，豎向加載時(shí)連接件受力模型類(lèi)似于拉壓桿模型，橫向加載時(shí)連接件的受力模型類(lèi)似于懸臂受彎模型。為了對(duì)比分析保溫板在橫向加載時(shí)對(duì)連接件位移的限制作用，且方便觀察連接件的變形情況，設(shè)置了一塊橫向加載并且去除保溫板的試件?；炷列阅堋⑴浣钪睆竭B接件原材等均與拉拔試件相同，以保溫層厚度為80 mm的試件為例，其尺寸及構(gòu)造如圖5所示。

實(shí)際工程和試驗(yàn)時(shí)，保溫板厚度均需要根據(jù)不同的地區(qū)和建筑節(jié)能要求計(jì)算得到，EPS作為保溫板材料時(shí)，要求建筑節(jié)能率達(dá)到65%，根據(jù)《民用建筑熱工設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50176—2016）[20]計(jì)算保溫板厚度，公式如下：

[R0=Ri+ΣR+ReK0=1R0] ，? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?（1）

式中：[R0]——外掛墻板的傳熱阻（m2·K/W），[Ri]——內(nèi)葉墻表面換熱阻，取0.11 m2·K/W;[ΣR]——外掛墻板各層材料的熱阻（m2·K/W），[Re]——外葉板表面換熱阻（m2·K/W），取0.04 m2·K/W;[K0]——外掛墻板的傳熱系數(shù)（W/（m2·K）），本文試驗(yàn)取值為0.6 （W/（m2·K））。

式（1）中除了[ΣR]和各層材料的厚度外，其余均可查表得到。

[ΣR=2δ1λ1+δ2λ2] ，? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?（2）

式中：[δ1]——外葉板墻板厚度（mm），本文試驗(yàn)取值為60 mm;[λ1]——混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取1.28 W/（m·K）;[δ2]——EPS板厚度（mm），[λ2]——EPS導(dǎo)熱系數(shù)，取0.033 W/（m·K）。

最后聯(lián)合式（1）和式（2），經(jīng)查表計(jì)算，在試驗(yàn)所在地區(qū)外葉板厚度取值60 mm時(shí)，EPS保溫板厚度最小值為80 mm，才能滿足節(jié)能保溫的要求，同時(shí)該值也是試驗(yàn)所在地區(qū)規(guī)范對(duì)于保溫板厚度的最低要求。

2.2? ?加載和量測(cè)

剪切試驗(yàn)在WDT-W-100E1微控型電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，設(shè)備自動(dòng)采集荷載和位移存入電腦，加載前的設(shè)備和試件狀態(tài)如圖6所示。

試驗(yàn)采用位移控制加載，加載速度為2 mm/min，正式加載前先對(duì)試件進(jìn)行預(yù)加載，并保持1 min觀察試件，然后數(shù)據(jù)清零后重新加載至豎向位移達(dá)到15 mm時(shí)，終止試驗(yàn)。

2.3? ?試驗(yàn)結(jié)果與分析

1）試驗(yàn)現(xiàn)象

試驗(yàn)加載過(guò)程中，隨著荷載逐漸增大，荷載和位移均成線性關(guān)系，荷載增長(zhǎng)迅速，位移增加不明顯，此時(shí)試件無(wú)肉眼可見(jiàn)變化，混凝土無(wú)裂縫開(kāi)展，試件正常工作，此階段為正常工作階段。

繼續(xù)加載，ST80和ST100試件均出現(xiàn)荷載下降，伴隨著吱吱聲，此時(shí)保溫板開(kāi)始被壓縮變形，混凝土外葉板開(kāi)始出現(xiàn)裂縫，裂縫快速開(kāi)展，貫穿整個(gè)外葉板。裂縫產(chǎn)生的主要原因是內(nèi)葉板位移帶動(dòng)了連接件的受力變大，連接件拉扯外葉板混凝土，使外葉板混凝土和連接件連接處應(yīng)力集中，外葉板混凝土上端出現(xiàn)類(lèi)似被整塊掰斷的裂縫。STH80試件荷載僅出現(xiàn)短暫的下降，原因是保溫板和混凝土黏結(jié)被破壞造成的，此時(shí)試件也出現(xiàn)了保溫板被擠壓的吱吱聲。橫向加載試件的連接件因?yàn)轭?lèi)似于受彎變形，且有保溫板的限制，變形較豎向加載不明顯，且主要變形會(huì)出現(xiàn)在連接件的跨中部分，所以連接件和外葉板混凝土連接處不會(huì)出現(xiàn)明顯的應(yīng)力集中，混凝土則無(wú)肉眼可見(jiàn)裂縫產(chǎn)生。此階段為界限階段。NSTH80試件因?yàn)闆](méi)有保溫板的緣故，未出現(xiàn)上述現(xiàn)象，主要是該試件的承載力過(guò)低，但連接件開(kāi)始出現(xiàn)壓彎，荷載增長(zhǎng)變得較之前緩慢。

位移繼續(xù)增加，ST80試件荷載基本穩(wěn)定在峰值荷載的80%，ST100的荷載則繼續(xù)緩慢下降，然后穩(wěn)定在峰值荷載的60%，后者的保溫板比前者開(kāi)裂更嚴(yán)重，因?yàn)?00 mm的保溫板有貼應(yīng)變片時(shí)形成的拼接縫，這也是ST100試件荷載在此階段下降速率遠(yuǎn)大于ST80試件的主要原因，隨試件位移的持續(xù)增加，連接件對(duì)外葉板混凝土的拉扯越發(fā)明顯，兩者的外葉板裂縫繼續(xù)開(kāi)展，直至試驗(yàn)結(jié)束裂縫寬度大約為3 mm，如圖7所示。STH80試件的荷載則繼續(xù)增加，但較第1階段變得緩慢，保溫板變形增大，保溫板形成明顯的剪切破壞，裂縫繼續(xù)開(kāi)展。NSTH80試件與第2階段相同，但隨著連接件變形越來(lái)越大，連接件腹桿因?yàn)闆](méi)有保溫板的保護(hù)，焊點(diǎn)被破壞，開(kāi)始脫落，此階段為破壞階段。

2）荷載-位移曲線

繪制4塊試件的荷載-位移曲線如圖8所示。由圖8（a）可知，豎向加載試件ST80、ST100的荷載-位移曲線大致可分為3個(gè)階段。第1階段為峰值荷載前的直線上升部分，連接件在材料的許用應(yīng)力范圍內(nèi)工作。第2階段則對(duì)應(yīng)達(dá)到峰值后的曲線陡降部分，此時(shí)連接件突破了材料的變形限值，開(kāi)始明顯變形，位移增加也較第1階段變快，同時(shí)試件的承載力也隨之下降。第3階段為余下曲線部分，此時(shí)連接件在荷載作用下持續(xù)變形，豎向加載試件ST80的承載力不再出現(xiàn)大幅變化，ST100試件承載力出現(xiàn)較大幅度降低，可能是試件制作時(shí)在連接件上粘貼應(yīng)變片，破壞了連接件處保溫板的整體性。由圖8（b）可見(jiàn)，橫向加載試件STH80的加載同樣分為3個(gè)階段。第1階段與豎向加載試件相同。第2階段為達(dá)到峰值承載力后的小幅陡降段，主要原因是加載端保溫板和外葉板混凝土的黏結(jié)被慢慢破壞。第3階段為余下曲線部分，該階段試件的承載力隨位移開(kāi)始緩慢增加，原因是橫向加載試件類(lèi)似受彎模型，此時(shí)保溫板也被擠壓，保溫板對(duì)連接件受彎變形的限制尤為顯著，連接件不會(huì)出現(xiàn)類(lèi)似豎向加載時(shí)的應(yīng)力集中而刺破保溫板，所以導(dǎo)致了該階段的承載力增加。由圖8（c）可見(jiàn)，對(duì)于NSTH80試件，沒(méi)有保溫板限制變形，連接件突破了材料的變形限值后，試件位移明顯增加，承載力增加也變得緩慢。

3）承載力分析

將4塊剪切試件的數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，如表4所示。由表中數(shù)據(jù)可看出，隨著保溫板厚度的增加，其對(duì)應(yīng)的峰值荷載明顯減少，ST100試件比ST80試件減少了12.1%，對(duì)應(yīng)位移增加不明顯，僅為1.2%。對(duì)比ST80試件和STH80試件，發(fā)現(xiàn)豎向加載時(shí)試件峰值荷載明顯增加，增量為43.1%，但完全破壞時(shí)荷載接近，對(duì)應(yīng)位移減少了4.8%。最后對(duì)比STH80試件和NSTH80試件，發(fā)現(xiàn)橫向加載時(shí)，有無(wú)保溫板對(duì)試驗(yàn)結(jié)果影響非常大。

根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 50009—2012）[16]及《金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范》（JG J133—2013）[17]，并按照石家莊市較不利環(huán)境下最不利荷載取值估算，實(shí)際工程應(yīng)用中單個(gè)連接件的剪切荷載設(shè)計(jì)值為1.43 kN。將試驗(yàn)結(jié)果和設(shè)計(jì)值對(duì)比，結(jié)果如表5所示，其中NSTH80荷載過(guò)小不滿足安全需要，不予比較。由表5可知，連接件的抗剪承載力滿足設(shè)計(jì)需求，安全系數(shù)均在5.0以上，具有很高的安全儲(chǔ)備，能保證結(jié)構(gòu)安全。

3? ? 結(jié)論

1）V形鋼筋桁架連接件的抗拔、抗剪承載力均能滿足國(guó)內(nèi)規(guī)范要求，具有較高的安全儲(chǔ)備，能夠滿足結(jié)構(gòu)的安全性能要求。

2）拉拔試驗(yàn)表明，V形鋼筋桁架連接件在內(nèi)葉板錨固深度增加，對(duì)試件的承載力和位移都有一定改善。

3）剪切試驗(yàn)表明，保溫板厚度增加，試件的峰值荷載變小，對(duì)應(yīng)位移略有增加;相同的保溫層厚度，豎向加載的峰值荷載和對(duì)應(yīng)位移均優(yōu)于橫向加載;同時(shí)在剪切試驗(yàn)時(shí)，去除保溫板對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響不能忽略。

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Mechanical properties of V-shaped connector in AL mesh frame plate prefabricated wall

LIANG Yongduo1， YI Lujun1， FU Sujuan2，3， ZHANG Xueyong4， SUN Zhiguo5

（1. School of Civil Engineering and Architecture， East China University of China， Nanchang 330013， China;

2. Hebei Institute of Building Science， Shijiazhuang 050000， China; 3. Hebei Prefabricated Housing Engineering Research Center， Shijiazhuang 050000， China; 4. ANNENG Green Building Science and Technology Co.，Ltd.， Lingshou 050500， China; 5. China Earthquake Administration Key Laboratory of Building Collapse Mechanism and Disaster Prevention， Institute of Disaster Prevention， Sanhe 065201， China）

Abstract： The pulling and shear properties of the V-shaped truss connector in sandwich insulation wall components are studied through experiments to understand its mechanical properties in AL mesh frame plate prefabricated wall.The results show that： 1） When the anchor depth of the V-shaped connector is 25 mm and 35 mm respectively， the peak load of the latter increases by 33.5% and the corresponding displacement decreases by 10.1% compared with that of the former. 2） The peak load is reduced significantly with the increase of insulation plate thickness. The peak load of insulation board thickness of 100 mm is reduced by 12.1% and the corresponding displacement increases by 1.2% compared with that of 80 mm.The peak load of vertical load is higher than that of transverse load， increasing by 43.1%， while the load is close when the specimen is completely destroyed， and the corresponding displacement is reduced by 4.8%. The results of the shear test show that the thermal insulation board has a significant impact on the test results.

Key words： sandwich thermal insulation wall; prefabricated wall; V-shaped truss connector; AL mesh frame plate; pull-out test; shear test

（責(zé)任編輯：羅小芬）