羅 康 孟 進(jìn) 朱丹妮 袁玉章 王海濤 崔言程

（海軍工程大學(xué)艦船綜合電力國(guó)防科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 武漢 430033）

1 引言

基于旋磁非線(xiàn)性傳輸線(xiàn)和開(kāi)關(guān)振蕩器的高功率微波源，輸出通常為同軸TEM模，在同軸內(nèi)導(dǎo)體的末端設(shè)置過(guò)渡結(jié)構(gòu)易將同軸TEM模轉(zhuǎn)換為圓波導(dǎo)TM01模，該模式直接輻射時(shí)方向圖均是軸向?yàn)榱愕男D(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)（旁瓣電平高、能量分散、增益低），通常用于HPM的測(cè)量天線(xiàn)?？刹捎肰lasov天線(xiàn)連接圓波導(dǎo)TM01的末端，形成有一定方向性的空間輻射場(chǎng)［1～3］。

俄羅斯科學(xué)家Vlasov于1973年首先提出Vlasov天線(xiàn)［4］，其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、緊湊而且有效，很快在高功率微波領(lǐng)域獲得廣泛應(yīng)用［5～13］。目前，Vlasov型天線(xiàn)已有多種變形，如Step-Cut型、Helix-Cut型和Bevel-Cut型。由于具有模式轉(zhuǎn)換的作用，也稱(chēng)為模式轉(zhuǎn)換天線(xiàn)。為了克服Vlasov輻射器由于截面突變，易于出現(xiàn)高功率擊穿的問(wèn)題，Nakajima M等人提出了一種端口為斜切形的輻射器［10］。其原理與階梯形輻射器類(lèi)似，但在一定程度上克服了階梯形輻射器的擊穿問(wèn)題，可以應(yīng)用于更高功率的場(chǎng)合。

然而，Vlasov初級(jí)輻射器的增益通常由仿真經(jīng)驗(yàn)獲得，分析效率較低，并且通過(guò)密封充高壓氣體提升其功率容量的研究未見(jiàn)公開(kāi)報(bào)道。本文通過(guò)理論分析指出，Vlasov初級(jí)輻射器的增益可通過(guò)相同口徑的圓錐喇叭天線(xiàn)近似評(píng)估。除Vlasov天線(xiàn)斜切角附近外（可采用倒角提高功率容量），天線(xiàn)同軸部分功率容量明顯低于圓波導(dǎo)部分。采用介質(zhì)板將兩邊隔開(kāi)，分別充0.3MPa、0.1MPa的SF6，使得整個(gè)天線(xiàn)功率容量超過(guò)211MW，避免了斜切口處高壓不易密封和對(duì)電磁波的遮擋。

2 Vlasov天線(xiàn)理論分析

設(shè)計(jì)了如圖1所示的Vlasov天線(xiàn)，共由6部分組成。其中，A區(qū)為連接微波源的同軸TEM傳輸段；B區(qū)為阻抗變換器；C區(qū)為變換后的同軸TEM傳輸段；D區(qū)為同軸TEM到圓波導(dǎo)TM01模式轉(zhuǎn)換器；E區(qū)為圓波導(dǎo)TM01模式傳輸段；F區(qū)為圓波導(dǎo)TM01模式輻射段，并通過(guò)G區(qū)反射板在遠(yuǎn)場(chǎng)產(chǎn)生方向圖傾斜向下的定向輻射。

圖1 Vlasov天線(xiàn)原理示意圖

根據(jù)表1，由微波源輸出的微波頻率范圍(f1,f2)，確定E區(qū)圓波導(dǎo)的半徑re：

表1 Vlasov天線(xiàn)設(shè)計(jì)時(shí)的典型模式

此時(shí)，Vlasov天線(xiàn)中心頻率fc處的增益可參考圓錐喇叭天線(xiàn)：

則C區(qū)同軸內(nèi)導(dǎo)體半徑rc：

C區(qū)同軸傳輸線(xiàn)的特性阻抗Z為

A區(qū)同軸傳輸線(xiàn)的內(nèi)外導(dǎo)體的半徑ra1、ra2由微波源決定，其特性阻抗Za為

為使得B區(qū)阻抗變換器盡可能短，且對(duì)微波的傳輸、反射特性盡可能小，則應(yīng)使得Zc≈Za。

為進(jìn)一步提高Vlasov天線(xiàn)增益，在斜切口上方設(shè)置一個(gè)焦線(xiàn)位于波導(dǎo)軸線(xiàn)上的拋物柱面，即構(gòu)成單反射面Vlasov天線(xiàn)，反射面的焦線(xiàn)位于Vlasov天線(xiàn)的軸線(xiàn)上，拋物線(xiàn)方程為

其中，F(xiàn)為焦距，則焦線(xiàn)與y軸重合。通常選取F≈2re2（re2為E區(qū)圓波導(dǎo)外半徑）。

3 Vlasov天線(xiàn)仿真分析

在CST中建立了Vlasov天線(xiàn)的仿真模型，如圖2所示。天線(xiàn)輻射器部分軸向最大尺寸為Ф 100mm，長(zhǎng)度760mm；反射面寬度500mm，長(zhǎng)度780mm；天線(xiàn)總長(zhǎng)度1100mm。可通過(guò)折疊反射面的形式，以減小軸向尺寸；或者沿軸向滑動(dòng)拋物面的形式，以減小天線(xiàn)總長(zhǎng)度。與此同時(shí)，反射面可采用碳纖維材料，或者在介質(zhì)板內(nèi)側(cè)鍍銅，而非采用金屬材質(zhì)的反射面，以減小天線(xiàn)重量。反射面的加工方式可以是注模、3D打印等。

圖2 Vlasov天線(xiàn)仿真模型

3.1 傳輸與輻射特性

端口饋入TEM波，C區(qū)為同軸TEM模式，E區(qū)則轉(zhuǎn)為圓波導(dǎo)TM01模式，在2GHz～2.5GHz頻帶范圍內(nèi)的反射系數(shù)小于-14dB（電壓駐波比1.5），如圖3所示。

圖3 Vlasov天線(xiàn)傳輸特性

Vlasov天線(xiàn)遠(yuǎn)場(chǎng)仿真結(jié)果如圖4所示，當(dāng)E區(qū)為T(mén)M01模式且為圖1中斜切時(shí)，Vlasov初級(jí)輻射器可參考圓錐喇叭天線(xiàn)。因此，Vlasov天線(xiàn)E面為φ=90°對(duì)應(yīng)的面，H 面為θ=132°對(duì)應(yīng)的面，增益為18.4dB。

如圖5所示，為Vlasov天線(xiàn)在軸向切面的電場(chǎng)分布，A區(qū)、B區(qū)、C區(qū)均為同軸TEM模式，E區(qū)為圓波導(dǎo)TM01模式并經(jīng)F區(qū)、G區(qū)向外輻射。A區(qū)同軸內(nèi)外導(dǎo)體尺寸均小于B區(qū)、C區(qū)，根據(jù)對(duì)同軸線(xiàn)功率容量的分析，Vlasov天線(xiàn)的最大電場(chǎng)將位于A區(qū)同軸內(nèi)導(dǎo)體附近?？紤]到Vlasov輻射器斜切面不宜做較大氣壓的密封，故在E區(qū)用Teflon介質(zhì)板和法蘭盤(pán)將天線(xiàn)隔開(kāi)，并在左、右半部分分別充3個(gè)（0.3MPa）、1個(gè)（0.1MPa）大氣壓的SF6，對(duì)應(yīng)的擊穿場(chǎng)強(qiáng)分別為36MV、12MV，仿真的左、右兩側(cè)最大電場(chǎng)分別為1750V/m、500V/m，由此計(jì)算得左、右兩側(cè)功率容量分別為211MW、288MW。取最小值，則該Vlasov天線(xiàn)的功率容量為211MW。圖2中Vlasov輻射底部設(shè)有兩個(gè)充氣孔，仿真表明對(duì)天線(xiàn)性能影響較小。與此同時(shí)，在同軸導(dǎo)體末端以及Vlasov輻射器斜切口附近出現(xiàn)了場(chǎng)增強(qiáng)，為提高天線(xiàn)功率容量，均做了倒角處理。

圖5 Vlasov天線(xiàn)場(chǎng)分布

3.2 功率容量分析

在E區(qū)設(shè)置了Teflon介質(zhì)板，其相對(duì)介電常數(shù)εr=2.1。較厚的介質(zhì)板有利于承受較高的氣壓，但對(duì)傳輸特性具有一些影響；較薄的介質(zhì)板對(duì)傳輸特性影響較小，卻不耐高壓。綜合考慮，該天線(xiàn)采用厚度為20mm的介質(zhì)板，如圖6所示，在1MPa、0.3MPa下的應(yīng)力形變分別為0.781mm、0.467mm。因此，該密封板在3個(gè)大氣壓下的應(yīng)力形變較小，對(duì)微波的傳輸?shù)挠绊懡瓶珊雎?。且即使采?MPa（10個(gè)大氣壓）的SF6，其形變也較小，此時(shí)功率容量將進(jìn)一步增大。

圖6 密封板高壓仿真結(jié)果

4 結(jié)語(yǔ)

本文首先對(duì)Vlasov天線(xiàn)的傳輸與輻射特性進(jìn)行分析，指出初級(jí)輻射器的增益可通過(guò)相同口徑的圓錐喇叭天線(xiàn)近似評(píng)估，為進(jìn)一步提高天線(xiàn)增益，設(shè)置了拋物柱面反射板。由于Vlasov天線(xiàn)最大電場(chǎng)位于同軸內(nèi)導(dǎo)體的外表面，考慮到其斜切口不易進(jìn)行高壓密封，提出了在圓波導(dǎo)傳輸區(qū)用介質(zhì)板隔開(kāi)，并在左、右兩側(cè)分別充0.3MPa、0.1MPa的惰性氣體。天線(xiàn)功率容量大于211MW，阻抗帶寬覆蓋2GHz～2.5GHz，增益約18.4dBi。