何雪龍,蘇建婷,常瀟源,黃艷龍,仲世斌
(蘭州蘭石集團(tuán)有限公司,甘肅 蘭州 730314)
鍛造行業(yè)屬于基礎(chǔ)制造行業(yè),汽車工業(yè)、建筑機(jī)械、采礦機(jī)械、運(yùn)輸機(jī)械等的發(fā)展都離不開鍛造行業(yè)的發(fā)展。隨著我國制造業(yè)的快速發(fā)展,鍛造裝備技術(shù)水平近年也有很大提高,但與發(fā)達(dá)國家相比還處于落后狀態(tài)。徑向鍛機(jī)[1]是集機(jī)電液一體化的現(xiàn)代化鍛造設(shè)備,可極大改善勞動條件,減輕勞動強(qiáng)度,提高產(chǎn)品質(zhì)量和生產(chǎn)效率,使鍛造環(huán)境發(fā)生根本轉(zhuǎn)變,對促進(jìn)我國重大裝備制造業(yè)的技術(shù)進(jìn)步和大型鍛壓裝備的產(chǎn)業(yè)化,解決徑向鍛機(jī)長期依賴進(jìn)口、全面提升我國大型裝備制造業(yè)總體水平具有重大戰(zhàn)略意義。
蘭石集團(tuán)在致力于新技術(shù)、新產(chǎn)品、新工藝研發(fā)、設(shè)計(jì)、引進(jìn)、吸收、消化和應(yīng)用的同時,始終將注意力集中在打造品質(zhì),優(yōu)化設(shè)備關(guān)鍵件上,特別是著重于對易損件浮動盤的研究。目前GFM、MEER 等進(jìn)口設(shè)備的浮動盤正常使用壽命可達(dá)10 年左右,而我們自己設(shè)計(jì)加工的備件僅勉強(qiáng)達(dá)到1 年的壽命。為此,公司針對此“卡脖子”技術(shù)進(jìn)行深入研究分析,并在設(shè)備上試驗(yàn)驗(yàn)證,最終使其壽命達(dá)到3 年以上,保證了國內(nèi)首臺套出口1.6MN 徑鍛機(jī)的整機(jī)壽命和品質(zhì)。
徑鍛機(jī)主機(jī)[2]主要由齒輪箱和鍛造箱組成,其中鍛造箱是徑鍛機(jī)向工件實(shí)施鍛打的工作單元,是徑鍛機(jī)的核心部件。而浮動盤是將電機(jī)輸出扭矩傳遞到偏心軸,最終實(shí)現(xiàn)周期鍛打,是鍛造箱動力輸送的關(guān)鍵部位,承受著較大的交變載荷,其壽命長短影響整個機(jī)組的使用效率;同時它也是整個機(jī)組中的機(jī)械保護(hù)點(diǎn),即設(shè)備超載時,浮動盤斷裂,從而達(dá)到保護(hù)電機(jī)和鍛打單元的目的。如圖1 所示。
圖1 安裝示意圖
以1.6MN 徑鍛機(jī)為例,十字浮動盤連接著齒輪和飛輪,并與其一起回轉(zhuǎn)傳遞運(yùn)動。該設(shè)備每分鐘鍛打620 次,在錘頭鍛打鍛件時,浮動盤受到?jīng)_擊載荷,在工作中始終處于交變載荷的作用下,對于浮動盤的強(qiáng)度要求非常高,然而為了保護(hù)機(jī)組內(nèi)的其他設(shè)備的安全性,又不能無限制的提升浮動盤的強(qiáng)度,需要尋找浮動盤可承受的最大載荷。
國內(nèi)徑向鍛機(jī)在服役過程中,浮動盤作為易損件,使用壽命基本在12 個月左右,如果斷裂進(jìn)行更換,一般需要20 天到1 個月左右,嚴(yán)重影響了機(jī)組的使用效率,增加了使用成本?;诖耍m石集團(tuán)利用自主研發(fā)的十字浮動盤,經(jīng)過結(jié)構(gòu)、材料、熱處理等優(yōu)化,以及對斷裂的浮動盤進(jìn)行有限元分析,經(jīng)過多次試驗(yàn)驗(yàn)證,使得蘭石集團(tuán)制造的浮動盤壽命達(dá)到3 年以上,大大提高了設(shè)備的使用效率,降低了維修成本。
蘭石集團(tuán)鑄鍛公司1.6MN 徑鍛機(jī)在連續(xù)使用半年后,在生產(chǎn)一批材質(zhì)為40CrNiMoA 的產(chǎn)品時,出現(xiàn)故障停機(jī),開箱檢查發(fā)現(xiàn)浮動盤斷裂(圖2),斷口較平齊,無明顯塑性變形,為脆性斷裂斷口。通過掃描電鏡觀察發(fā)現(xiàn),斷口為典型的疲勞斷口,疲勞源為加工尖角應(yīng)力集中處。
圖2 浮動盤斷裂視圖
通過分析,我們對浮動盤的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化,從最初的半圓型抗磨塊改為卡板式。通過結(jié)構(gòu)修改,使浮動盤本體加工量更小,優(yōu)化了應(yīng)力集中點(diǎn);同時修改了浮動盤材料,將原來的40CrNi2Mo 改為38Cr-MoAl,使浮動盤熱處理后效果更好,性能更優(yōu)。經(jīng)過大量試驗(yàn)后,應(yīng)用于某1.6MN 徑鍛機(jī)上,目前已使用超過3 年,無故障。
如圖3 所示,以蘭石集團(tuán)生產(chǎn)的1.6MN 徑鍛機(jī)為例[4],在主動軸上有恒定的扭轉(zhuǎn)速度154.985rad/s,整體施加重力加速度,在錘頭上施加1.6MN 作用力。為了模擬實(shí)際作用力,力的施加是一個線性變化的過程,錘頭鍛壓一次用時0.04055s,當(dāng)錘頭從最高位置下壓到最低位置用時0.02027s,所以在錘頭下壓過程中受到逐漸變大的作用力,當(dāng)錘頭上升時無作用力。
圖3 工況示意圖
在剛體分析之后,得出主動軸的最大扭矩為4521600 N·mm。在后續(xù)靜力分析和動力分析中,將扭矩等效成面作用力,在浮動盤上面作用力為3.855MPa。浮動盤連接飛輪的面上限制位移。具體工況施加如圖4 所示。
圖4 工況邊界施加示意圖
如圖5 所示,此次分析中,浮動盤的網(wǎng)格劃分采用ANSYS MESH 功能[5],以六面體單元主導(dǎo)的網(wǎng)格類型,采用曲率高級算法進(jìn)行網(wǎng)格劃分。在浮動盤關(guān)鍵部位,精細(xì)化網(wǎng)格,避免因網(wǎng)格質(zhì)量導(dǎo)致結(jié)果錯誤。
圖5 網(wǎng)格劃分示例
在旋轉(zhuǎn)連接部位設(shè)置為相互旋轉(zhuǎn)連接,在存在相互平移的接觸上設(shè)置為平面連接,在固定連接部位設(shè)置為綁定連接形式。為了盡可能滿足仿真與實(shí)際工況的吻合,在各裝配部件的接觸部位進(jìn)行了接觸建模,接觸類型選擇綁定接觸。
圖6 為浮動盤的靜力分析等效應(yīng)力云圖,浮動盤的應(yīng)力遠(yuǎn)小于徑鍛機(jī)工作時產(chǎn)生的835MPa 的力。所以結(jié)構(gòu)是安全的。
圖6 浮動盤靜力分析應(yīng)力云圖
徑鍛機(jī)錘擊的頻率按照點(diǎn)擊轉(zhuǎn)動速度來計(jì)算,周期t=60/1480s,f=1/T=24.666Hz。從分析結(jié)果來看(表1),浮動盤前六階固有頻率因無約束均接近0,第七階固有頻率為最低頻率,最小為158.38Hz,遠(yuǎn)大于錘擊的頻率24.666,所以不存在共振的影響。
表1 浮動盤振動頻率
圖7 是浮動盤具有旋轉(zhuǎn)速度的動態(tài)分析[6]結(jié)果,最大等效應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了屈服強(qiáng)度,浮動盤的應(yīng)力最小為3803MPa。
圖7 浮動盤0.01ms 時等效應(yīng)力云圖
從動態(tài)分析來看,動態(tài)的作用下結(jié)構(gòu)承受的應(yīng)力非常大,所以在結(jié)構(gòu)裝配時,應(yīng)該盡量避免動態(tài)沖擊的作用。
顯式動力分析結(jié)果中最大等效應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了屈服應(yīng)力,原因有兩個方面:①模型邊界的處理問題,在實(shí)際工況中,浮動盤連接飛輪的接觸位置是旋轉(zhuǎn)運(yùn)動的,而模型簡化時將浮動盤的一側(cè)設(shè)置為位移限制,導(dǎo)致動態(tài)旋轉(zhuǎn)作用下形成瞬間的沖擊速度較大,從而出現(xiàn)極大的應(yīng)力;②結(jié)構(gòu)的原因,最大的應(yīng)力出現(xiàn)在倒角的邊沿處,這樣的結(jié)構(gòu)形式在動載情況下,會出現(xiàn)極大的應(yīng)力。
通過有限元分析發(fā)現(xiàn),現(xiàn)有的浮動盤材質(zhì)滿足工況要求,在加工過程中需要優(yōu)化應(yīng)力集中點(diǎn)。同時設(shè)備安裝是結(jié)構(gòu)整體的同步和對稱,對于徑鍛機(jī)浮動盤影響很大,如錘頭在鍛壓過程中,由于結(jié)構(gòu)裝配的精度和尺寸有差異,比如某一個錘頭較長,那么該錘頭承受的作用力會增大,從而導(dǎo)致浮動盤承受更大的扭矩,導(dǎo)致破壞。所以,要特別注意四個錘頭的對稱,保證鍛壓受力均勻。最后在結(jié)構(gòu)加工裝配時,應(yīng)該盡量減小浮動盤與大齒輪和飛輪之間的間隙,避免動態(tài)沖擊的作用,沖擊作用下應(yīng)力極大。
經(jīng)過結(jié)構(gòu)優(yōu)化,同時調(diào)整加工工藝及裝配工藝后,目前浮動盤在徑鍛機(jī)上的使用壽命可以達(dá)到3年以上。