杜紅秀， 吳振戌， 杜 帆，2

（1.太原理工大學(xué)土木工程學(xué)院，山西太原 030024；2.中建科工集團(tuán)有限公司，廣東 深圳 518000）

隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，高性能混凝土（HPC）由于耐久性高、工作性好、體積穩(wěn)定性強(qiáng)等特點(diǎn)被廣泛用于超高層、大跨建筑［1-2］.然而，發(fā)生火災(zāi)時(shí)高性能混凝土內(nèi)部化學(xué)成分發(fā)生變化、內(nèi)部結(jié)構(gòu)被破壞，致使其力學(xué)性能、耐久性等降低［3-7］，甚至發(fā)生爆裂［8-9］.有研究表明，摻加聚丙烯（PP）纖維能夠改善高溫時(shí)高性能混凝土的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，降低高溫對(duì)高性能混凝土的損傷，有效抑制高性能混凝土的高溫爆裂［10-13］.

目前國內(nèi)外已經(jīng)對(duì)高溫后混凝土的熱應(yīng)變進(jìn)行了一系列研究，發(fā)現(xiàn)混凝土應(yīng)變隨著受火溫度的升高而逐漸增大［14-17］；摻加PP 纖維可增大混凝土延性，降低混凝土損傷時(shí)的變形［18-19］.當(dāng)建筑物發(fā)生火災(zāi)時(shí)，混凝土構(gòu)件在高溫、荷載及相關(guān)約束等多重作用下，內(nèi)部所產(chǎn)生的熱應(yīng)力、熱變形是結(jié)構(gòu)力學(xué)性能發(fā)生變化的重要影響因素.本文針對(duì)C60 高性能混凝土（C60HPC）板，采用振弦式應(yīng)變計(jì)測量該板的熱應(yīng)變，分析溫度、纖維、鋼筋對(duì)C60HPC 板不同位置處熱應(yīng)變的影響，以期為分析計(jì)算結(jié)構(gòu)熱應(yīng)力及承載力損傷提供試驗(yàn)依據(jù).

1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 原材料及配合比

水泥為太原產(chǎn)P·O42.5 水泥；粗骨料選用粒徑為5～25 mm 連續(xù)級(jí)配的石灰石碎石；細(xì)骨料選用細(xì)度模數(shù)為2.89的豆羅沙；粉煤灰為太原熱電廠的Ⅱ級(jí)粉煤灰，礦粉為S95級(jí)礦粉；PP纖維長度為15 mm、直徑為25 μm，熔點(diǎn)約170 ℃；減水劑為聚羧酸高效減水劑，減水率25%～30%；水為自來水.

在制備C60 高性能混凝土板之前，本課題組已進(jìn)行了C60 高性能混凝土配合比設(shè)計(jì)及力學(xué)性能試驗(yàn).該混凝土設(shè)計(jì)坍落度為（180±20）mm，實(shí)測拌和物坍落度為170～200 mm，黏聚性、保水性良好；試塊成型后標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d，測得其立方體抗壓強(qiáng)度滿足C60強(qiáng)度等級(jí)，氯離子遷移系數(shù)為1.711×10-12m2/s［20］，小于3.0×10-12m2/s，符合JGJ/T 385—2015《高性能混凝土評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)》的要求.本試驗(yàn)C60HPC 配合比見表1.表1 中：SJHPC 表示布置鋼筋網(wǎng)且PP 纖維體積分?jǐn)?shù)為0%的C60 鋼筋混凝土板；PWHPC 表示無鋼筋網(wǎng)且PP 纖維體積分?jǐn)?shù)為0.2%的C60 纖維增強(qiáng)混凝土板；PJHPC 表示布置鋼筋網(wǎng)且PP 纖維體積分?jǐn)?shù)為0.2%的C60 纖維增強(qiáng)鋼筋混凝土板.

表1 C60HPC 配合比Table1 Mix proportions of C60HPC kg/m3

1.2 混凝土板的制備及測試

參照GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》以及實(shí)驗(yàn)室電阻爐尺寸，3 種混凝土板尺寸均為390 mm×390 mm×100 mm；鋼筋混凝土板所用鋼筋為HRB400、φ12 螺紋鋼，兩同向鋼筋間距為200 mm，距側(cè)面95 mm，鋼筋網(wǎng)呈“井”字排布，距混凝土板底部受熱面25 mm.為監(jiān)測加熱過程中混凝土板不同位置處的熱應(yīng)變變化情況，在距混凝土板底部受熱面25、50、75 mm 處埋置測溫范圍為-55～125 ℃的振弦式應(yīng)變計(jì)；同時(shí)，為監(jiān)測整個(gè)加熱過程中混凝土板不同位置處的溫度變化情況，在應(yīng)變計(jì)周圍埋置K型熱電偶，通過與溫度巡檢儀連接可測得加熱過程中距混凝土板底部受熱面25、50、75 mm 處的溫度.鋼筋在混凝土板中的排布、混凝土板內(nèi)部熱電偶和應(yīng)變計(jì)的布置見圖1.混凝土板成型24 h 后脫模，放入（20±2）℃的水中養(yǎng)護(hù)至28 d，養(yǎng)護(hù)完畢后撈出靜置，使其達(dá)到當(dāng)?shù)仄胶夂?

圖1 混凝土板設(shè)計(jì)圖Fig.1 Design drawing of concrete slab（size：mm）

1.3 試驗(yàn)方法

使用SRJX 箱式電阻爐（額定電壓220 V，爐膛溫度0～1 200 ℃）對(duì)混凝土板進(jìn)行加熱，最高升溫速率為23～24 ℃/min，平均升溫速率約15 ℃/min，低于標(biāo)準(zhǔn)升溫速率.由于本次試驗(yàn)與課題組的蒸汽壓試驗(yàn)同時(shí)進(jìn)行，且蒸汽壓試驗(yàn)的溫度需要達(dá)到800 ℃，故本次試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)溫度設(shè)置為800 ℃.將混凝土板立置于爐膛門口，并將混凝土板與爐膛的縫隙用耐高溫巖棉封堵，以防止?fàn)t膛內(nèi)熱氣逸散.加熱過程中每隔5 min 通過應(yīng)變計(jì)讀數(shù)儀、溫度巡檢儀記錄1 次混凝土板不同位置處的應(yīng)變和溫度，直至應(yīng)變計(jì)在高溫下燒損；待加熱完成的混凝土板自然冷卻后取出，試驗(yàn)結(jié)束.

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 混凝土板在高溫下的現(xiàn)象

混凝土板在加熱溫度小于100 ℃時(shí)無明顯變化；大于100 ℃時(shí)，混凝土板內(nèi)部自由水變?yōu)樗魵庀蛲庖莩觯殡S“呲呲”的聲響；隨著溫度的升高，混凝土板背后出現(xiàn)滲水現(xiàn)象（見圖2），且伴隨刺鼻的味道，這可能是高溫下外加劑蒸發(fā)引起的；當(dāng)加熱溫度大于500 ℃時(shí)，混凝土板四周出現(xiàn)大量肉眼可見的水蒸氣；當(dāng)加熱溫度達(dá)到800 ℃時(shí)，混凝土板表面有殘留水印.

圖2 混凝土板高溫滲水圖Fig.2 Water seepage diagram of concrete slab at high temperature

2.2 混凝土板測點(diǎn)溫度隨加熱時(shí)間的變化關(guān)系

本文用升溫速率（溫度變化差值與溫度變化時(shí)間的比值）來表征高溫作用下鋼筋和PP 纖維對(duì)混凝土板內(nèi)部溫度變化的影響.

在高溫作用下，有鋼筋網(wǎng)、無鋼筋網(wǎng)的纖維增強(qiáng)混凝土板PJHPC、PWHPC 在不同測點(diǎn)處的溫度隨加熱時(shí)間的變化關(guān)系見圖3.由圖3 可見：加熱前，這2種混凝土板在各測點(diǎn)處的溫度基本相同，隨著加熱時(shí)間的增加，混凝土板在各測點(diǎn)處的溫度逐漸增大；測點(diǎn)距底部受熱面越近，其升溫速率越快，溫度越高［21］.距底部受熱面25 mm 處，PJHPC、PWHPC 的升溫速率分別為2.39、2.21 ℃/min；距底部受熱面75 mm 處，PJHPC、PWHPC的升溫速率分別為0.84、0.87 ℃/min.當(dāng)加熱時(shí)間大于75 min 時(shí)，距底部受熱面25 mm 處，PJHPC 的溫度較PWHPC 略大，這可能是由于此處熱電偶靠近鋼筋網(wǎng)，而鋼筋網(wǎng)的升溫速率遠(yuǎn)大于混凝土的升溫速率所致.圖4 為PJHPC、PWHPC 在加熱時(shí)間達(dá)120 min 時(shí)，距底部受熱面25、50、75 mm 處的溫度. 由圖4 可知：距底部受熱面25 mm 處，PJHPC 的溫度明顯高于PWHPC 的溫度，兩者相差20.1 ℃；距底部受熱面50、75 mm 處，由于距鋼筋網(wǎng)較遠(yuǎn)，PJHPC 與PWHPC 的溫度較接近，兩者分別相差8.4、7.0 ℃，遠(yuǎn)小于25 mm 處兩者的溫差.

圖3 PJHPC、PWHPC 的溫度隨加熱時(shí)間變化關(guān)系Fig.3 Temperature changes of PJHPC and PWHPC with the heating time

圖4 加熱120 min 時(shí)PJHPC、PWHPC 在不同測點(diǎn)處的溫度Fig.4 Temperature of PJHPC and PWHPC at different measuring points when heating for 120 min

高溫作用下，未摻、摻有PP 纖維的鋼筋混凝土板SJHPC、PJHPC 在不同測點(diǎn)處的溫度隨加熱時(shí)間的變化關(guān)系見圖5.由圖5 可見，SJHPC 和PJHPC 在各測點(diǎn)處的溫度均隨著加熱時(shí)間的增加而增大.SJHPC 在距底部受熱面25、50、75 mm 處的升溫速率分別為2.60、1.30、1.18 ℃/min；PJHPC 在距底部受熱面25、50、75 mm 處的升溫速率分別為2.39、1.15、0.84 ℃/min. 加 熱 時(shí) 間 為60 min 時(shí)，SJHPC 和PJHPC 在距底部受熱面25、50、75 mm 處的溫度分別為118、64、53 ℃左右，兩者較為接近；加熱時(shí)間大于60 min 后，SJHPC 在各測點(diǎn)處的溫度均大于PJHPC，且加熱時(shí)間越長，兩者的溫差越大.圖6 為SJHPC 和PJHPC 在 加 熱 時(shí) 間 達(dá)120 min 時(shí)，距 底 部受熱面25、50、75 mm 處的溫度.由圖6 可知，距底部受熱面25、50、75 mm 處，SJHPC 和PJHPC 的溫差分別為22.8、16.4、41.6 ℃.表明摻加PP 纖維可以降低混凝土受熱時(shí)的溫度.原因是PP 纖維導(dǎo)熱系數(shù)較低，致使加熱時(shí)間相同時(shí)PJHPC 的升溫速率低于SJHPC［22］.

圖5 SJHPC、PJHPC 的溫度隨加熱時(shí)間變化關(guān)系Fig.5 Temperature changes of SJHPC and PJHPC with the heating time

圖6 加熱120 min 時(shí)SJHPC、PJHPC 在不同測點(diǎn)處的溫度Fig.6 Temperature of SJHPC and PJHPC at different measuring points when heating for 120 min

2.3 鋼筋對(duì)混凝土板熱應(yīng)變的影響

有無鋼筋網(wǎng)的纖維增強(qiáng)混凝土板PJHPC、PWHPC 在各測點(diǎn)處的熱應(yīng)變隨其溫度的變化關(guān)系如圖7 所示.由圖7 可見，PJHPC、PWHPC 這2 種纖維增強(qiáng)混凝土板在各測點(diǎn)處的熱應(yīng)變均隨其溫度的升高而增大.距混凝土板底部受熱面25 mm 處，當(dāng)其溫度小于60 ℃時(shí)，PWHPC 和PJHPC 的熱應(yīng)變變化趨勢基本相同、應(yīng)變值接近，60 ℃時(shí)兩者應(yīng)變值約為61 μm/m；當(dāng)其溫度大于60 ℃后，PWHPC 和PJHPC的熱應(yīng)變變化速率分別為1.10、0.82 μm/（m·℃），前者大于后者；至140 ℃時(shí)，與PJHPC 的應(yīng)變值相比，PWHPC 的應(yīng)變值高出32 μm/m 左右，表明鋼筋網(wǎng)對(duì)相同溫度下的混凝土變形有約束作用.距混凝土板底部受熱面50 mm 處，PWHPC和PJHPC的熱應(yīng)變變化趨勢大致相同，兩者的熱應(yīng)變變化速率分別為2.23、2.25 μm/（m·℃）；當(dāng)溫度大于70 ℃后，PWHPC 和PJHPC 的應(yīng)變值接近，兩者相差7 μm/m 左右.距混凝土板底部受熱面75 mm 處，當(dāng)其溫度小于60 ℃時(shí)，PWHPC 和PJHPC 的熱應(yīng)變變化趨勢基本相同、應(yīng)變值接近，60 ℃時(shí)兩者應(yīng)變值約為125 μm/m；當(dāng)其溫度大于60 ℃后，PWHPC 的應(yīng)變值略大于PJHPC，但遠(yuǎn)小于25 mm 處兩者的差值.通過測試距混凝土板底部受熱面25、50、75 mm 處的熱應(yīng)變可知，在高溫作用下，鋼筋網(wǎng)對(duì)自身周圍的混凝土有明顯的約束作用，而對(duì)距鋼筋網(wǎng)較遠(yuǎn)的混凝土約束作用效果不明顯［19］.

圖7 高溫作用下鋼筋對(duì)混凝土板不同測點(diǎn)處熱應(yīng)變的影響Fig.7 Effect of steel bars on thermal strain of concrete slab at different positions under high temperature

2.4 纖維對(duì)鋼筋混凝土板熱應(yīng)變的影響

摻與未摻纖維的鋼筋混凝土板PJHPC、SJHPC在各測點(diǎn)處的熱應(yīng)變隨其溫度的變化關(guān)系如圖8 所示.由圖8 可見，PJHPC、SJHPC 這2 種鋼筋混凝土板在各測點(diǎn)處的熱應(yīng)變均隨其溫度的升高而增大.距混凝土板底部受熱面25 mm 處，當(dāng)溫度小于40 ℃時(shí)，相同溫度下SJHPC 和PJHPC 的熱應(yīng)變基本相同，40 ℃時(shí)兩者應(yīng)變值約為48 μm/m；當(dāng)溫度大于40 ℃后，SJHPC 和PJHPC 的熱應(yīng)變變化速率分別為1.34、0.83 μm/（m·℃），前者大于后者；至122 ℃時(shí)，SJHPC的應(yīng)變值明顯高于PJHPC，兩者相差約54 μm/m.距混凝土板底部受熱面50 mm 處，當(dāng)溫度小于55 ℃時(shí)，相同溫度下SJHPC 和PJHPC 的熱應(yīng)變接近，55 ℃時(shí)兩者應(yīng)變值約為120 μm/m；當(dāng)溫度大于55 ℃后，SJHPC 和PJHPC 的熱應(yīng)變變化速率分別為1.69、1.42 μm/（m·℃），前者大于后者；至98 ℃時(shí)，SJHPC的應(yīng)變值明顯高于PJHPC，兩者相差約50 μm/m.距混凝土板底部受熱面75 mm 處，當(dāng)溫度小于60 ℃時(shí)，相同溫度下SJHPC 和PJHPC 的熱應(yīng)變接近，60 ℃時(shí)兩者應(yīng)變值約為123 μm/m；當(dāng)溫度大于60 ℃后，SJHPC 和PJHPC 的熱應(yīng)變變化速率分別為1.94、1.24 μm/（m·℃），前者大于后者；至113 ℃時(shí)，SJHPC的應(yīng)變值明顯高于PJHPC，兩者相差約36 μm/m.通過測試SJHPC 和PJHPC 在距底部受熱面25、50、75 mm 處的應(yīng)變值，發(fā)現(xiàn)相同溫度、相同測點(diǎn)處PJHPC 的應(yīng)變值均小于SJHPC，表明摻加PP 纖維能夠約束混凝土的變形，降低混凝土的高溫?fù)p傷［23］.

圖8 高溫作用下PP 纖維摻量對(duì)混凝土板不同測點(diǎn)處熱應(yīng)變的影響Fig.8 Effect of PP fiber content on thermal strain of concrete slab at different positions under high temperature

SJHPC、PJHPC 這2 種鋼筋混凝土板在各測點(diǎn)處的熱應(yīng)變隨其溫度的變化關(guān)系見圖9. 由圖9 可見，對(duì)于未摻PP 纖維的鋼筋混凝土板SJHPC 而言，當(dāng)距其底部受熱面50、75 mm 處的溫度小于60 ℃時(shí)，兩者應(yīng)變值相近，25 mm 處的熱應(yīng)變由于鋼筋網(wǎng)的約束作用而偏??；當(dāng)溫度大于60 ℃后，50 mm 處（混凝土板中心）的應(yīng)變值較另2 處測點(diǎn)大，至98 ℃時(shí)，50 mm 處的應(yīng)變值約為225 μm/m，要比75、25 mm處的應(yīng)變值分別高出19.5%、40.7%. 對(duì)于摻有PP纖維的鋼筋混凝土板PJHPC 而言，其在各測點(diǎn)處的熱應(yīng)變變化關(guān)系與SJHPC 相似，但數(shù)值偏??；至98 ℃時(shí)，PJHPC 在50 mm 處的應(yīng)變值較SJHPC 降低了21.6%，原因同樣是摻加PP 纖維能夠有效約束混凝土的變形.

圖9 SJHPC、PJHPC 的熱應(yīng)變隨溫度變化情況Fig.9 Thermal strain of SJHPC and PJHPC varies with temperature

2.5 加熱時(shí)間、溫度與熱應(yīng)變的關(guān)系

SJHPC、PWHPC、PJHPC 的加熱時(shí)間和溫度對(duì)其熱應(yīng)變的影響見圖10.由圖10 可見，隨著加熱時(shí)間和溫度的增加，3 種混凝土板的熱應(yīng)變均逐漸增大.相同加熱時(shí)間和溫度下：（1）3 種混凝土板在距底部受熱面50 mm 處的熱應(yīng)變均大于25、75 mm 測 點(diǎn) 處 的 熱 應(yīng) 變；（2）與 未 摻PP 纖 維的鋼筋混凝土板相比，摻加PP 纖維后的鋼筋混凝土板熱應(yīng)變偏??；（3）在鋼筋混凝土板中，鋼筋周圍混凝土的熱應(yīng)變明顯小于無鋼筋網(wǎng)混凝土板的熱應(yīng)變.

圖10 在SJHPC、PWHPC、PJHPC 不同測點(diǎn)處加熱時(shí)間、溫度與熱應(yīng)變的關(guān)系Fig.10 Relationship between heating time，temperature and thermal strain at different positions of SJHPC，PWHPC，PJHPC

3 結(jié)論

（1）隨著加熱時(shí)間的增加，C60 高性能混凝土板的溫度逐漸升高；相同加熱時(shí)間下，C60 高性能混凝土板的溫度隨著與受熱面距離的增加而降低；鋼筋網(wǎng)能增加自身周圍混凝土的升溫速率；與高溫下未摻聚丙烯纖維的鋼筋混凝土板相比，摻加聚丙烯纖維能夠減緩鋼筋混凝土板的升溫速率.

（2）隨著溫度的升高，無鋼筋網(wǎng)和有鋼筋網(wǎng)的纖維增強(qiáng)混凝土板PWHPC 和PJHPC 的熱應(yīng)變逐漸增大；距混凝土板底部受熱面25 mm 處，當(dāng)其溫度小于60 ℃時(shí)，PWHPC 和PJHPC 的熱應(yīng)變變化趨勢基本相同，當(dāng)其溫度大于60 ℃時(shí)，PWHPC 和PJHPC 的熱應(yīng)變變化速率分別為1.10、0.82 μm/（m·℃），至140 ℃時(shí)，PWHPC 的熱應(yīng)變值要比PJHPC 高32 μm/m 左右，表明鋼筋網(wǎng)對(duì)混凝土的變形有約束作用.

（3）隨著溫度的升高，摻與未摻PP 纖維的鋼筋混凝土板PJHPC 和SJHPC 的熱應(yīng)變逐漸增大，且距鋼筋混凝土板底部受熱面50 mm 處的熱應(yīng)變較25、75 mm 處略大；當(dāng)溫度相同時(shí)，SJHPC 在不同測點(diǎn)處的熱應(yīng)變均大于PJHPC，兩者在距鋼筋混凝土板底部受熱面25、50、75 mm 處測得的最大差值分別為54、50、36 μm/m 左右，表明摻加聚丙烯纖維能夠降低高溫時(shí)混凝土的應(yīng)變，改善混凝土的變形能力.