梅若詩，王 凱，余國慶，郭柳君

（華東交通大學(xué)土木建筑學(xué)院，江西 南昌 330013）

預(yù)制橋面板濕接縫因其便于工人施工并能顯著縮短工期的特點而被廣泛應(yīng)用于橋梁工程中[1]，作為橋梁上的關(guān)鍵受力構(gòu)件[2]，在其服役過程中，不可避免地會承受落石、 跳車現(xiàn)象等沖擊荷載作用，從而導(dǎo)致濕接縫尤其是縱向濕接縫部位發(fā)生開裂、塌陷等病害現(xiàn)象， 進而將嚴重影響橋梁的使用壽命。 對預(yù)制橋面板濕接縫進行抗沖擊性能的研究并預(yù)測其破壞壽命，改進濕接縫設(shè)計方案以延長破壞壽命，減少維修費用，具有十分重要的實用意義和科學(xué)研究價值。

超高韌性混凝土（ultra-high toughness concrete，UHTC，也稱超高性能混凝土）是一種新型的混凝土結(jié)構(gòu)建筑材料，因其優(yōu)越的機械性能和材料性能被逐漸應(yīng)用于橋梁工程中。 針對UHTC 的力學(xué)性能及其配比設(shè)計已有諸多研究報道[3-15]，并取得了許多積極的成果。 然而，這類研究都忽略了制作UHTC 的材料需要較高的成本，這大大限制了UHTC 在橋梁工程中的廣泛應(yīng)用。

已有研究表明，UHTC 對混凝土結(jié)構(gòu)整體抗拉強度的提高效果明顯優(yōu)于抗壓強度的提高效果[16]，整個混凝土結(jié)構(gòu)均為成本較高的UHTC 顯然是不經(jīng)濟合理的。 由此提出了UHTC 功能梯度混凝土這種多層混凝土結(jié)構(gòu)的概念[17]。 目前對功能梯度混凝土的研究主要集中在對其抗彎性能、抗剪性能以及斷裂性能等[16，18-21]，而對UHTC 功能梯度濕接縫這種UHTC 與素混凝土（normal concrete，NC）協(xié)同受力的組合結(jié)構(gòu)的抗沖擊性能及其沖擊壽命的相關(guān)預(yù)測還不夠。 同時存在大量研究表明[22-24]，濕接縫的破壞主要發(fā)生濕接縫受拉側(cè)。 結(jié)合技術(shù)經(jīng)濟性考慮，本文引入功能梯度組合結(jié)構(gòu)設(shè)計理念將預(yù)制橋面板濕接縫縱向受拉部分NC 替換成UHTC， 形成一種預(yù)制橋面板UHTC 功能梯度濕接縫，圖1 為預(yù)制橋面板UHTC 功能梯度濕接縫設(shè)計示意圖。 本文通過落錘沖擊法研究了UHTC 功能層相對厚度以及UHTC 層抗壓強度的大小對濕接縫模型試件的抗沖擊性能的影響，同時結(jié)合試驗數(shù)據(jù)建立終裂沖擊壽命預(yù)測數(shù)學(xué)模型。

圖1 預(yù)制橋面板UHTC 功能梯度濕接縫設(shè)計示意圖Fig.1 Schematic diagram for designing wet joint of functional gradient of prefabricated bridge deck UHTC

1 試驗概況

1.1 原材料

本試驗所用原材料： 江西海螺水泥有限公司生產(chǎn)的42.5 級普通硅酸鹽水泥（C）；南昌產(chǎn)石灰?guī)r質(zhì)碎石（G），粒徑5～10 mm 連續(xù)級配；贛江江砂（S），細度模數(shù)為2.8，屬于Ⅱ區(qū)中砂；南昌市火電廠生產(chǎn)的Ⅰ級粉煤灰（FA），平均粒徑65.71 μm；江西鋼廠產(chǎn)的S95 級礦粉（SL），平均粒徑49.52 μm；挪威?？瞎旧a(chǎn)的中密質(zhì)硅灰（SF），平均粒徑0.1 μm；精細石英砂（QS），SiO2含量大于97%，粒徑0.3～0.6 mm；江蘇博特新材料有限責(zé)任公司產(chǎn)的JM-PCA（Ⅰ）型高效聚羧酸減水劑（PC）；江蘇博特新材料有限公司生產(chǎn)的SBT-SRAⅠ系列混凝土減縮劑（SRA）；纖維是由鋼纖維（STF）和聚丙烯纖維（PP）按比例混雜而成，兩種纖維形態(tài)如圖2。 纖維特征參數(shù)見表1，其中：fy為抗拉強度；Eu為彈性模量；D 為纖維直徑；L為纖維長度；δ 為纖維吸水率。

表1 纖維性能指標Tab.1 Fiber performance index

圖2 纖維種類Fig.2 Fiber type

素混凝土按強度等級C40 進行配制，其質(zhì)量配合比水泥∶粉煤灰∶砂∶粗骨料∶減水劑∶水為1∶0.112∶1.739∶2.720∶0.003∶0.371。 為研究抗壓強度對UHTC濕接縫抗沖擊性能的影響，設(shè)計出4 種不同抗壓強度的UHTC，配比見表2。

表2 超高韌性混凝土配合比Tab.2 Proportion of UHTC kg/m3

1.2 試件制作

立方體抗壓試驗采用150 mm×150 mm×150 mm標準。 抗沖擊性能試驗采用落錘法進行評價。 落錘法模型試件尺寸為150 mm×150 mm×40 mm。 為研究不同UHTC 功能層相對厚度對超高韌性濕接縫抗沖擊性能的影響，共制備了5 種不同UHTC 功能層相對厚度的預(yù)制橋面板UHTC 功能梯度濕接縫模型試件。 抗沖擊性能試驗方案見表3，其中Hr為相對功能梯度厚度， 即UHTC 層相對總厚度的比值；fcu為UHTC 的抗壓強度。

表3 抗沖擊性能試驗方案Tab.3 Impact resistance test scheme

本試驗素混凝土與超高韌性混凝土均采用強制式攪拌機攪拌，其中對于超高韌性混凝土為防止纖維成團并保證其均勻分散至基體中，先將除纖維以外的混合料加入攪拌機干拌2 min， 然后加入50%的水以及全部減水劑和減縮劑的混合液攪拌1 min，再依次加入鋼纖維和聚丙烯纖維濕拌2 min，最后加入剩余的50%的水攪拌6～7 min， 直至纖維分散均勻。 NC 單層體系模型試件和UHTC 單層體系模型試件一次澆注成型并充分振搗密實，而UHTC 功能梯度模型試件采用分層澆注法進行澆注。 在試模內(nèi)先澆注普通混凝土層，當素混凝土充分振搗并達到預(yù)設(shè)層厚時，在其表面進行界面增強處理，隨后澆注超高韌性混凝土并適當插搗。

1.3 試驗方法

立方體抗壓強度按CECS 13：2009 《纖維混凝土試驗方法標準》[25]進行測試，測得其28 d 抗壓強度。 落錘法沖擊試驗參照美國混凝土協(xié)會544（ACI544）提出的落錘法[9]，圖3 為落錘法沖擊試驗示意圖。 沖擊過程中仔細觀察試件表面，當試件表面出現(xiàn)第一條肉眼可見微裂縫時視為初裂，記此時的沖擊次數(shù)為初裂壽命N1；繼續(xù)沖擊循環(huán)，當試件破壞至與4 塊擋板中的任意3 塊相接觸時，視為試件破壞，記此時的沖擊次數(shù)為終裂壽命N2；定義U 為沖擊延性指數(shù)，表征混凝土初裂后的剩余抗沖擊性能[26]；沖擊耗能Ak也是描述構(gòu)件抗沖擊性能的重要指標之一，其定義式如下所示

圖3 落錘法沖擊試驗示意圖Fig.3 Schematic diagram of impact test with drop-weight method

式中：m 為鋼球的質(zhì)量，本研究中取4.5 kg；g 為重力加速度，取9.81 N/kg；h 為鋼球落距，本研究中取500 mm。

2 結(jié)果與討論

2.1 破壞形態(tài)

對于沖擊試驗?zāi)Ｐ驮嚰?在沖擊荷載的作用下，各試件組呈現(xiàn)出不同的沖擊破壞形態(tài)。 圖4 為沖擊試驗的破壞形態(tài)。 素混凝土試件NC 在表面出現(xiàn)1～2 條貫穿裂縫后完全斷裂為2～3 塊，均表現(xiàn)出明顯的混凝土脆性破壞特征，這說明在沖擊作用時素混凝土內(nèi)部應(yīng)力分布狀態(tài)是不均勻的，導(dǎo)致局部應(yīng)力過大而斷裂； 對功能梯度混凝土試件和單層UHTC 試件，在表面出現(xiàn)第1 條裂縫后，未發(fā)生脆性破壞，仍然能繼續(xù)承受沖擊荷載作用，隨著沖擊次數(shù)的不斷增加，產(chǎn)生新裂縫，而且隨著原有裂縫繼續(xù)擴展，直至試件破壞，出現(xiàn)3～4 條裂縫，將試件分成3～4 塊，裂縫呈X 形分布，表現(xiàn)出明顯的韌性破壞特征，在相同抗壓強度條件下，隨著UHTC 功能層相對厚度的增加，沖擊荷載作用點附近的細小裂縫會更多， 而在UHTC 功能層相對厚度一定時，抗壓強度越大， 沖擊荷載作用點附近的細小裂縫越多。 以上表明，由于纖維的加入，混凝土基體由脆性破壞變?yōu)轫g性破壞，試件發(fā)生開裂后，鋼纖維和聚丙烯纖維對裂縫具有橋接的作用，纖維的拉斷和拔出對沖擊荷載產(chǎn)生的能量有一定的消耗作用，阻止裂縫的擴展， 提高了整個試件的延性與沖擊韌性。綜上，UHTC 功能層能有效改善結(jié)構(gòu)的阻裂能力和抗沖擊性能。

圖4 模型試件沖擊破壞形態(tài)Fig.4 Impact failure form of model specimen

2.2 沖擊壽命

如圖5 為fcu=165 MPa 時的初裂壽命N1以及初裂終裂壽命差ΔN 隨UHTC 功能層相對厚度Hr變化的變化趨勢。 由圖5 可知，隨著UHTC 功能層相對厚度的增加，初裂壽命N1與初裂終裂壽命差ΔN都有不同程度的增長，并且隨著UHTC 功能層相對厚度的增加，2 種沖擊壽命的增長速率也逐漸變大。

圖5 沖擊壽命與UHTC 功能層相對厚度的關(guān)系Fig.5 The relationship between impact life and relative thickness of UHTC function layer

預(yù)制橋面板UHTC 功能梯度濕接縫模型試件沖擊壽命的增加表明其抗沖擊性能增強。 試驗結(jié)果表明沖擊壽命N 可以表示為關(guān)于UHTC 功能層相對厚度的指數(shù)函數(shù)（圖5），其函數(shù)表達式為

式中：a，b 和c 為與澆筑方式、養(yǎng)護條件以及素混凝土性能等試驗初始條件有關(guān)的參數(shù)， 一般而言，當除UHTC 功能層相對厚度的試驗條件確定時，a+b+c=const，而且這個常數(shù)等于素混凝土的理論終裂壽命；α 為與初裂前與混凝土的阻裂性能和抗沖擊性能相關(guān)的參數(shù)， 定義為初裂前功能層厚度增效指數(shù)，用于表征UHTC 功能層相對厚度對混凝土的初裂前抗沖擊性能的增效作用；β 為與初裂后與混凝土的阻裂性能和抗沖擊性能相關(guān)的參數(shù)，定義為初裂后功能層厚度增效指數(shù)，用于表征UHTC 功能層相對厚度對混凝土的初裂后抗沖擊性能的增效作用。 結(jié)合式（1）和式（3），可得終裂壽命N2計算公式

式中：β=α（1－Dimpact）。 定義Dimpact為沖擊劣化因子，表示沖擊荷載下，混凝土初裂后，功能層厚度增效指數(shù)的劣化作用。

將式（3）、式（5）代入式（2），得到超高性能功能梯度混凝土沖擊延性關(guān)于UHTC 功能層相對厚度的函數(shù)為

已知U 的表達公式，將該公式作為擬合公式結(jié)合原始數(shù)據(jù)進行數(shù)據(jù)擬合得到相應(yīng)的參數(shù)見表4。隨著抗壓強度的增大，Dimpact逐漸減小直至為負值。已知高性能混凝土中的纖維能降低混凝土表面水分蒸發(fā)速率， 并減小混凝土內(nèi)外濕度差和溫度差，從而減少混凝土因水分蒸發(fā)， 收縮作用引起的孔洞，進而提高混凝土的抗沖擊性能。 這里在抗壓強度為140 MPa 時Dimpact為負值，很大程度上可能是因為水膠比較大，UHTC 的強度不足，UHTC 中的纖維已經(jīng)不能明顯減少混凝土因水分蒸發(fā)、收縮作用引起的孔洞以抵抗混凝土初裂后的裂紋擴展。

表4 濕接縫模型試件沖擊延性擬合系數(shù)Tab.4 Fitting coefficient of impact ductility of wetjoints model specimens

2.3 沖擊耗能

根據(jù)圖6， 對各組濕接縫模型試件的沖擊耗能Ak進行對比分析。 由圖6 可以看出：對于UHTC 功能層厚度相同的模型試件， 其Ak隨著UHTC 抗壓強度的增大而增大，且增大幅度隨著UHTC 抗壓強度的增大而增大。 當UHTC 功能層相對厚度Hr為0.50，抗壓強度從165 MPa 減少到140 MPa 時，濕接縫模型試件Ak分別降低了10.2%，22.0%和43.5%。此外， 隨著UHTC 功能層相對厚度的增加Ak的降低率增大。 這表明其UHTC 功能層對濕接縫抗沖擊性能具有較好的增強效應(yīng)。

圖6 沖擊耗能Fig.6 Impact energy

2.4 初裂與終裂沖擊壽命間的關(guān)系

如圖7 為不同抗壓強度下初裂壽命N1與終裂壽命N2的關(guān)系。 由圖7 可知，初裂壽命和終裂壽命存在某種線性相關(guān)性， 并且隨著抗壓強度的增加，這種線性關(guān)系的斜率也在減小。

試驗結(jié)果表明終裂壽命可以表示為關(guān)于初裂壽命的線性函數(shù)（圖7），其函數(shù)表達式為

圖7 濕接縫沖擊壽命間的曲線擬合Fig.7 Curve fitting between the impact life of wet joints

式中：B 為與抗壓強度相關(guān)的參數(shù)。

如表5 為不同抗壓強度下的參數(shù)B。隨著抗壓強度的增大，B 逐漸減小， 在抗壓強度為145～160 MPa時參數(shù)B 變化不大， 這表明在該抗壓強度范圍下，終裂壽命受初裂壽命的影響反應(yīng)并非十分強烈。

表5 濕接縫模型試件沖擊壽命線性擬合系數(shù)Tab.5 Fitting coefficient of impact life of wetjoints model specimens

2.5 灰色關(guān)聯(lián)分析

2.5.1 灰色關(guān)聯(lián)分析方法

為了進一步研究相對功能厚度、抗壓強度以及初裂壽命對預(yù)制橋面板UHTC 功能梯度濕接縫抗沖擊性能的影響程度，衡量各因素影響程度的相對主次順序，本文選擇鄧聚龍教授[27]提出的灰色關(guān)聯(lián)分析模型進行分析。 關(guān)聯(lián)分析作為灰色系統(tǒng)理論中應(yīng)用廣泛的分支，其基本思想是根據(jù)序列曲線幾何形狀的相似程度來判斷其聯(lián)系的緊密程度。 該方法能夠在信息受限、關(guān)系模糊的情況下，通過無量綱化處理使無序的數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)變?yōu)橛幸?guī)律的數(shù)據(jù)，分析并確定多個自變量與多個因變量的關(guān)聯(lián)程度[27-28]。

設(shè)參考數(shù)列X_0={X_0 （1），X_0 （2），X_0（3），…，X_0（n）}（在本文中即是終裂壽命數(shù)據(jù)列）；設(shè)比較數(shù)列X_i={X_i（1），X_i（2），X_i（3），…，X_i（n）}(i=1，2，3)（在本文中指的是UHTC 功能層相對厚度數(shù)據(jù)列、抗壓強度數(shù)據(jù)列以及初裂壽命數(shù)據(jù)列）。

因為每組數(shù)列代表的不同的物理意義，量綱以及數(shù)量級會有很大的差異，若強行直接進行計算分析，得到的關(guān)聯(lián)度系數(shù)之間沒辦法比較，對各數(shù)據(jù)列進行無量綱處理。 本文采用初值化的無量綱化處理方式得到新一組的參考數(shù)列和比較數(shù)列，計算過程如下

式中： 本文中i=1，2，3；k=1，2，3， …，n；ρ 為分辨系數(shù)，用來提高關(guān)聯(lián)系數(shù)之間的差異性顯著性，這里取ρ=0.5。

2.5.2 灰色關(guān)聯(lián)分析結(jié)果

根據(jù)灰色關(guān)聯(lián)分析步驟和落錘法沖擊試驗結(jié)果，確定灰色關(guān)聯(lián)分析原始數(shù)據(jù)列，見表6。 原始數(shù)據(jù)列進行無量綱化處理后，結(jié)果如表7 所示。

表6 灰色關(guān)聯(lián)分析原始數(shù)據(jù)列Tab. 6 Gray correlation analysis on raw data columns

表7 原始數(shù)據(jù)列初值化Tab.7 Initialization of raw data columns

利用軟件Matlab 計算UHTC 功能層相對厚度、抗壓強度、初裂壽命與終裂壽命的灰色關(guān)聯(lián)系數(shù)ξ 和關(guān)聯(lián)度R，結(jié)果如圖8 和表8 所示。 由表8可知，3 種影響因素對終裂壽命的影響程度由強到弱排列為：N1>Hr>fcu>0.5，前兩個關(guān)聯(lián)度均大于0.8。說明初裂壽命以及UHTC 功能層相對厚度對終裂壽命的影響十分顯著， 其中初裂壽命的影響最大。 抗壓強度的關(guān)聯(lián)度為0.510，其對終裂壽命影響較顯著。

圖8 灰色關(guān)聯(lián)系數(shù)Fig.8 Gray correlation coefficient

表8 各因素與破壞沖擊壽命的關(guān)聯(lián)系數(shù)及關(guān)聯(lián)度Tab.8 Correlation coefficient and degree between abrasion loss and various factors

3 UHTC 終裂沖擊壽命多因素預(yù)測模型

灰色關(guān)聯(lián)分析表明，各因素對終裂壽命的影響都較為顯著；因此在建立終裂壽命多因素模型時需要綜合考慮各個因素的影響。

3.1 預(yù)測模型建立

根據(jù)沖擊壽命與功能層厚度典型關(guān)系推導(dǎo)出的沖擊延性關(guān)于UHTC 功能層相對厚度的關(guān)系式（5）， 轉(zhuǎn)化為終裂壽命關(guān)于UHTC 功能層相對厚度的關(guān)系式

圖9 Dimpact 回歸曲線Fig.9 The regression curve of Dimpact

將式（11）代入式（10）得到第一種終裂壽命預(yù)測數(shù)學(xué)模型（Model_Ⅰ）

在2.4 節(jié)中， 求得終裂壽命與初裂壽命的關(guān)系表達式（7），關(guān)系式（7）在形式上比關(guān)系式（10）要更加簡單， 但其未考慮UHTC 功能層相對厚度的影響，而初裂壽命在一定程度上也受到功能層厚度的影響， 可由初裂壽命和抗壓強度作為影響因素預(yù)測預(yù)制橋面板UHTC 功能梯度濕接縫的終裂壽命。其中，與抗壓強度fcu有關(guān)的參數(shù)B 的回歸曲線如圖10，由圖可得到參數(shù)B 的回歸表達式為

圖10 參數(shù)B 回歸曲線Fig.10 The regression curve of parameter B

將式（13）代入式（7）得到第2 種終裂壽命預(yù)測數(shù)學(xué)模型，命名為Model_Ⅱ

3.2 預(yù)測模型的檢驗與分析

將本文中預(yù)制橋面板UHTC 功能梯度濕接縫的終裂壽命預(yù)測模型Model_Ⅰ和Model_Ⅱ計算得到的預(yù)測值與濕接縫模型試件終裂壽命的試驗值分別進行對比分析，結(jié)果如圖11 所示。 圖中的橫坐標為模型試件終裂壽命的試驗值，縱坐標分別為預(yù)測模型Model_Ⅰ和Model_Ⅱ計算得到的模型值，實線為試驗值和模型值等值的參考線，另兩條虛線表示變異系數(shù)為0.3 并且置信度為90%時磨損量模型值的上限與下限。由圖11（a）得知，對于預(yù)測模型Model_Ⅰ，試驗數(shù)據(jù)點分布在上下限以內(nèi)且十分接近等值參考線，說明該預(yù)制橋面板UHTC 功能梯度濕接縫多因素計算模型能夠較好地反映UHTC 功能層相對厚度、 抗壓強度以及初裂壽命的關(guān)系；而對于預(yù)測模型Model_Ⅱ（圖11（b）），雖然在終裂壽命較大，即濕接縫抗沖擊能力較大時能夠較好預(yù)測終裂壽命的大小，但在終裂壽命比較小，即濕接縫強度較弱時，模型值與試驗值偏差較大。 在實際橋梁工程中，若已知UHTC 功能梯度濕接縫強度較大時，可用使用形式更加簡單的預(yù)測模型Model_Ⅱ?qū)K裂壽命進行粗略的預(yù)測，但若要對UHTC 功能梯度濕接縫的終裂壽命較為精細一些的預(yù)測，可采用吻合情況更加良好預(yù)測模型Model_Ⅰ。

圖11 濕接縫終裂沖擊壽命的試驗值與模型值Fig.11 Test value and model value of failure impact life of concrete

此外經(jīng)計算得知，終裂壽命預(yù)測模型Model_Ⅰ和Model_Ⅱ模型值與試驗值的比值的均值分別為μI=1.01，μⅡ=1.24，標準差σI=0.115 2，σⅡ=0.383 6，變異系數(shù)δI=0.113 6，δⅡ=0.309 7， 這表明上述預(yù)制橋面UHTC 功能梯度濕接縫終裂壽命多因素計算模型Model_Ⅰ的預(yù)測精度較高，適用性良好，而Model_Ⅱ的精度較差，適用性也相對較差。

4 結(jié)論

采用落錘法研究了UHTC 功能層厚度和UHTC抗壓強度對預(yù)制橋面板UHTC 功能梯度濕接縫的抗沖擊性能的影響規(guī)律，并結(jié)合試驗數(shù)據(jù)建立破壞壽命預(yù)測數(shù)學(xué)模型，得出如下結(jié)論。

1） UHTC 功能層的設(shè)置可明顯改善素混凝土濕接縫的抗沖擊性能，使其由脆性破壞變?yōu)轫g性破壞。 沖擊壽命可以表示為關(guān)于UHTC 功能層相對厚度的指數(shù)函數(shù)，并在此基礎(chǔ)上提出了關(guān)于UHTC功能層相對厚度的濕接縫模型試件沖擊延性預(yù)測模型。

2） 對于UHTC 功能層厚度相同的模型試件，其Ak隨著UHTC 抗壓強度的增大而增長，且增長幅度隨著UHTC 抗壓強度的增大而增大。 此外， 隨著UHTC 功能層相對厚度的增加Ak的增長率越大。這表明其UHTC 功能層對濕接縫模型試件整體抗沖擊性能具有較好的增強效應(yīng)。

3） 在抗壓強度一定時，落錘法沖擊試驗得到的終裂壽命可以表示為關(guān)于初裂壽命的線性函數(shù)。

4） 根據(jù)灰色關(guān)聯(lián)分析，得到3 種影響因素對終裂壽命的影響程度由強到弱排列為：N1>Hr>fcu>0.5，前兩個關(guān)聯(lián)度均大于0.8，說明初裂壽命以及UHTC功能層相對厚度對終裂壽命的影響十分顯著，其中初裂壽命的影響最大。 抗壓強度的關(guān)聯(lián)度為0.510，其對終裂壽命影響較為顯著。

5） 基于沖擊延性預(yù)測模型， 推導(dǎo)出了UHTC功能層相對厚度， 抗壓強度以及初裂壽命共同影響下濕接縫模型試件的終裂壽命預(yù)測數(shù)學(xué)模型Model_Ⅰ。 基于落錘法得到的初裂壽命與終裂壽命線性相關(guān)性，推導(dǎo)出了抗壓強度以及初裂壽命為影響因素的濕接縫模型試件的終裂壽命預(yù)測數(shù)學(xué)模型Model_Ⅱ。 將試驗值與模型值進行比較計算，得出預(yù)制橋面UHTC 功能梯度濕接縫終裂壽命多因素計算模型Model_Ⅰ的預(yù)測精度較高， 適用性良好，而Model_Ⅱ的精度較差，適用性也相對較差。但在實際橋梁工程中，若已知UHTC 功能梯度濕接縫強度較大時， 可用使用形式更加簡單的預(yù)測模型Model_Ⅱ?qū)K裂壽命進行粗略的預(yù)測， 但若要對UHTC 功能梯度濕接縫的終裂壽命較為精細一些的預(yù)測，可采用吻合情況更加良好預(yù)測模型Model_Ⅰ。