王娟麗, 錢禹龍, 鐘主海, 王姍, 王松, 王鑫
(東方電氣集團(tuán)東方汽輪機(jī)有限公司, 四川 德陽, 618000)
隨著汽輪機(jī)技術(shù)的不斷進(jìn)步, 汽輪機(jī)機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性越來越受到重視, 以往關(guān)注點在葉型和葉片的優(yōu)化設(shè)計, 目前汽輪機(jī)進(jìn)汽室的優(yōu)化也越來越受到重視[1-2]。為優(yōu)化某機(jī)組中壓進(jìn)汽室, 對比分析了軸向進(jìn)汽、 切向進(jìn)汽與不完全切向進(jìn)汽3 種進(jìn)汽室的性能以及對首級性能的影響。
為了評估切向進(jìn)汽性能及其對首級的影響,計算模型是進(jìn)汽室?guī)准壵o葉, 單只動葉。 3種不同的進(jìn)汽室模型如圖1(a~c)所示, 進(jìn)汽室網(wǎng)格數(shù)約 444 萬個。 圖 1(d)為計算域模型(以軸向進(jìn)汽室為例)。 3 種計算模型的首級除了靜葉葉型不同外, 其他參數(shù)均相同, 首級均為斜置靜葉, 軸向進(jìn)汽首級靜葉為GHZ 葉型, 切向進(jìn)汽與不完全切向進(jìn)汽首級靜葉都使用謝崗(D150S)中壓首級切向進(jìn)汽葉型,動葉統(tǒng)一使用謝崗(D150S)的中壓首級動葉。
圖1 算例說明
計算邊界條件來自熱力數(shù)據(jù), 具體邊界條件見表1。
表1 邊界條件
3 種進(jìn)汽室結(jié)構(gòu)計算模型總體性能對比見表2, 可以看出切向進(jìn)汽模型性能最好, 其進(jìn)汽室總壓損失最小, 首級效率最高, 不完全切向進(jìn)汽級效率次之。 軸向進(jìn)汽比級效率比切向進(jìn)汽小0.4%。
表2 計算總體性能對比
進(jìn)汽室模型計算結(jié)果如圖2 所示。 從三維流線圖可以看出, 切向進(jìn)汽室流場穩(wěn)定, 流線分布均勻, 而軸向進(jìn)汽室有局部流線分離。 從出口截面壓力分布圖看出, 切向進(jìn)汽室出口截面壓力分布最均勻, 軸向進(jìn)汽室出口截面壓力分布均勻性最差。
圖2 不同進(jìn)汽室流線圖與出口截面參數(shù)分布
圖3 為3 種進(jìn)汽室模型根、 中、 頂出口角分布, 可以看出, 切向進(jìn)汽室出口角最均勻, 變化幅度只有10°左右, 軸向進(jìn)汽室出口角變化很大。進(jìn)汽室出口參數(shù)分布的均勻性, 決定首級的入口條件, 影響首級靜葉入口攻角情況, 影響首級效率。 切向進(jìn)汽室出口截面壓力分布、 出口角分布均勻, 首級效率也最高。
圖3 不同進(jìn)汽室根、 中、 頂截面出口角分布
圖4 為不同模型首級靜葉損失、 動葉損失、首級效率隨葉高分布對比圖, 可以看出切向進(jìn)汽、不完全切向進(jìn)汽模型靜葉損失明顯低于軸向進(jìn)汽模型, 首級效率明顯高于軸向進(jìn)汽模型。 圖5 為首級靜葉截面流線分布, 可見軸向進(jìn)汽模型首級靜葉入口有明顯攻角, 靜葉入口氣流打在內(nèi)弧側(cè)到外弧側(cè)變化, 這是進(jìn)汽室出口角分布不均勻?qū)е碌摹?切向進(jìn)汽模型的首級靜葉流線分布均勻,攻角小。
圖4 級特性沿葉高分布對比
圖5 不同模型首級靜葉B2B 截面流線圖
本文對某機(jī)組中壓進(jìn)汽進(jìn)行分析, 對比了軸向進(jìn)汽, 切向進(jìn)汽, 不完全切向進(jìn)汽3 種進(jìn)汽模型的性能以及對首級性能的影響, 得到以下結(jié)論:
(1)切向進(jìn)汽總壓損失最小為0.083%。
(2)切向進(jìn)汽模型首級效率與不完全切向進(jìn)汽首級效率接近, 都比軸向進(jìn)汽模型首級效率高0.4%。 計算域效率切向進(jìn)汽最高約93.33%, 軸向進(jìn)汽最小約92.47%。
(3)切向進(jìn)汽與不完全切向進(jìn)汽出口截面氣流角接近且比較均勻, 而軸向進(jìn)汽的出口角變化幅度最高達(dá)180°。
(4)經(jīng)過對結(jié)構(gòu)論證, 完全切向進(jìn)汽結(jié)構(gòu), 進(jìn)汽中心距離汽輪機(jī)中心距離較遠(yuǎn), 根據(jù)以往項目經(jīng)驗, 汽缸穩(wěn)定性計算可能無法計算通過, 與完全切向進(jìn)汽結(jié)構(gòu)相比, 不完全切向進(jìn)汽中心距汽輪機(jī)中心較近, 且效率與完全切向進(jìn)汽結(jié)構(gòu)相近,故選擇了不完全切向進(jìn)汽結(jié)構(gòu)。