李昌綿，李 爽，柳 琳，靳 輝

(長城鉆探工程有限公司 地質(zhì)研究院，遼寧 盤錦 124010)

蘇S區(qū)塊位于鄂爾多斯盆地陜北斜坡北部中帶，目的層為上古生界二疊系山西組和石盒子組砂巖。自2008年投入開發(fā)，先后經(jīng)歷了上產(chǎn)及穩(wěn)產(chǎn)階段，北部區(qū)已形成600 m×600 m不規(guī)則菱形井網(wǎng)，采出程度達(dá)到64%，開發(fā)效果較好；而作為下步穩(wěn)產(chǎn)重要產(chǎn)能接替區(qū)的中部區(qū)域，其儲層地質(zhì)特征復(fù)雜，儲層連續(xù)性、物性均較差，更重要的是含氣飽和度相對較低，氣水關(guān)系更加復(fù)雜，生產(chǎn)過程中出現(xiàn)了越來越多的產(chǎn)水氣井。對于這類區(qū)域，進一步明確氣水控制因素，總結(jié)分析氣水分布規(guī)律和分布模式，提出改善含水氣藏開發(fā)效果的有效技術(shù)對策，將是今后效益開發(fā)高含水致密氣藏的基礎(chǔ)和關(guān)鍵。

1 氣井出水特征

該研究的高含水工區(qū)位于蘇S區(qū)塊中部28排以南、54排以北區(qū)域，面積305.5 km2，地質(zhì)儲量355.5×108m3。截至2021年3月，完鉆氣井302口，投產(chǎn)氣井247口，開井214口，日產(chǎn)氣223.8×104m3，井均日產(chǎn)氣1.04×104m3；井均生產(chǎn)時間818.5天，累產(chǎn)氣925×104m3；水氣比大于0.7 m3/(104m3)的氣井218口，日產(chǎn)氣占比 80.8%。

根據(jù)生產(chǎn)特征，蘇S區(qū)塊氣井出水有2種情況：投產(chǎn)初期出水和生產(chǎn)中后期出水。初期出水井：射孔層段測井曲線含氣響應(yīng)較好為氣層、含氣層，投產(chǎn)初期大量出水，導(dǎo)致氣井無法正常生產(chǎn)；中后期出水井：射孔解釋層段為氣層、含氣層，投產(chǎn)初期壓力下降快，生產(chǎn)過程中井底積液逐漸嚴(yán)重，隨后產(chǎn)氣量快速降低，氣井出水。根據(jù)出水量大小將出水井劃分為5種類型[1]：1)低出水量(氣水比<0.7)；2)中等出水量(0.7<氣水比<2.0)；3)高出水量(2.0<氣水比)；4)嚴(yán)重出水量(投產(chǎn)后生產(chǎn)時間短，目前已關(guān)井)；5)因出水無法投產(chǎn)。

1.1 低出水量井

該類氣井氣水比小于0.7，能連續(xù)生產(chǎn)，初期井口壓力21.0～23.9 MPa，日產(chǎn)氣(1.2～1.9)×104m3；壓力遞減階段，壓力下降緩慢，壓降速率<0.05 MPa/d，日產(chǎn)氣(1.0～1.3)×104m3；低壓穩(wěn)產(chǎn)階段壓力平穩(wěn)，日產(chǎn)氣(0.5～1.0)×104m3，氣量平穩(wěn)。圖1所示為蘇S區(qū)塊低出水量氣井生產(chǎn)曲線。

圖1 蘇S區(qū)塊低出水量氣井生產(chǎn)曲線Fig.1 Production curve of gas well with low water yield in Su S block

1.2 中等出水量井

該類氣井氣水比為0.7～2.0，能連續(xù)生產(chǎn)，初期井口壓力10.0～23.3 MPa，平均16.0 MPa，日產(chǎn)氣(0.7～2.7)×104m3，平均日產(chǎn)氣1.70×104m3；生產(chǎn)初期壓力遞減較快，見水后壓力呈斷崖式下降，生產(chǎn)后期通過固定的間開制度可確保低壓穩(wěn)產(chǎn)。生產(chǎn)過程可分為壓力快速下降、氣水同出和低壓穩(wěn)產(chǎn)3個階段。由于這類井生產(chǎn)層段測井顯示較好，分析原因是在開發(fā)過程中，隨著地層壓力的逐漸下降，孔隙內(nèi)氣體體積迅速膨脹，對微細(xì)孔喉處的水產(chǎn)生推動力，致使部分毛細(xì)管水被推動、運移，轉(zhuǎn)為可動水，導(dǎo)致氣井中后期出水[2]。圖2所示為蘇S區(qū)塊中等出水量氣井生產(chǎn)曲線。

圖2 蘇S區(qū)塊中等出水量氣井生產(chǎn)曲線Fig.2 Production curve of gas well with medium water yield in Su S block

1.3 高出水量井

該類氣井氣水比大于2.0，投產(chǎn)初期就出水，初期井口壓力9.4～21.5 MPa，平均15.0 MPa，日產(chǎn)氣(0.1～2.8)×104m3，平均日產(chǎn)氣1.55×104m3；壓力下降快，日產(chǎn)氣急劇下降且呈跳躍狀波動，井筒大量積液，如果不采取有效排水采氣措施，很快就進入低產(chǎn)低效期，甚至關(guān)井停產(chǎn)；生產(chǎn)過程可分為壓力快速下降、間開生產(chǎn)以及低壓生產(chǎn)3個階段。這類氣井投產(chǎn)就出水，主要說明儲層中就含有一定量的可動水源。圖3所示為蘇S區(qū)塊高出水量氣井生產(chǎn)曲線。

圖3 蘇S區(qū)塊高出水量氣井生產(chǎn)曲線Fig.3 Production curve of gas well with high water yield in Su S block

1.4 嚴(yán)重出水量井

該類氣井氣井投產(chǎn)初期就見水，且出水量大，生產(chǎn)30～60天后壓力迅速下降至2.0～4.0 MPa；之后壓力、日產(chǎn)氣呈跳躍狀遞減，需間開生產(chǎn)；生產(chǎn)周期短、累產(chǎn)氣少，動態(tài)分類全部為Ⅲ類井，目前已全部關(guān)井。圖4蘇S區(qū)塊嚴(yán)重出水量氣井生產(chǎn)曲線。

圖4 蘇S區(qū)塊嚴(yán)重出水量氣井生產(chǎn)曲線Fig.4 Production curve of gas well with serious water yield in Su S block

2 氣水識別

2.1 地層水賦存狀態(tài)[3-5]

根據(jù)蘇S區(qū)塊11口井的水樣分析統(tǒng)計，陽離子以堿金屬離子Na+和Ca2+為主，陰離子中Cl-為主，水型為氯化鈣型；地層水礦化度13 356～58 246 mg/L，平均35 183 g/L，部分樣品屬于鹵水范疇(大于50 000 g/L)；依據(jù)礦化度將地層水分為正常地層水、淡化地層水以及凝析水。

根據(jù)研究區(qū)儲集層微觀孔隙結(jié)構(gòu)和石英砂巖強親水的特點，并結(jié)合氣井出水特征，利用壓汞曲線輔助判斷地層水有束縛水、可動水和毛細(xì)管水3種賦存狀態(tài)。束縛水存在于巖石顆粒表面、微小孔隙中，難以流動；可動水存在于物性較好的儲層中，或連通性較好的孔隙中，可自由流動；毛細(xì)管水存在于非均質(zhì)性較強儲層中，或微-細(xì)孔吼中，一定條件下可流動，轉(zhuǎn)為可動水。

綜合上述研究，巖石的含水飽和度由兩部分組成，一部分是束縛的，另一部分是可動的。當(dāng)儲層中Sw小，且Sw≈Swi時，儲層解釋為氣層；當(dāng)儲層中Sw較大，且Sw>Swi時，儲層解釋為氣水同層或水層。因此，利用含水飽和度(Sw)與束縛水飽和度(Swi)的差異可以有效計算儲層中可動水的存在，從而識別含水氣層。

2.2 可動水飽和度計算

應(yīng)用巖心實驗法測試數(shù)據(jù)，開展蘇S區(qū)塊束縛水飽和度與孔滲關(guān)系研究，分別建立束縛水飽和度與孔隙度關(guān)系曲線(Swi=f(φ))、束縛水飽和度與滲透率關(guān)系曲線(Swi=f(K))及束縛水飽和度與孔隙結(jié)構(gòu)指數(shù)關(guān)系曲線(Swi=f(φ，K))。研究結(jié)果表明，應(yīng)用實驗室氣驅(qū)法測試的巖心束縛水飽和度(Swi)與孔隙結(jié)構(gòu)指數(shù)(K/φ)1/2相關(guān)性最好[6]。相關(guān)性系數(shù)R=0.941 8。分析原因：低孔低滲氣藏孔隙結(jié)構(gòu)復(fù)雜，孔隙度不能代表孔喉大小、連通情況及滲流能力；同一儲層中，孔隙度相同的層有時滲透率相差大，從而影響束縛水飽和度。

因此，單用孔隙度或滲透率建立束縛水飽和度模型實用性較差；可以利用很好表征儲層孔隙結(jié)構(gòu)特征的孔隙結(jié)構(gòu)指數(shù)建立束縛水飽和度模型。

應(yīng)用束縛水飽和度計算模型，計算蘇S區(qū)塊老井氣層、含氣層束縛水及可動水飽和度。統(tǒng)計分析表明：儲層可動水飽和度的大小與產(chǎn)出水狀況基本呈正相關(guān)關(guān)系。

蘇S區(qū)塊中部、北部含氣性及儲層物性均存在較大差異，中部區(qū)儲層含水飽和度較高，且束縛水飽和度低，存在一定量的可動水，該區(qū)域出水井較多，嚴(yán)重影響氣井產(chǎn)量，水是該區(qū)域生產(chǎn)面臨的主要矛盾；北部區(qū)儲層含水飽和度相對較低，儲層條件好，所以該區(qū)域生產(chǎn)出水井相對較少，整體生產(chǎn)效果較好。圖5所示為蘇S區(qū)塊山1段束縛水飽和度模型；圖6所示為蘇S區(qū)塊盒8段束縛水飽和度模型；表1為蘇里格氣田蘇S區(qū)塊北部、中部儲層含水飽和度計算結(jié)果。

圖5 蘇S區(qū)塊山1段束縛水飽和度模型Fig.5 Bound water saturation model of Shan1 section in Su S block

圖6 蘇S區(qū)塊盒8段束縛水飽和度模型Fig.6 Bound water saturation model of He8 section in Su S block

表1 蘇里格氣田蘇S區(qū)塊北部、中部儲層含水飽和度計算結(jié)果表Table 1 Calculation results of reservoir water saturation in northern and central Su S block

2.3 可動水飽和度界限

結(jié)合試采數(shù)據(jù)、生產(chǎn)數(shù)據(jù)等資料，建立可動水飽和度與產(chǎn)水量、預(yù)測最終累產(chǎn)氣交會圖，根據(jù)二者分布范圍與對應(yīng)可動水飽和度關(guān)系，確定可動用儲層的可動水飽和度界限[7-8]。結(jié)果表明，可動水飽和度越大，對應(yīng)的氣井單井最終累產(chǎn)氣越小、氣井氣水比越高。少量產(chǎn)水氣井Smw≤15%，中等產(chǎn)水氣井15%35%。蘇S區(qū)塊氣井可動水飽和度與氣水比、最終產(chǎn)氣量關(guān)系曲線如圖7所示。

圖7 蘇S區(qū)塊氣井可動水飽和度與氣水比、最終產(chǎn)氣量關(guān)系曲線Fig.7 Movable water saturation, gas-water ratio and final gas production relationship curve

3 氣水分布規(guī)律

3.1 儲層非均質(zhì)性

層內(nèi)非均質(zhì)性：研究區(qū)儲層垂向上粒度韻律均質(zhì)韻律占比39.52%；其余正韻律、反韻律、復(fù)合韻律占比高達(dá)60.48%。表明儲層內(nèi)滲透率從下往上由高變低或由低變高，或在一套儲層中交錯迭合，反映河道沉積過程中水動力的多次變化，層內(nèi)具有較強非均質(zhì)性[9]。研究區(qū)內(nèi)1～9小層滲透率變異系數(shù)為0.63～0.82，屬于強非均質(zhì)；突進系數(shù)為1.77～2.14，屬于中等非均質(zhì)；極差239～687，屬于強非均質(zhì)，因此中部區(qū)域總體非均質(zhì)較強。

層間非均質(zhì)性：通過對中區(qū)300多口完鉆井進行統(tǒng)計分析，研究區(qū)內(nèi)1和2小層的砂地比和分層系數(shù)均偏低，反映砂體單層厚度薄且呈孤立砂體，連通性差，層間非均質(zhì)性極強[10]；4～7小層的砂地比與分層系數(shù)均為中-高，表明這一層段砂體更加發(fā)育，表現(xiàn)為多套中-厚層砂巖夾薄層泥巖的特征，仍然具有較強的層間非均質(zhì)性。

平面非均質(zhì)性：儲層平面非均質(zhì)性受控于河道展布特征，砂巖厚度變化大，平面薄、厚砂帶相間分布，儲層平面非均質(zhì)性增強；物性、非均質(zhì)性與砂地比正相關(guān)，河道主體部位，砂地比高，儲層孔滲好，非均質(zhì)性弱；河道邊緣部位，砂地比低，儲層孔滲差，非均質(zhì)性強。從孔隙度和滲透率平面分布圖看，相對高孔高滲區(qū)在橫向上變化快，總體顯示了較強的平面非均質(zhì)性[11]。

3.2 氣水分布模式

1)北部含氣飽和度高，中南部降低；縱向上含氣飽和度呈遞減趨勢[12]。

生烴強度、儲集層與烴源巖的距離在一定程度上影響天然氣的聚集。平面上，蘇S區(qū)塊北部為相對高生烴區(qū)域、天然氣相對富集區(qū)，向中部及東南方向變低；縱向上含氣飽和度呈遞減趨勢。距離烴源巖較近的山1段含氣飽和度最高，為53.9%，其次是盒8下段的51.5%，天然氣聚集程度要好于距離烴源巖較遠(yuǎn)的盒8上段。

2)構(gòu)造對氣水分布控制作用不明顯，縱向上無統(tǒng)一的氣水界面。

應(yīng)用井震結(jié)合技術(shù)表征蘇S區(qū)塊各小層微構(gòu)造特征?？傮w呈現(xiàn)由北東向南西傾伏的寬緩單斜構(gòu)造，具有東高西低、傾角小、坡度緩的特點，局部發(fā)育低緩鼻狀構(gòu)造。構(gòu)造對氣水分布控制作用不明顯，構(gòu)造高部位、低部位均存在水層。局部微構(gòu)造對含氣性有控制作用，天然氣分布在構(gòu)造高部位，地層水分布在構(gòu)造低部位，同一套儲層微構(gòu)造局部高點含氣性更好。

3)縱向上，各小層內(nèi)氣層、水層、干層交替出現(xiàn)，氣水關(guān)系較為復(fù)雜。

同等生烴強度的條件下，物性較好的高滲儲層運移阻力小，被優(yōu)先充注形成純氣層，而物性差的儲層排驅(qū)壓力高，原始地層水難以被完全驅(qū)替，易形成含氣水層或氣水同層；而在物性差異較大的復(fù)合砂體內(nèi)部，氣層與氣水層相鄰發(fā)育。

4)平面上水體不連通，無區(qū)域性連片分布。

平面上受物源影響，各小層砂體呈近南北向條帶狀分布，表現(xiàn)出河道與河道間即儲層-非儲層的交替模式出現(xiàn)，相對高孔高滲區(qū)在橫向上變化快，總體顯示了較強的平面非均質(zhì)性。因此平面上水層多被致密干層、隔夾層的分隔影響，多呈現(xiàn)出呈透鏡狀孤立水體，無區(qū)域性的連片分布。

5)氣水分布模式主要有4種類型。

綜上所述，蘇S區(qū)塊中部縱向上氣水分布模式主要有4種類型：純氣型、純水型、上氣下水型以及氣水同存型(或含水氣層)，如圖8所示。

圖8 蘇S區(qū)塊氣水分布模式圖Fig.8 Pattern diagram of gas-water distribution in Su S block

純氣型：儲層厚度適中，巖性及物性較好，天然氣充注充分，能形成良好氣層；純水型：孤立的砂體，周圍無斷層或裂縫等運移路徑，天然氣無法進入，表現(xiàn)為孤立的透鏡體水；上氣下水型：雖然儲層非均質(zhì)性相對較弱，但受生烴強度及氣藏能量的影響，天然氣進入儲層后無法將水全部排出，在儲層內(nèi)受砂體微構(gòu)造的影響表現(xiàn)為上氣下水；氣水同存型：在多期發(fā)育砂體疊置的儲層中，受生排烴強度、砂體內(nèi)部物性差異的影響，天然氣只能進入物性較好的區(qū)域，而存在于微小孔隙如黏土礦物晶間孔和溶蝕孔隙中地層水無法被驅(qū)替，從而形成氣水混存，并且縱向上氣水分異差。

4 開發(fā)技術(shù)對策

4.1 高含水氣藏開發(fā)經(jīng)濟下限

根據(jù)中國石油天然氣集團公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)Q/SY 180—2007《石油天然氣經(jīng)濟可采儲量評價方法》中的經(jīng)濟極限法，計算在目前開發(fā)技術(shù)和經(jīng)濟條件下，新鉆井能收回全部投資和采氣操作費并獲得最低收益率時所應(yīng)達(dá)到的極限產(chǎn)氣量。

直井單井建井投資750萬元，經(jīng)濟極限產(chǎn)氣量為1 536×104m3。結(jié)合直井最終累產(chǎn)氣預(yù)測結(jié)果，氣水比小于2.0的氣井預(yù)測最終累產(chǎn)氣1 785×104m3，可達(dá)到動態(tài)Ⅱ類井指標(biāo)，具有一定的經(jīng)濟效益。因此，應(yīng)用該文束縛水計算模型前提下，動用儲層可動水飽和度≤18% 為低飽和度氣藏開發(fā)技術(shù)經(jīng)濟界限。

綜合考慮儲層孔滲特征、含氣飽和度和可動水飽和度等影響因素，建議可動水飽和度18%作為判斷產(chǎn)水情況強弱的臨界值，優(yōu)先動用儲層含氣飽和度大于50%、可動水飽和度小于15%的儲層。

4.2 制定致密高含水氣藏射孔原則

根據(jù)蘇S區(qū)塊高含水氣藏出水特征分析，出水層位多為測井解釋為氣層和含氣層，結(jié)合氣井生產(chǎn)效果，優(yōu)化射孔井段，制定合理射孔原則，實現(xiàn)避水目標(biāo)，提高氣井投產(chǎn)成功率及開發(fā)效果。

致密高含水氣藏射孔原則如下：

1)測井解釋為氣層、含氣層；

2)測井曲線上低伽馬、SP負(fù)異常、低中子-密度、高電阻、高時差，中子-密度曲線包絡(luò)面積大，氣測值高；

3)應(yīng)用束縛水飽和度模型，計算可動水飽和度Smw≤18%；

4)當(dāng)目的層上下存在可動水飽和度>18%的氣層和含氣層、水層，射孔井段與其距離應(yīng)大于5 m以上；

5)當(dāng)目的層與周圍井連通性較好時，壓裂過程中注意結(jié)合井距、鄰井壓裂規(guī)模及生產(chǎn)效果適當(dāng)控制裂縫半長。

如蘇S-某井，山1段17～20號層可動水飽和度為0.0%～3.0%，小于15%，初步判斷該層屬于不出水或低出水范圍。2020年6月8日投產(chǎn)后，初期日產(chǎn)氣1.7×104m3，生產(chǎn)125天，累產(chǎn)氣65.0×104m3，效果非常好。

2021年高含水氣藏成功投產(chǎn)了新井37口，動用氣層、含氣層以及氣水同層(7.3 m/2層)共209層/561.4 m；其中Smw<18%的儲層厚度512.5 m，占比91.2%，初期井均日產(chǎn)氣1.21×104m3，動態(tài)Ⅰ+Ⅱ井比例較上一年提高9.0%，取得了較好效果。

4.3 根據(jù)可動水飽和度計算結(jié)果優(yōu)選含氣富集區(qū)

根據(jù)儲層可動水飽和度計算結(jié)果，結(jié)合區(qū)塊砂體展布特征，繪制不同層位可動水飽和度等值線圖，優(yōu)選含氣富集區(qū)，指導(dǎo)區(qū)塊布井。

平面上，可動水飽和度受儲層非均質(zhì)性影響，主要呈窄條帶狀、土豆?fàn)罘植?，平面上連續(xù)性較差；縱向上，從山1段的8小層至盒8段4小層，含可動水的井點逐漸增多。因此，平面上優(yōu)選可動水飽和度低的區(qū)域優(yōu)化部署；縱向上優(yōu)選含有可動水井點少的7和8小層作為開發(fā)目的層。

4.4 利用側(cè)鉆水平井改善高含水氣藏開發(fā)效果

為改善高含水區(qū)氣井開發(fā)效果，提高單井產(chǎn)量，在多方論證下實施側(cè)鉆水平井現(xiàn)場試驗。

蘇某井2020年3月完鉆，經(jīng)計算19號層含有少量可動水，可動水飽和度為13.1%；16～18號層可動水飽和度較高，達(dá)33.8%～55.4%；2020年4月射開盒8段19號層，壓裂投產(chǎn)動用上面16～18號層，試采大量出水，無法正常投產(chǎn)。2020年9月該井采用側(cè)鉆水平井開發(fā)山1段25號層，可動水飽和度為16.0%；壓裂投產(chǎn)動用27～29號層，可動水飽和度為29.5%～33.4%；2020年11月投產(chǎn)，初期日產(chǎn)氣6.0×104m3，氣水比0.7～2.0，目前累計生產(chǎn)380天，累產(chǎn)氣710×104m3，取得較好開發(fā)效果。該井的成功實施表明側(cè)鉆水平井開發(fā)低飽和度、高含水氣藏具有一定的優(yōu)勢，為今后提高氣水復(fù)雜區(qū)儲量動用程度提供了依據(jù)。

4.5 優(yōu)化壓裂工藝及規(guī)模，實現(xiàn)控水及疏水的目的

針對“上氣下水”儲層，通過停泵沉砂工藝鋪置人工隔層，降低底水水淹風(fēng)險，實現(xiàn)控水目的。一是在前置液階段采用大段塞加砂，保證人工隔層連續(xù)；二是低黏前置液攜砂，砂面沉降后有利于均勻鋪置在裂縫下部，形成遮擋，限制人工裂縫向下方延伸，降低溝通底部水層的風(fēng)險。針對射孔層段周圍鄰井有水層、高含水層，開展“高砂比、造長縫”工藝，采用“高砂比”施工最大限度提高近井地帶導(dǎo)流能力，采取“造長縫”溝通遠(yuǎn)端優(yōu)勢砂體，解決氣藏大規(guī)模壓裂增產(chǎn)和控制水淹之間的矛盾；針對“氣水同”儲層，使用新型配方的生物膠壓裂液體系，促使壓裂液返排，減少液體在儲層中的滯留，有效地抑制和解除低滲透氣藏的水鎖效應(yīng)，達(dá)到快速疏水、提高返排效率的目的[13-14]。

4.6 優(yōu)化氣井生產(chǎn)制度，實施“防、控、排”相結(jié)合的治水方式

針對不同可動水飽和度儲層，合理優(yōu)化生產(chǎn)制度，實現(xiàn)防水、控水及排水相結(jié)合的排水采氣方式?！胺馈笔轻槍ι淇讓游豢蓜铀柡投刃∮?5%的氣井，計算無水臨界壓差，制定氣井合理產(chǎn)量，延緩見水時間；“控”是針對射孔層位的可動水飽和度為15%～18%的氣井，制定合理的氣水產(chǎn)量，應(yīng)用綜合性排水采氣措施，保持氣井“壓力、產(chǎn)量穩(wěn)定”連續(xù)帶水采氣生產(chǎn)，延長氣水同產(chǎn)期，提高采收率；“排”是針對射孔層位的可動水飽和度為18%～23%的氣井，開展“小油管+氣舉閥+地面增壓氣舉”等復(fù)合工藝研究，為嚴(yán)重積液井、水淹井治理提供更有效的技術(shù)手段[15]。

5 結(jié)論與建議

1)利用含水飽和度與束縛水飽和度的差異可以有效地計算儲層中可動水的存在，應(yīng)用束縛水飽和度與孔隙結(jié)構(gòu)指數(shù)關(guān)系模型，計算結(jié)果表明儲層可動水飽和度的大小與產(chǎn)出水狀況基本呈正相關(guān)關(guān)系。綜合考慮儲層孔滲特征、含氣飽和度和可動水飽和度等影響因素，建議可動水飽和度18%作為判斷產(chǎn)水情況強弱的臨界值，優(yōu)先動用儲層含氣飽和度大于50%、可動水飽和度小于15%的儲層。

2)氣水分布受烴源巖生烴強度、距離烴源巖的距離、沉積環(huán)境、儲層物性及局部微構(gòu)造等因素共同影響，因此縱向上形成了純氣型、純水型、上氣下水型以及氣水同存型(或含水氣層)等多套氣、水、干層組合模式，平面上為致密干層、隔夾層分隔的孤立水體。

3)針對不同氣水分布模式，一是在地質(zhì)部署上，建立可動水“識”別標(biāo)準(zhǔn)，采用以縱向上“避”高可動水層位、平面上“避”高可動水區(qū)域為部署目標(biāo)的井型優(yōu)化及井位部署技術(shù)；二是在儲層改造上，采用以實現(xiàn)儲層全動用的“控”水、“疏”水為目標(biāo)的壓裂液優(yōu)化及壓裂規(guī)?？刂萍夹g(shù)；三是在采氣工藝上，采用以合理采氣制度實現(xiàn)“低含水層防水、中等含水層控水、高含水層排水”相結(jié)合治理的“排”水采氣技術(shù)，重點解決制約效益開發(fā)的技術(shù)瓶頸，從而實現(xiàn)高含水氣藏效益開發(fā)。