于祥春，孔凡旭，劉志芳，張維維，杜孟云

（海洋石油工程股份有限公司， 天津 300451）

引言

海洋石油平臺工況條件惡劣，對海洋環(huán)境要求較高，設(shè)備設(shè)施要經(jīng)受各類不良天氣和海浪的影響，甚至承受地震的影響。加之在海洋采出的石油天然氣為易燃易爆危險品，且各類生產(chǎn)作業(yè)頻繁,因此產(chǎn)生重大安全事故的可能性很大，所以對工業(yè)生產(chǎn)裝置安全可靠性要求也較高，特別是電氣電纜設(shè)施。

電纜在海上油氣工程設(shè)施的電力系統(tǒng)中就像是人體的血管，起著傳輸、分配電能并將電力設(shè)施連接成一個整體系統(tǒng)的作用。電纜種類和規(guī)格的選擇和計算是電力系統(tǒng)設(shè)計中工作量最大，最繁瑣的工作之一。電纜的選擇需要進(jìn)行負(fù)載電流計算、線路電壓降計算、故障耐受電流計算及修正。

1 電纜負(fù)載電流的估算

電纜截面積的計算與電纜所連接的電氣設(shè)備的容量直接相關(guān)。所以，合理估算電纜的負(fù)載電流是選擇電纜截面積的關(guān)鍵所在。

1.1 發(fā)電機(jī)回路

計算發(fā)電機(jī)回路負(fù)載電流的方法有兩種：

（1）按發(fā)電機(jī)額定電流的100%選擇。在海上油氣田開發(fā)工程的設(shè)計中，發(fā)電機(jī)動力電纜的選擇應(yīng)該按照這個原則進(jìn)行。

（2）根據(jù)發(fā)動機(jī)的延時保護(hù)裝置的動作整定值來選定。

1.2 單臺電動機(jī)回路

計算電動機(jī)回路的負(fù)載電流的方法有兩種：

按電動機(jī)額定電流的100%選擇。在海上油氣田開發(fā)工程的設(shè)計中，電動機(jī)動力電纜的選擇應(yīng)該按照這個原則進(jìn)行。

美國的IEEEE45規(guī)范中，明確規(guī)定：電動機(jī)的動力電纜的負(fù)載電流必須超過電動機(jī)額定電流的1.25倍。

1.3 普通的交流電動機(jī)的電力分電箱

通?？梢圆捎茫?）式計算。如果滿足IEEEE45規(guī)范，應(yīng)該采用（2）式進(jìn)行計算。

式中：Ii——第i臺電動機(jī)的額定運(yùn)行電流（A）；電動機(jī)的總數(shù)量為n臺；Is——備用回路容量（A）。

式中：Imax——最大電動機(jī)的額定運(yùn)行電流（A）；Ii——不包括最大電動機(jī)的第Ii臺電動機(jī)的額定運(yùn)行電流（A）；電動機(jī)的總數(shù)量為n臺；Is——備用回路容量（A）。

1.4 照明回路負(fù)載電流的估算

供電系統(tǒng)最末端支路負(fù)載電流的計算，可根據(jù)各個用電裝置的額定電流相加之和估算，如：配電間、機(jī)艙內(nèi)的照明燈、探照燈、電加熱器或其它小功率的用電設(shè)備。但是通常在確定照明電路的電流大小時，每一燈頭需要根據(jù)與其相連的最大負(fù)荷電流進(jìn)行計算，最小為60瓦（裝置結(jié)構(gòu)只能裝接定額低于60瓦的燈具除外）。

計算照明回路的最大負(fù)荷電流的大小，可以按照如下負(fù)載電流相加的總數(shù)進(jìn)行粗略核算：1.持續(xù)負(fù)載的額定運(yùn)行電流相加的總數(shù)；2.分配電板備用開關(guān)額定運(yùn)行電流的一半；3.分電箱備用開關(guān)的運(yùn)行電流大小平均值（該電流值大小，可以按照電流分電箱其它非備用開關(guān)的實際運(yùn)行電流的大小取平均進(jìn)行估算）。

1.5 蓄電池回路負(fù)載電流的估算

估算蓄電池所在電氣回路最大持續(xù)負(fù)載電流的大小，通?？梢园凑兆畲蟮某潆婋娏髦祦砜紤]，但要格外關(guān)注蓄電池的最大放電電流值的大小。對短時放電回路來說，在必要之時，應(yīng)當(dāng)校準(zhǔn)核算在放電時間內(nèi)通過的放電電流所產(chǎn)生的溫度升高是否在產(chǎn)品使用規(guī)定的范圍之內(nèi)。

1.6 電力和照明變壓器回路負(fù)載電流的估算

估算電力變壓器和照明變壓器所在電氣電路的持續(xù)工作電流的大小，一般可按額定運(yùn)行電流的100%進(jìn)行考慮。因為變壓器過載能力較大，所以有時其過載保護(hù)整定值偏高，此時也可按照過載保護(hù)整定值進(jìn)行選擇。

2 電纜故障電流耐受能力計算方法

2.1 長距離線路短路電流計算方法

電纜供電電路等效電路如圖1所示。

圖1 電纜線路等效電路

其中，Rl+jXl為電源端至短路點電纜等效阻抗。

假設(shè)電纜線路電源端系統(tǒng)容量為S，R/X=γ，電壓等級為U，則系統(tǒng)等效阻抗為：

則可得短路點短路電流為：

2.2 按短路熱穩(wěn)定條件計算電纜最大短路電流耐受能力

發(fā)生短路故障時，不管什么保護(hù)設(shè)備都必然有相應(yīng)的動作時間。所以，在事故切除前，電纜導(dǎo)體因短路電流所產(chǎn)生熱量的作用下，溫度可以在很短時間內(nèi)飛升到很高的狀態(tài)，導(dǎo)體一定要能夠耐受短路電流帶來的這種高溫影響，同時保證絕緣材料不會被高溫軟化損壞，而同時也保證芯線材料的機(jī)械強(qiáng)度不會下降，而這個能力就是導(dǎo)體的短路熱穩(wěn)定性。所以，如果導(dǎo)體經(jīng)過短路電流時的最大溫度小于導(dǎo)體規(guī)定的最短時發(fā)熱最大耐受溫度，則認(rèn)為導(dǎo)體在短路電流條件下具備熱穩(wěn)定性，否則是不具備的。

發(fā)生導(dǎo)體短路之后，短時發(fā)熱現(xiàn)象有以下主要特點：短路電流導(dǎo)致的發(fā)熱持續(xù)時間是非常短的，在導(dǎo)體中短時集聚的熱量還沒有來得及向周圍散熱溫度便升高了，因此產(chǎn)生的所有熱量都用在了提高導(dǎo)體本身的溫度上，即視為俗稱的絕熱過程；短路情況下導(dǎo)體的特征參數(shù)，如熱容量、電阻率、溫度系數(shù)等不可以當(dāng)作恒定值，而是隨著溫度大小變化的函數(shù)；短路情況下，電流的瞬時變化值是復(fù)雜多變且無規(guī)律的。

根據(jù)如上描述的情況，通過求解短路工況下熱平衡方程式可以得到電纜最大短路電流耐受能力為：

式中：S——電纜導(dǎo)體截面（mm2）；

J——熱功當(dāng)量系數(shù)，取1.0；

q——電纜導(dǎo)體單位體積下的發(fā)熱容量系數(shù)（J/cm3.℃），鋁芯取2.48，銅芯去3.4；

θm——電纜導(dǎo)體在短路作用時間內(nèi)可承受最大工作溫度（℃）；

θme導(dǎo)體最大額定工作溫度；

θp——電纜導(dǎo)體在短路發(fā)生前最大工作溫度（℃）； θH——電纜導(dǎo)體在額定負(fù)荷的允許最大工作溫度（℃）；

θ0——電纜所處的環(huán)境溫度最大值（℃）；

IH——電纜的額定負(fù)荷電流（A）；

Ip——電纜實際最大工作電流（A）；

t——短路持續(xù)時間（s）；

α——在20℃溫度條件下，電纜導(dǎo)體的電阻溫度系數(shù)（1/℃），銅芯為0.00393，鋁芯為0.00403；

ρ——在20℃溫度條件下，電纜導(dǎo)體的電阻系數(shù)（Ωcm2/cm），銅芯為0.0148×10-4，鋁芯為0.031×10-4；

η——在填充物熱容因素干擾下，電纜導(dǎo)體的修正系數(shù)，對3～10KV電動機(jī)饋電傳輸回路，宜取η=0.93，其他情況可按η=1；

K——線芯導(dǎo)體在交變電流下阻值和在其直流電流下阻值的比值，可由表1選取。

表1 K值選擇表

3 電纜的校正系數(shù)

3.1 溫度校正系數(shù)

如果環(huán)境溫度不是450C，電流定額參數(shù)應(yīng)在表2所示的校正系數(shù)中進(jìn)行選取。

表2 不同導(dǎo)體和環(huán)境溫度時的校正系數(shù)

3.2 成束敷設(shè)電纜的校正系數(shù)

成束敷設(shè)電纜時應(yīng)使用下述方法確定校正系數(shù)。

（1）對于以額定負(fù)荷同時工作，而又集中布置在一起，其周圍無冷空氣自由流動的六根以上的電纜集束則電流定額應(yīng)采用0.85的校正系數(shù)。

（2）在電纜槽、導(dǎo)板、管子或管道內(nèi)敷設(shè)少于六根的電纜集束時，如果每束電纜的周邊都可形成低溫冷空氣自由流動，可不需要考慮校正系數(shù)。

（3）對于多于六根的電纜集束，當(dāng)任意兩組六根束集之間的水平或垂直間距大于或等于最大電纜的外徑時，如果每束電纜的周邊都可形成低溫冷空氣自由流動，可不需要考慮校正系數(shù)。

（4）當(dāng)多于六根的電纜集束中任意三根束集之間的水平及垂直間距大于等于最大電纜的外徑時，如果每束電纜的周邊都可形成低溫冷空氣自由流動，可不需要考慮校正系數(shù)。

3.3 非連續(xù)工作制的修正系數(shù)

對于與短時或者重復(fù)短時工作制的供電設(shè)備相連的線纜，可以按照發(fā)熱狀況對電纜的總電流定額進(jìn)行調(diào)整增加。

非連續(xù)工作制的校正系數(shù)規(guī)定如下：

（1）在沒有準(zhǔn)確技術(shù)資料的情況下，對于“半小時（0.5h）”和“一小時（1h）”工作制的供電裝置，電纜的電流定額，可以用公式8修正系數(shù)予以增加。

式中：S1——短時工作制修正系數(shù)；

ta—— 電氣設(shè)備運(yùn)行時間（分鐘）；

T —— 電纜的時間常數(shù)（分鐘），當(dāng)間歇時間大于臨界持續(xù)時間（=3T），可采用圖2的數(shù)值。

圖2 “0.5h”或“1h”工作制的校正系數(shù)

因為電纜時間常數(shù)T會根據(jù)電纜直徑的變化而變化，所以對應(yīng)修正系數(shù)是隨著電纜直徑變化的函數(shù)，如圖4所示。

（2）對于重復(fù)性短時負(fù)載下供電用電纜的總電流定額，采用公式9修正系數(shù)進(jìn)行調(diào)整增加。

式中：S2—— 重復(fù)性短時工作制修正系數(shù)；

ta——恒定負(fù)載運(yùn)行時間（分鐘）；

tp—— 間歇負(fù)載運(yùn)行周期（分鐘）；

T —— 電纜時間常數(shù)（分鐘）；

d —— 電纜外經(jīng)（mm）。

假如在重復(fù)性短時工作情況下，間歇運(yùn)行時間是10分鐘一個周期，恒定運(yùn)行時間為4分鐘一個周期，空載運(yùn)行時間為6分鐘一個周期，那么可以參照圖3選擇修正系數(shù)，選擇電纜時間常數(shù)T可以參照圖4。

圖3 重復(fù)短時工作制的校正系數(shù)

圖4 電纜的時間常數(shù)

4 結(jié)束語

綜上，在海洋油氣開采工程電氣設(shè)計中，電力電纜計算選型及修正應(yīng)遵循下述原則：

（1）通過對電纜上供電電路的分析，估算電纜能夠承載的最大負(fù)載電流；

（2）考慮電纜的最大負(fù)載電流大小, 按電纜的最高安全載流量選擇電纜的橫截面積；

（3）按照在不同環(huán)境溫度時的校正系數(shù),成束式敷設(shè)的校正系數(shù)以及非連續(xù)工作制的校正系數(shù),對預(yù)選電纜的最大額定值載流量加以適當(dāng)調(diào)整,每根線纜經(jīng)過調(diào)整后,電流密度的定額值不應(yīng)低于該線纜可接受的最大額定電流;

（4）校核線路電壓降,以確保電纜在一般狀況下承受較大電壓時的電壓下降值,不高于國家技術(shù)規(guī)范和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)中所規(guī)定的限值；

（5）在根據(jù)上述準(zhǔn)則規(guī)定了電纜導(dǎo)線的截面積之后,再校核由短路電流和電動機(jī)起動電流所產(chǎn)生的溫升應(yīng)符合以上規(guī)定。線纜也應(yīng)該符合最大短路容量的規(guī)定,這就表明了線纜的絕緣與導(dǎo)體之間應(yīng)該能經(jīng)受著由可能經(jīng)過其電路的較大短路電壓所產(chǎn)生的機(jī)械效應(yīng)與熱效應(yīng),不僅要考慮到通過電路保護(hù)裝置的時間—電壓特征,同時還要考慮到在第一個0.5周期的預(yù)期最大短路電壓的峰值;；

（6）電纜的機(jī)械強(qiáng)度必須符合敷設(shè)和工作的要求。通常，單芯電纜和雙芯電纜都選擇截面積大于1mm2和1.5mm2的導(dǎo)體；

（7）在三相交流供電網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)中，當(dāng)電纜的橫截面積較大時（通常限定值為150mm2），也可選擇二根或多根三芯線纜并聯(lián)使用。并聯(lián)使用的線纜必須具有相等大小的阻抗值，截面積和定額溫度也要一致，載流量應(yīng)該是所有并聯(lián)導(dǎo)體電流定額值相加之和。但只有截面積等于或大于10mm2的電纜才允許并聯(lián)使用，否則不同意使用。

（8）臨時用的應(yīng)急低壓照明燈等的連接電纜，因為配對填料函尺寸的影響，其對應(yīng)電纜的截面積應(yīng)小于或等于2.5mm2；

（9）引入蓄電池儲存間的蓄電池連接線纜應(yīng)選用單芯的，以方便相互連接；

（10）使用多組線芯線纜需要注意備用芯線數(shù)量的選擇，通常參照表3的推薦做法。

表3 電纜的備用芯數(shù)