軒 闖，王超超，白福厚，張鳳林

（廣東工業(yè)大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，廣州 510006）

相較于普通磨具，金剛石磨具具有更好的磨削性能和更長(zhǎng)的壽命，廣泛用于各種難加工硬脆材料的精密加工[1-2]。金剛石磨具按結(jié)合劑可分為金屬、樹脂和陶瓷結(jié)合劑3種。其中陶瓷結(jié)合劑金剛石磨具具有磨削力小、磨削溫度低、自銳性好、氣孔率可調(diào)整等優(yōu)勢(shì)[3-5]。

氣孔在陶瓷結(jié)合劑金剛石磨具中發(fā)揮著重要的作用。在磨削過程中，砂輪中的氣孔可將磨削液帶至磨削區(qū)域，降低磨削熱[6]。氣孔也起到容屑排屑，防止砂輪堵塞，提高磨削效率的作用[7]。此外，陶瓷結(jié)合劑具有較高的彈性模量和較低的斷裂韌性，合理設(shè)計(jì)結(jié)合橋之間的氣孔可有效抑制裂紋擴(kuò)展，提高砂輪的抗沖擊強(qiáng)度[8]。

陶瓷結(jié)合劑砂輪中的氣孔主要由2種方法產(chǎn)生，一種是由磨料與磨料、磨料與結(jié)合劑之間堆疊，在燒結(jié)過程中自然生成，氣孔數(shù)量、大小和分布控制較為困難。另一種是在砂輪制造過程中加入造孔劑，從而達(dá)到人為控制氣孔的數(shù)量、大小和分布的目的[9]。按照造孔機(jī)理將造孔劑分為燒結(jié)后溶解型、加熱碳化或分解型和空心微球等類型，常用的造孔劑如表1所示。

表1 金剛石砂輪常用造孔劑及性能Tab.1 Common pore forming additives and their performance for diamond grinding wheels

BARBARA等[17]研究了空心氧化鋁微球作為造孔劑對(duì)陶瓷結(jié)合劑CBN砂輪的影響，在添加體積分?jǐn)?shù)為10%氧化鋁空心球時(shí)，CBN砂輪有最佳的性能表現(xiàn)。陳衛(wèi)東等[18]對(duì)比了硫酸銨、碳粉、氧化鋁空心球、空心玻璃微球4種造孔劑對(duì)陶瓷結(jié)合劑CBN砂輪的影響，結(jié)果表明：空心球造孔劑更容易控制砂輪的氣孔率，并且能夠增加砂輪的自銳性。WANG等[16]對(duì)比了125 μm和250 μm 2種粒徑的氧化鋁空心球作為造孔劑對(duì)陶瓷結(jié)合劑金剛石砂輪的影響。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)：空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)越高，粒徑越小，氣孔率越大，力學(xué)性能越低；使用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為8%的250 μm空心氧化鋁微球的砂輪磨削藍(lán)寶石和6H–SiC，表現(xiàn)出了良好的性能。

因此，空心氧化鋁微球能夠較精確地控制砂輪中的氣孔大小和分布。為進(jìn)一步研究空心氧化鋁微球的粒徑和質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)砂輪總氣孔率、抗彎強(qiáng)度、硬度和微觀結(jié)構(gòu)及其磨削性能的影響，制備空心氧化鋁微球陶瓷結(jié)合劑金剛石砂輪，用其磨削石英玻璃。

1 試驗(yàn)材料與方法

1.1 陶瓷結(jié)合劑金剛石砂輪制備

以金剛石微粉、陶瓷結(jié)合劑、空心氧化鋁微球、臨時(shí)黏結(jié)劑等為原材料制備金剛石砂輪，其中金剛石微粉粒度代號(hào)為M1/2，陶瓷結(jié)合劑（主要成分為SiO2、Na2O、K2O、TiO2、ZnO等）平均粒徑為1.0 μm，空心氧化鋁微球的平均粒徑分別為0.2，0.4，0.6 mm?？招难趸X微球的表面微觀形貌和斷面微觀形貌如圖1所示，微球的壁厚為10.00～20.00 μm。

圖1 空心氧化鋁微球的微觀形貌Fig.1 Microstructure of hollow Al2O3 bubble

表2為不同空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)砂輪配方。金剛石微粉經(jīng)酸洗和去離子水超聲清洗后，按表2準(zhǔn)確稱量各組分，均勻混合。使用冷壓成形工藝壓制50 mm×5 mm×6 mm的長(zhǎng)條試樣，60 ℃干燥12 h，燒結(jié)溫度為670 ℃，保溫時(shí)間為1.0 h，隨爐冷卻后用于研究空心氧化鋁微球?qū)ι拜喰阅艿挠绊憽Ｖ苽涞拈L(zhǎng)條試樣如圖2所示。將隨爐冷卻后的長(zhǎng)條試樣粘在鋁基體上，制備成如圖3所示的6A2T 209×22.5×158×5×3.2的杯形砂輪。

表2 不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的空心氧化鋁微球砂輪配方Tab.2 Formula and the preparation parameters of grinding wheel specimens with different mass fraction of hollow Al2O3 microsphere

圖2 砂輪長(zhǎng)條試樣Fig.2 Sintered specimen

圖3 陶瓷結(jié)合劑金剛石砂輪Fig.3 Ceramic bonded diamond grinding wheel

1.2 性能表征

將制得的砂輪長(zhǎng)條試樣置于QT–1166型萬能材料試驗(yàn)機(jī)上采用三點(diǎn)彎曲法測(cè)量其抗彎強(qiáng)度，壓頭的加載速度為0.5 mm/min，測(cè)量3次取平均值。在HR–150DT型電動(dòng)落實(shí)硬度計(jì)上測(cè)定砂輪試樣硬度，硬度標(biāo)準(zhǔn)為HRF，初始載荷為98 N，最終載荷為588 N。在砂輪試樣上、下表面各選取5個(gè)點(diǎn)（四角及中心），共10個(gè)點(diǎn)，去除硬度最大值和最小值后取平均值。采用排水法測(cè)量試樣氣孔率。使用Nova NanoSEM430型掃描電子顯微鏡（SEM）和KEYENCE VHX-600E型超景深三維顯微鏡觀察工件和砂輪試樣斷面形貌。

使用DMG–6011V超精密磨床對(duì)制備的砂輪進(jìn)行磨削性能測(cè)試，加工對(duì)象為直徑為152.4 mm的石英玻璃，砂輪轉(zhuǎn)速為3 200 r/min，進(jìn)給速度為1×10-4cm/s，進(jìn)給深度為5×10-3cm，去離子水為冷卻液。使用Mahrsurf XR20表面輪廓儀記錄磨削前后工件表面的粗糙度變化。使用激光共聚焦顯微鏡觀察工件三維形貌的變化。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 氣孔率

圖4為3種不同粒徑的空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)砂輪試樣氣孔率的影響。由圖4可以看出：隨著3種不同粒徑空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，砂輪試樣的總氣孔率均有不同程度的上升。這是因?yàn)榭招难趸X微球具有空心結(jié)構(gòu)，相當(dāng)于在砂輪中引入了空隙?；诖?，空心氧化鋁微球能夠成為砂輪的造孔劑。砂輪中空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)越高，引入到砂輪中的空隙越多，總氣孔率越高。

圖4 空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)砂輪試樣總氣孔率的影響Fig.4 Influence of mass fraction of hollow Al2O3 microsphere on the total porosity of grinding wheel specimens

由圖4還可以看出：向砂輪中加入相同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的空心氧化鋁微球時(shí)，含0.2 mm的空心氧化鋁微球砂輪的總氣孔率略高于較大粒徑空心氧化鋁微球砂輪的。這種差異主要是因?yàn)楫?dāng)空心球質(zhì)量相同時(shí)，粒徑越小的空心氧化鋁微球總體積越大，砂輪中的空隙就越多，氣孔率也會(huì)越高。

2.2 抗彎強(qiáng)度

圖5是空心氧化鋁微球?qū)ι拜喸嚇涌箯潖?qiáng)度的影響。從圖5可以看出：抗彎強(qiáng)度的變化趨勢(shì)與氣孔率相反，隨著空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大而降低。含3種不同粒度空心氧化鋁微球砂輪試樣的抗彎強(qiáng)度逐漸降低。這是因?yàn)樯拜喸嚇又锌招难趸X微球的增多會(huì)使氣孔率提高，從而使抗彎強(qiáng)度降低。另一方面，在空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)相同時(shí)，粒度越小的空心氧化鋁微球砂輪試樣的抗彎強(qiáng)度越低。這主要有2個(gè)方面的因素引起：一是因?yàn)樯拜喸嚇拥目箯潖?qiáng)度主要取決于結(jié)合劑與金剛石、結(jié)合劑與空心氧化鋁微球之間結(jié)合強(qiáng)度的大小，粒度越小的空心氧化鋁微球，其總體積和數(shù)量越大，結(jié)合劑對(duì)空心氧化鋁微球包裹的體積和數(shù)量越大，這會(huì)使結(jié)合劑橋變細(xì)、強(qiáng)度降低，從而使砂輪試樣的抗彎強(qiáng)度降低；二是因?yàn)橄嗤|(zhì)量分?jǐn)?shù)的空心氧化鋁微球，空心氧化鋁微球粒度越小，砂輪試樣的氣孔率越高，則砂輪試樣的抗彎強(qiáng)度越低。

圖5 空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)砂輪試樣抗彎強(qiáng)度的影響Fig.5 Influence of mass fraction of hollow Al2O3 microsphere on the flexural strength of grinding wheel specimens

2.3 硬度

圖6是空心氧化鋁微球?qū)ι拜喸嚇佑捕鹊挠绊?。由圖6可以看出：隨著3種不同粒度空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加，砂輪試樣的硬度均表現(xiàn)出降低的趨勢(shì)，且空心氧化鋁微球的粒度越小，硬度降低越顯著。這是由于砂輪試樣中空心氧化鋁微球的質(zhì)量分?jǐn)?shù)越高，砂輪試樣中的氣孔率也會(huì)提高，結(jié)合劑對(duì)金剛石和空心氧化鋁微球的把持力下降，硬度就會(huì)降低。另一方面，結(jié)合劑與金剛石比例不變，粒度越小的空心氧化鋁微球比表面積越大，結(jié)合劑需要包裹的總體面積就會(huì)增大，從而使結(jié)合劑對(duì)金剛石和空心氧化鋁微球的把持力降低，硬度自然會(huì)相較于較大粒度空心氧化鋁微球的低。

圖6 空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)砂輪試樣硬度的影響Fig.6 Influence of mass fraction of hollow Al2O3 microsphere on the hardness of grinding wheel specimens

2.4 微觀結(jié)構(gòu)

圖7為3種不同粒度（0.2, 0.4, 0.6 mm）和不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)（6.00%, 12.00%）的空心氧化鋁微球砂輪試樣的斷面微觀結(jié)構(gòu)形貌。對(duì)比圖7a和圖7b、圖7c和圖7d、圖7e和圖7f可知：空心氧化鋁微球質(zhì)量增加，砂輪試樣中氣孔數(shù)量增多；對(duì)比圖7a、圖7c、圖7e與圖7b、圖7d、圖7f，即當(dāng)砂輪試樣中空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)相同時(shí)，隨著空心氧化鋁微球粒度增加，砂輪試樣中氣孔減少、氣孔孔徑增大。這是因?yàn)?，一方面?dāng)砂輪試樣中空心氧化鋁微球粒度不變而質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加時(shí)，相當(dāng)于在砂輪中引入了數(shù)量更多的空心微球，氣孔數(shù)量也會(huì)增加；另一方面是因?yàn)楫?dāng)砂輪試樣中空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)相同時(shí)，粒度大的空心氧化鋁微球的數(shù)量相對(duì)變少、總體積小，氣孔數(shù)量少，氣孔的總體積小。這也從微觀結(jié)構(gòu)方面證明了砂輪試樣總氣孔率的變化規(guī)律。

圖7 空心氧化鋁微球砂輪試樣的斷面微觀結(jié)構(gòu)形貌Fig.7 SEM images of fracture surface of the grinding wheel specimens with hollow Al2O3 microsphere

2.5 磨削性能

根據(jù)上文所述的試驗(yàn)條件，使用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10.00%的0.6 mm空心氧化鋁微球?yàn)樵炜讋┲苽涑善飞拜?。由于空心氧化鋁微球造孔劑在砂輪中是通過自身破碎產(chǎn)生氣孔的，同時(shí)為了避免砂輪在磨削過程中堵塞和燒傷工件，需對(duì)制備好的砂輪進(jìn)行修整。圖8a與圖8b分別為砂輪修整前后的微觀形貌圖，修整前的砂輪表面致密氣孔少；經(jīng)過修整后，空心氧化鋁微球破裂，砂輪表面氣孔露出，這些氣孔在磨削過程中起到容屑和冷卻的作用。

圖8 砂輪修整前后表面微觀形貌Fig.8 Optical image of diamond grinding wheel before dressing and after dressing

圖9為空心氧化鋁微球在磨削過程中作用機(jī)理示意圖。如圖9a所示：在空心氧化鋁微球未破裂前，砂輪中的氣孔主要由磨料堆疊產(chǎn)生的孔隙組成，堆疊產(chǎn)生的氣孔大小和分布難以控制，無法滿足加工要求。如圖9b所示：磨削加工過程中，空心氧化鋁微球接觸被加工材料，微球壁磨損的同時(shí)起到輔助磨削的作用。且空心氧化鋁微球壁磨損程度加劇，微球壁破裂產(chǎn)生大氣孔，較大的氣孔能夠更好地發(fā)揮容屑、排屑和冷卻的作用。

圖9 磨削加工中空心氧化鋁微球作用機(jī)理示意圖Fig.9 Schematic illustration of the function of hollow Al2O3 microspheres in grinding process

圖10a與圖10b顯示了石英玻璃磨削前后表面微觀結(jié)構(gòu)形貌的變化。石英玻璃磨削前后的表面粗糙度分別為0.511 3 μm和0.020 6 μm。且圖10b中的石英玻璃的表面主要以塑性去除為主。

圖10 石英玻璃磨削前后的表面微觀形貌Fig.10 Surface morphology of quartz glass before grinding and after grinding

圖11為石英玻璃磨削前后三維形貌圖。從圖11可以看出：磨削后的石英玻璃表面平整，表面質(zhì)量得到明顯改善，與表面粗糙度檢測(cè)和SEM檢測(cè)結(jié)果相一致。

圖11 石英玻璃磨削前后三維形貌Fig.11 Three-dimensional morphology of quartz glass before grinding and after grinding

圖12為陶瓷結(jié)合劑金剛石砂輪磨削前后表面微觀形貌。由圖12a和圖12b可知：砂輪磨削前結(jié)合劑對(duì)金剛石磨料包裹緊密，金剛石磨料具有一定的出露高度；磨削后，由于結(jié)合劑的磨損和磨屑的填充，使金剛石磨料出露高度降低，但未發(fā)現(xiàn)結(jié)合劑的大面積脫落，也未見金剛石磨料明顯的脫落現(xiàn)象。

圖12 陶瓷結(jié)合劑金剛石砂輪磨削前后表面微觀形貌Fig.12 Microstructure of the surface of the vitrified bond diamond grinding wheel before grinding and after grinding

3 結(jié)論

研究空心氧化鋁微球粒度和質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)陶瓷結(jié)合劑金剛石砂輪的氣孔率、抗彎強(qiáng)度、硬度和微觀結(jié)構(gòu)的影響，制備空心氧化鋁微球陶瓷結(jié)合劑金剛石砂輪，并測(cè)試其對(duì)石英玻璃的磨削性能，得出以下結(jié)論：

（1）隨著空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加，砂輪的總氣孔率逐漸升高，砂輪的抗彎強(qiáng)度和硬度逐漸降低。當(dāng)空心氧化鋁微球質(zhì)量分?jǐn)?shù)相同時(shí)，隨著空心氧化鋁微球粒度減小，砂輪的總氣孔率逐漸升高，抗彎強(qiáng)度和硬度逐漸降低。

（2）空心氧化鋁微球陶瓷結(jié)合劑金剛石砂輪可以實(shí)現(xiàn)對(duì)石英玻璃的磨削，石英玻璃的表面粗糙度由磨削前的0.511 3 μm降至0.020 6 μm。