趙 雨，王 哲,,3，王振雨，王玉平，劉歲海， 劉 艷，易發(fā)成 ，吳亞?wèn)|，趙秋泉

(1.西南科技大學(xué) 環(huán)境與資源學(xué)院，四川 綿陽(yáng) 621010；2.核廢物與環(huán)境安全國(guó)防重點(diǎn)學(xué)科實(shí)驗(yàn)室，四川 綿陽(yáng) 621010；3.中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué) 地球與空間科學(xué)學(xué)院，安徽 合肥 230026；4.四川輕化工大學(xué) 計(jì)算機(jī)科學(xué)與工程學(xué)院，四川 宜賓 644000；5.攀枝花學(xué)院 土木與建筑工程學(xué)院，四川 攀枝花 617000)

0 引言

深地質(zhì)處置是國(guó)際公認(rèn)的高放廢物處置方式，我國(guó)將于2026年前后在甘肅北山建成首個(gè)花崗巖高放廢物處置地下實(shí)驗(yàn)室[1]，在處置庫(kù)運(yùn)行期間，高放廢物固化體中的放射性核素衰變將產(chǎn)生大量衰變熱，這就要求緩沖材料需要具備良好的導(dǎo)熱性和熱穩(wěn)定性[2-3]。瑞典SKB、加拿大AECL、法國(guó)CEA等研究機(jī)構(gòu)針對(duì)緩沖材料開(kāi)展了一系列研究工作，認(rèn)為以黏土礦物蒙脫石為主要成分的膨潤(rùn)土最符合緩沖材料的要求[4]。我國(guó)經(jīng)過(guò)20多年的調(diào)查和篩選，選定內(nèi)蒙古興和縣GMZ01鈉基膨潤(rùn)土作為首選緩沖材料[5]。

膨潤(rùn)土緩沖材料作為高放廢物衰變熱能向處置庫(kù)圍巖傳導(dǎo)的導(dǎo)體，導(dǎo)熱性能是其重要性能之一。緩沖材料中的峰值溫度不應(yīng)超過(guò)所采用的熱設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)(100 ℃)[6]，因?yàn)闇囟冗^(guò)高可能會(huì)導(dǎo)致礦物蝕變(如伊利石化、硅化等)，從而損害緩沖材料的阻隔封閉性能，而且還會(huì)對(duì)緩沖材料本身以及圍巖的水力、機(jī)械力和化學(xué)行為產(chǎn)生顯著影響[7]。因此，了解膨潤(rùn)土緩沖材料的導(dǎo)熱特性(如熱傳導(dǎo)系數(shù)和熱擴(kuò)散系數(shù))和在處置條件下的狀況對(duì)于高放廢物處置庫(kù)的性能評(píng)估至關(guān)重要。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)緩沖材料的導(dǎo)熱特性研究已有較多成果。葉為民等[8]使用熱傳導(dǎo)儀研究了高壓實(shí)GMZ膨潤(rùn)土的熱傳導(dǎo)特性，得出熱傳導(dǎo)系數(shù)隨膨潤(rùn)土干密度和含水率的增大而增大。TANG等[9]針對(duì)MX80膨潤(rùn)土提出了一種用線性相關(guān)性來(lái)預(yù)測(cè)壓實(shí)膨潤(rùn)土熱導(dǎo)率的方法。ABOOTALEBI等[10]研究了膨潤(rùn)土類型、含水率和溫度對(duì)高放廢物處置工程屏障導(dǎo)熱性能的影響，結(jié)果表明，含水率對(duì)導(dǎo)熱性的影響很大，溫度對(duì)低密度膨潤(rùn)土有一定影響。WON等[11]根據(jù)試驗(yàn)獲得的參數(shù)提出了一個(gè)簡(jiǎn)單的表達(dá)式，并用此式描述了膨潤(rùn)土和膨潤(rùn)土-砂混合物的導(dǎo)熱系數(shù)。WANG等[12]利用熱常數(shù)分析儀研究了新疆阿爾泰膨潤(rùn)土的導(dǎo)熱特性，結(jié)果表明，膨潤(rùn)土的導(dǎo)熱性和體積比熱均隨干密度和含水率的增大而增大，且Kahr模型能較好地預(yù)測(cè)阿爾泰膨潤(rùn)土的熱傳導(dǎo)系數(shù)。宋乾武等[13]對(duì)緩沖材料熱力學(xué)過(guò)程進(jìn)行了理論分析，通過(guò)模型描述了處置庫(kù)運(yùn)行中可能發(fā)生的熱擴(kuò)散遷移過(guò)程。彭帆[14]采用穩(wěn)態(tài)法導(dǎo)熱儀測(cè)試了純膨潤(rùn)土與膨潤(rùn)土-石墨混合材料的導(dǎo)熱系數(shù)，并對(duì)其進(jìn)行了理論預(yù)測(cè)分析，結(jié)果表明，溫度對(duì)純膨潤(rùn)土與膨潤(rùn)土-石墨導(dǎo)熱系數(shù)的影響可以忽略，Sakashita和Johansen模型可以較好地預(yù)測(cè)純膨潤(rùn)土的導(dǎo)熱系數(shù)。謝敬禮等[15]采用瞬變平面熱源法研究了高廟子膨潤(rùn)土的導(dǎo)熱性能，得出高廟子膨潤(rùn)土的導(dǎo)熱系數(shù)和熱擴(kuò)散系數(shù)均隨干密度和含水率的增大而增大。徐云山等[16]以高廟子(GMZ07)鈉基膨潤(rùn)土為研究對(duì)象，采用熱探針?lè)ㄑ芯苛藴囟葘?duì)壓實(shí)膨潤(rùn)土試樣熱傳導(dǎo)性能的影響，試驗(yàn)結(jié)果表明，GMZ07鈉基膨潤(rùn)土的熱傳導(dǎo)系數(shù)均隨溫度的升高而增大，在90 ℃時(shí)最高可達(dá)5 ℃的1.5倍，當(dāng)試樣溫度高于60 ℃時(shí)，溫度對(duì)熱傳導(dǎo)系數(shù)的影響比低于60 ℃時(shí)的更加顯著。徐慶[17]運(yùn)用商業(yè)熱性能分析儀對(duì)高廟子膨潤(rùn)土的不同干密度和含水率條件下的熱傳導(dǎo)特性進(jìn)行了試驗(yàn)研究，結(jié)果表明，膨潤(rùn)土的熱傳導(dǎo)系數(shù)隨干密度和含水率的增大而增大。

本文以高壓實(shí)膨潤(rùn)土為研究對(duì)象，利用熱常數(shù)分析儀開(kāi)展不同干密度和含水率的熱傳導(dǎo)特性試驗(yàn)，探討多因素作用下緩沖材料的導(dǎo)熱性能響應(yīng)特征；此外，基于分析儀測(cè)量中獲得的導(dǎo)熱性能參數(shù)，運(yùn)用SPSS軟件進(jìn)行熱傳導(dǎo)模型分析預(yù)測(cè)，對(duì)比傳統(tǒng)預(yù)測(cè)模型，討論該模型對(duì)高放廢物處置庫(kù)膨潤(rùn)土緩沖材料熱分析的適用性，以期為高放廢物處置庫(kù)近場(chǎng)環(huán)境下的長(zhǎng)期穩(wěn)定性及安全性評(píng)價(jià)提供參考。

1 試驗(yàn)部分

1.1 GMZ01鈉基膨潤(rùn)土基本性質(zhì)

本試驗(yàn)樣品是GMZ01鈉基膨潤(rùn)土，其基本物化性質(zhì)見(jiàn)表1，XRD衍射圖譜見(jiàn)圖1。由圖1可知，GMZ01鈉基膨潤(rùn)土主要礦物成分為蒙脫石、石英和長(zhǎng)石[18]。由X熒光光譜儀測(cè)得的主要化學(xué)成分見(jiàn)表2。

表1 GMZ01鈉基膨潤(rùn)土的基本物化性質(zhì)

圖1 GMZ01鈉基膨潤(rùn)土的XRD衍射圖譜

表2 GMZ01鈉基膨潤(rùn)土化學(xué)組成

1.2 試樣制備

首先將試樣置于105 ℃的烘箱中烘干5 h，然后冷卻至室溫，密封備用。因固態(tài)土與液態(tài)水直接混合會(huì)導(dǎo)致膨潤(rùn)土產(chǎn)生團(tuán)聚、粘附容器和水分分布不均等問(wèn)題，故本試驗(yàn)在試樣中添加固態(tài)冰粉(簡(jiǎn)稱“冰-土混合法”)[19]。先將試樣和去離子水在凍庫(kù)實(shí)驗(yàn)室(-25 ℃)中冷凍48 h，然后將冰塊粉碎后過(guò)1 mm篩，稱取一定量的冰粉和試樣一次性倒入混樣器中混合均勻，制成含水率分別為0%、10%、20%和30%的冰-土混合物；最后將冰-土混合物裝入密封袋，常溫下自然解凍-濕化72 h后備用(見(jiàn)圖2)。稱取一定量混合物倒入壓樣模具中(見(jiàn)圖3)，采用電液式壓力機(jī)以1 mm/min的速率壓實(shí)成不同初始干密度(ρd=1.50、1.60、1.70、1.80 g/cm3)的試樣(直徑為25 mm，高度為25 mm)，試樣物理參數(shù)見(jiàn)表3。

圖2 冰土混合物

圖3 試樣和模具

表3 試樣物理參數(shù)

1.3 試驗(yàn)儀器及導(dǎo)熱性能測(cè)試方法

本試驗(yàn)采用Hot Disk熱常數(shù)分析儀(TPS2500S，Hot Disk AB Co., Ltd.)測(cè)試GMZ01鈉基膨潤(rùn)土緩沖材料的導(dǎo)熱性。Hot Disk 的核心元件是一個(gè)薄層圓盤(pán)形的溫度依賴探頭，探頭系由金屬鎳經(jīng)刻蝕后形成的具有連續(xù)雙螺旋結(jié)構(gòu)的薄片，外層為聚酰亞胺薄膜(Kapton)保護(hù)層。一次測(cè)試可同時(shí)得到被測(cè)樣品的導(dǎo)熱系數(shù)、熱擴(kuò)散系數(shù)和比熱容3個(gè)數(shù)據(jù)。

本試驗(yàn)選用Hot Disk熱常數(shù)分析儀的基本模塊進(jìn)行測(cè)試。為了保證測(cè)試結(jié)果的準(zhǔn)確性，在完成壓實(shí)試樣制備后立即進(jìn)行測(cè)試，測(cè)試過(guò)程中需要干密度和含水率相同的2塊壓實(shí)試樣，并將型號(hào)為7577的連續(xù)雙螺旋結(jié)構(gòu)的Kapton探頭夾在兩個(gè)表面平整的試樣中間(見(jiàn)圖4)，探頭半徑為2 mm，測(cè)試時(shí)對(duì)樣品尺寸要求較低，滿足最小厚度2 mm、最小直徑10 mm即可。測(cè)試時(shí)間為2～5 s，測(cè)試功率為10～50 mW；為保證測(cè)試數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，去除起始階段和結(jié)束階段的數(shù)據(jù)，故選取20～150號(hào)數(shù)據(jù)點(diǎn)。由于樣品不同，測(cè)試參數(shù)的選取也略有不同，根據(jù)試樣的初始條件進(jìn)行調(diào)整，為了減小誤差，取正反兩面測(cè)試后的平均值。試驗(yàn)過(guò)程中室溫控制在(25±0.5) ℃，并使用保溫罩罩住試樣，以避免氣流波動(dòng)對(duì)探頭熱量產(chǎn)生影響。

圖4 Hot Disk熱常數(shù)分析儀及導(dǎo)熱性能測(cè)試

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 干密度對(duì)導(dǎo)熱性能的影響

導(dǎo)熱系數(shù)與干密度的關(guān)系見(jiàn)圖5。由圖5可知：隨著干密度的增大，試樣導(dǎo)熱系數(shù)不斷增大，且含水率為30%時(shí)試樣導(dǎo)熱系數(shù)增幅最大。因?yàn)楦擅芏仍龃?，空隙減少，固體顆粒之間的有效接觸面積增大，熱量可以更多地通過(guò)膨潤(rùn)土和水傳遞，膨潤(rùn)土和水的導(dǎo)熱系數(shù)遠(yuǎn)大于空氣，從而使試樣的導(dǎo)熱系數(shù)變大。當(dāng)含水率大于20%、干密度大于1.6 g/cm3時(shí)，均能滿足國(guó)際原子能機(jī)構(gòu)對(duì)緩沖材料提出的導(dǎo)熱系數(shù)大于0.8 W/(m·K)的要求；含水率為30%、干密度為1.8 g/cm3時(shí)，試樣的導(dǎo)熱系數(shù)達(dá)到了2.04 W/(m·K)；當(dāng)含水率為0%和10%時(shí)，試樣的導(dǎo)熱系數(shù)均小于0.8 W/(m·K)。

熱擴(kuò)散系數(shù)與干密度的關(guān)系見(jiàn)圖6。由圖6可知：熱擴(kuò)散系數(shù)隨干密度的增大而增大，但增長(zhǎng)幅度較導(dǎo)熱系數(shù)小，含水率為0%、干密度從1.5 g/cm3增大到1.8 g/cm3時(shí)，試樣的熱擴(kuò)散系數(shù)從0.28 mm2/s增大到0.46 mm2/s；含水率為30%、干密度從1.5 g/cm3增大到1.8 g/cm3時(shí)，試樣的熱擴(kuò)散系數(shù)從0.53 mm2/s增大到0.73 mm2/s。

圖 5 導(dǎo)熱系數(shù)與干密度的關(guān)系 圖6 熱擴(kuò)散系數(shù)與干密度的關(guān)系

2.2 含水率對(duì)導(dǎo)熱性能的影響

導(dǎo)熱系數(shù)與含水率的關(guān)系見(jiàn)圖7。由圖7可知：試樣的導(dǎo)熱系數(shù)隨含水率的增大而增大，且不同干密度試樣的導(dǎo)熱系數(shù)增大趨勢(shì)基本一致；干密度相同時(shí)，含水率越大導(dǎo)熱系數(shù)越大，因?yàn)楹试酱髣t樣品孔隙中的水分越多，而空氣的導(dǎo)熱系數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于水的導(dǎo)熱系數(shù)，這與朱國(guó)平等[20]得出的結(jié)論一致。

熱擴(kuò)散系數(shù)與含水率的關(guān)系見(jiàn)圖8。由圖8可知：試樣的熱擴(kuò)散系數(shù)隨含水率的增大而增大，增長(zhǎng)幅度較導(dǎo)熱系數(shù)小，干密度為1.5 g/cm3、含水率從0%增大到30%時(shí)，試樣的熱擴(kuò)散系數(shù)從0.28 mm2/s增大到0.53 mm2/s；干密度為1.8 g/cm3、含水率從0%增大到30%時(shí)，試樣的熱擴(kuò)散系數(shù)從0.46 mm2/s增大到0.73 mm2/s。

圖7 導(dǎo)熱系數(shù)與含水率的關(guān)系 圖8 熱擴(kuò)散系數(shù)與含水率的關(guān)系

2.3 孔隙率對(duì)導(dǎo)熱性能的影響

導(dǎo)熱系數(shù)與孔隙率的關(guān)系見(jiàn)圖9。由圖9可知：試樣的導(dǎo)熱系數(shù)隨孔隙率的增大而減小，且不同含水率試樣的導(dǎo)熱系數(shù)減小趨勢(shì)基本一致；孔隙率相同時(shí)，含水率越大導(dǎo)熱系數(shù)越大。熱擴(kuò)散系數(shù)隨孔隙率的變化規(guī)律見(jiàn)圖10。由圖10可知：含水率一定時(shí)，試樣的熱擴(kuò)散系數(shù)隨孔隙率的增大幾乎呈線性減小趨勢(shì)，且在相同的孔隙率下隨含水率的增大而增大；含水率為0%～20%的試樣，熱擴(kuò)散系數(shù)降幅基本一致；含水率為0%、孔隙率從 36%增加到45%時(shí)，其熱擴(kuò)散系數(shù)降幅為22.18%，表明其孔隙率對(duì)熱擴(kuò)散系數(shù)影響不明顯。因?yàn)榕驖?rùn)土的熱擴(kuò)散系數(shù)由黏土顆粒、空氣和水三相共同決定，孔隙率的大小決定了固液氣物質(zhì)的比例，隨著孔隙率的增大，單位體積內(nèi)黏土顆粒減少且顆粒之間的間距增大，氣相物質(zhì)占比變大，熱擴(kuò)散系數(shù)變小；且黏土顆粒間的接觸熱阻也隨孔隙率的增大而增大，從而使導(dǎo)熱系數(shù)和熱擴(kuò)散系數(shù)均減小。

圖9 導(dǎo)熱系數(shù)與孔隙率的關(guān)系 圖10 熱擴(kuò)散系數(shù)與孔隙率的關(guān)系

2.4 飽和度對(duì)導(dǎo)熱性能的影響

導(dǎo)熱系數(shù)與飽和度的關(guān)系見(jiàn)圖11。由圖11可知：試樣的導(dǎo)熱系數(shù)隨飽和度的增大而增大，不同干密度試樣的導(dǎo)熱系數(shù)增長(zhǎng)趨勢(shì)基本一致，干密度越大，導(dǎo)熱系數(shù)隨飽和度的增長(zhǎng)率也越大；干密度為1.8 g/cm3時(shí)，導(dǎo)熱系數(shù)從0.61 W/(m·K)增加到2.04 W/(m·K)，增幅達(dá)到234.43%。

圖12為熱擴(kuò)散系數(shù)與飽和度的關(guān)系。由圖12可知，試樣的熱擴(kuò)散系數(shù)隨著飽和度的增大而增大，且熱擴(kuò)散系數(shù)與飽和度具有良好的線性關(guān)系，在干密度為1.8 g/cm3時(shí)，熱擴(kuò)散系數(shù)由0.46 mm2/s增加到0.73 mm2/s，增幅為58.70%。

圖11 導(dǎo)熱系數(shù)與飽和度的關(guān)系 圖12 熱擴(kuò)散系數(shù)與飽和度的關(guān)系

2.5 導(dǎo)熱性能預(yù)測(cè)分析

目前，應(yīng)用最多的純膨潤(rùn)土導(dǎo)熱系數(shù)預(yù)測(cè)模型有Kahr方程、Sakashita方程、Johanson方程以及Kuntsson方程。本文利用SPSS軟件，擬合出多因素條件下GMZ01鈉基膨潤(rùn)土導(dǎo)熱系數(shù)預(yù)測(cè)模型。

2.5.1 已有導(dǎo)熱系數(shù)預(yù)測(cè)方程與實(shí)測(cè)值對(duì)比分析

Kahr方程為

λ=-0.56+0.6ρ+0.4ρ3[ω/(1+ω)] ，

(1)

式中，ρ為膨潤(rùn)土密度，ω為含水率。

Sakashita方程為

λ=λ0{1+[(9.75n-0.706)S]0.285n+0.731} ，

(2)

式中，λ0=0.049 7+0.222(1-n)+0.968(1-n)3，λ0為飽和度為0%時(shí)的導(dǎo)熱系數(shù)，n為孔隙率，S為飽和度。

Kuntsson方程為

λ=λ0+Ke(λ1+λ0)，

(3)

式中，λ0=0.034n-2.1，λ1=0.562(1-n)，Ke=1+lgS，λ1為飽和度為100%時(shí)的導(dǎo)熱系數(shù)，Ke為飽和度影響因子。

Johanson方程為

λ=(λ1-λ0)Ke+λ0，

(4)

式中，λ1=λs(1-n)λwn，λ0=(0.135ρd+0.064 7)/(ρs-0.947ρd)，ρs為土粒密度，λs為膨潤(rùn)土的導(dǎo)熱系數(shù)，λw為水的導(dǎo)熱系數(shù)。

4種預(yù)測(cè)模型的GMZ01鈉基膨潤(rùn)土導(dǎo)熱系數(shù)預(yù)測(cè)值和實(shí)測(cè)值的比較見(jiàn)圖13。

圖13 各預(yù)測(cè)模型的預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值比較

由圖13可知：除了Kahr方程外，Sakashita方程、Kuntsson方程和Johanson方程并不能很好地預(yù)測(cè)高含水率下的膨潤(rùn)土導(dǎo)熱系數(shù)；當(dāng)含水率為30%時(shí)，Sakashita方程預(yù)測(cè)值低于實(shí)測(cè)值10%～30%，Kuntsson方程預(yù)測(cè)值低于實(shí)測(cè)值20%～40%，Johanson方程預(yù)測(cè)值低于實(shí)測(cè)值10%～40%，這與葉為民等[8,21]的研究結(jié)果相符，即用 Kahr 模型預(yù)測(cè)值和實(shí)測(cè)值擬合最好。

2.5.2 GMZ01鈉基膨潤(rùn)土在多因素下的導(dǎo)熱系數(shù)預(yù)測(cè)

為研究干密度、含水率、孔隙率、飽和度對(duì)GMZ01鈉基膨潤(rùn)土導(dǎo)熱系數(shù)的影響，運(yùn)用SPSS軟件建立基于上述4種影響因素的導(dǎo)熱系數(shù)預(yù)測(cè)模型。通過(guò)SPSS分析各影響因素的相關(guān)性，結(jié)果見(jiàn)表4。由表4可知，膨潤(rùn)土的導(dǎo)熱系數(shù)與飽和度和含水率均具有強(qiáng)相關(guān)性，而與孔隙度和干密度具有中等相關(guān)性。據(jù)此建立多元線性回歸方程：λ=a+bω+cρd+dn+eS，通過(guò)SPSS嶺回歸分析，可得該回歸方程的參數(shù)(見(jiàn)表5)。因此，GMZ01鈉基膨潤(rùn)土在多因素條件下的導(dǎo)熱系數(shù)預(yù)測(cè)方程為λ=2.154 5ω+1.031 6ρd-1.987 5n+0.618 1S-0.550 8。

表4 4種影響因素相關(guān)性分析

表5 GMZ01鈉基膨潤(rùn)土預(yù)測(cè)模型參數(shù)

多因素條件下導(dǎo)熱系數(shù)實(shí)測(cè)值與預(yù)測(cè)值比較如圖14所示。

圖14 多因素條件下導(dǎo)熱系數(shù)實(shí)測(cè)值與預(yù)測(cè)值比較

由圖14可知，該預(yù)測(cè)模型綜合考慮了干密度、含水率、飽和度和孔隙率4種影響因素的作用，能夠較好地預(yù)測(cè)GMZ01鈉基膨潤(rùn)土的導(dǎo)熱系數(shù)，并且能夠準(zhǔn)確預(yù)測(cè)高含水率情況下GMZ01鈉基膨潤(rùn)土導(dǎo)熱系數(shù)的變化趨勢(shì)。

3 結(jié)論

a.利用Hot Disk TPS 2500 熱常數(shù)分析儀測(cè)量分析了GMZ01鈉基膨潤(rùn)土的導(dǎo)熱性能，結(jié)果表明，該膨潤(rùn)土的導(dǎo)熱系數(shù)和熱擴(kuò)散系數(shù)均隨試樣的含水率、干密度的增大而增大；干密度相同時(shí)，含水率越大導(dǎo)熱系數(shù)越大。當(dāng)含水率大于20%、干密度大于1.6 g/cm3時(shí)，試樣均能滿足國(guó)際原子能機(jī)構(gòu)對(duì)緩沖材料提出的導(dǎo)熱系數(shù)大于0.8 W/(m·K)的要求。

b.在含水率一定時(shí)，膨潤(rùn)土的導(dǎo)熱系數(shù)和熱擴(kuò)散系數(shù)均隨孔隙率的增大近似呈線性減小，且相同孔隙率下，熱擴(kuò)散系數(shù)隨含水率的增大而增大；含水率為0%～20%的試樣，熱擴(kuò)散系數(shù)降幅趨于一致。含水率為0%、孔隙率從 36%增加到 45%時(shí)，其熱擴(kuò)散系數(shù)降幅為22.18%，表明孔隙率對(duì)熱擴(kuò)散系數(shù)影響不明顯。膨潤(rùn)土的導(dǎo)熱系數(shù)和熱擴(kuò)散系數(shù)均隨飽和度的增大而增大，且干密度越大，導(dǎo)熱系數(shù)隨飽和度的增長(zhǎng)率越大。干密度為1.8 g/cm3時(shí)，導(dǎo)熱系數(shù)從0.61 W/(m·K)增加到2.04 W/(m·K)，增幅達(dá)234.43%。

c.采用4種模型進(jìn)行擬合可知，Kahr 方程預(yù)測(cè)的GMZ01鈉基膨潤(rùn)土導(dǎo)熱系數(shù)與實(shí)測(cè)值吻合較好，可用于該膨潤(rùn)土導(dǎo)熱系數(shù)的預(yù)測(cè)?；赟PSS軟件擬合得出的多因素條件下的導(dǎo)熱性能預(yù)測(cè)方程，可準(zhǔn)確預(yù)測(cè)高含水率下的GMZ01鈉基膨潤(rùn)土導(dǎo)熱系數(shù)變化趨勢(shì)。