張 軍，謝 謙，盧海峰

(1.寶鋼湛江鋼鐵有限公司，廣東 湛江 524000；2. 安徽工業(yè)大學(xué)冶金工程學(xué)院，安徽 馬鞍山243002；3.寶山鋼鐵股份有限公司，上海 200941)

0 前言

平整機(jī)是冷軋帶鋼熱鍍鋅生產(chǎn)線的關(guān)鍵設(shè)備，平整機(jī)軋制過(guò)程是小形變量的軋制過(guò)程。其作用是消除帶鋼屈服平臺(tái)，改善加工性能，調(diào)整帶鋼表面粗糙度，提高帶鋼表面質(zhì)量。因此，平整機(jī)軋制是冷軋工藝中極為重要的生產(chǎn)工序，對(duì)提高帶鋼產(chǎn)品質(zhì)量起著重要作用[1,2]。

寶鋼湛江冷軋廠某熱鍍鋅機(jī)組平整機(jī)由寶鋼工程自主設(shè)計(jì)，定位于家電板、高端汽車(chē)板生產(chǎn)為主的連續(xù)退火熱鍍鋅生產(chǎn)線，鋼種覆蓋CQ、DQ、DDQ、EDDQ、SEDDQ、340BH-HSS、590DP等高附加值鋼種。該平整機(jī)采用單機(jī)架四輥濕平整設(shè)計(jì)，最大軋制力為11 000 kN，最大延伸率為2%。在平整過(guò)程中合理的控制工藝對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量起到至關(guān)重要的作用，不合理的控制工藝參數(shù)模型會(huì)導(dǎo)致生產(chǎn)過(guò)程中易出現(xiàn)軋制板形不受控、軋制力與平整張力不匹配以及過(guò)焊縫位置延伸率波動(dòng)長(zhǎng)度大等問(wèn)題，影響了產(chǎn)品質(zhì)量，增加了生產(chǎn)成本。該生產(chǎn)線采用了Allen Bradley品牌PLC構(gòu)建基礎(chǔ)自動(dòng)化控制系統(tǒng)，過(guò)程控制系統(tǒng)及MES管理系統(tǒng)均由寶信軟件進(jìn)行開(kāi)發(fā)。

原有過(guò)程控制系統(tǒng)開(kāi)發(fā)時(shí)間較早，主要采用了靜態(tài)層別表控制模式，存在靜態(tài)表維護(hù)性困難等缺點(diǎn)，此外，模型下發(fā)工藝值往往不夠精確，增加帶鋼頭尾延伸區(qū)域長(zhǎng)度并惡化帶鋼板形，甚至導(dǎo)致斷帶事故發(fā)生[3]。因此，該平整機(jī)的軋制模型在實(shí)際生產(chǎn)中自動(dòng)投入率偏低。隨著產(chǎn)線對(duì)更精準(zhǔn)控制參數(shù)的需求增加以及控制理論的進(jìn)步，熱鍍鋅機(jī)組有著強(qiáng)烈的更新平整機(jī)控制模型的現(xiàn)場(chǎng)需求，但對(duì)原有控制模型嵌套在寶信綜合過(guò)程系統(tǒng)中，在此基礎(chǔ)上修改會(huì)對(duì)整體系統(tǒng)性問(wèn)題產(chǎn)生影響，且由于原系統(tǒng)的數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)及編程基礎(chǔ)組件版本較老的限制，修改難度較大，如何能高效的對(duì)過(guò)程控制模型進(jìn)行升級(jí)是國(guó)內(nèi)眾多產(chǎn)線面臨的棘手問(wèn)題。

本文充分考慮到熱鍍鋅機(jī)組的控制流程，結(jié)合本產(chǎn)線平整機(jī)的設(shè)備與工藝特點(diǎn)，提出了建立獨(dú)立的平整控制系統(tǒng)與原有控制系統(tǒng)平行運(yùn)行的設(shè)計(jì)思路，新平整控制系統(tǒng)基于人工智能技術(shù)作為模型核心，淡化了平整過(guò)程力學(xué)模型的重要性，增加了控制系統(tǒng)的適用性與可移植性，經(jīng)過(guò)1個(gè)月的現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試，該平整系統(tǒng)即實(shí)現(xiàn)在線穩(wěn)定運(yùn)行，實(shí)現(xiàn)了更準(zhǔn)確的軋制力及配套張力的設(shè)定，生產(chǎn)過(guò)程中可自由切換原有過(guò)程控制模型與新過(guò)程控制模型，較好的滿(mǎn)足了產(chǎn)線需求，本文的研究成果可為國(guó)內(nèi)其余產(chǎn)線的過(guò)程控制系統(tǒng)升級(jí)提供參考與幫助。

1 平整機(jī)平行過(guò)程自動(dòng)化控制系統(tǒng)架構(gòu)

熱鍍鋅機(jī)組的主要控制流程如圖1所示，MES系統(tǒng)會(huì)下發(fā)產(chǎn)線的生產(chǎn)計(jì)劃、各卷帶鋼的物料信息和生產(chǎn)目標(biāo)等宏觀信息，原L2控制系統(tǒng)會(huì)根據(jù)生產(chǎn)目標(biāo)計(jì)算各卷帶鋼的工藝規(guī)程并下發(fā)至中央通信PLC，然后由該P(yáng)LC將相關(guān)參數(shù)分別傳至平整PLC、輥道PLC、活套PLC等具備設(shè)備控制PLC執(zhí)行，同時(shí)子設(shè)備PLC會(huì)將現(xiàn)場(chǎng)的反饋信息統(tǒng)一傳至中央通信PLC再傳至過(guò)程控制系統(tǒng)與MES系統(tǒng)。

圖1 熱鍍鋅機(jī)組控制系統(tǒng)架構(gòu)流程圖

平行新L2系統(tǒng)為了避免對(duì)原有過(guò)程控制系統(tǒng)和MES系統(tǒng)進(jìn)行復(fù)雜修改，選擇了直接與基礎(chǔ)自動(dòng)化系統(tǒng)進(jìn)行通信，基礎(chǔ)自動(dòng)化系統(tǒng)基于Allen Bradly Controllogix 5000系列PLC，對(duì)于該系列PLC利用DDE(動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)交換)和OPC(用于過(guò)程控制的OLE)協(xié)議實(shí)現(xiàn)V過(guò)程控制服務(wù)器和PLC之間的通信[4]，王金鳳基于VB編程語(yǔ)音實(shí)現(xiàn)了上位機(jī)與Allen Bradly PLC的通信[5]。在本文研究中，選擇基于Ethernet/IP高速以太網(wǎng)通信的通信協(xié)議實(shí)現(xiàn)了直連通信，可在不配置PLC組態(tài)、不重啟PLC的條件下，可建立、增加、修改通信變量。在此基礎(chǔ)上，平行新L2系統(tǒng)會(huì)將各卷帶鋼的工藝參數(shù)至中央通信PLC，再由中央通信PLC轉(zhuǎn)發(fā)至平整PLC執(zhí)行，平整PLC則直接將現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)反饋至平行新L2系統(tǒng)中，滿(mǎn)足了過(guò)程控制系統(tǒng)的數(shù)據(jù)需求。值得注意的是在平整PLC工藝執(zhí)行邏輯中，所需修改工作量也很小，可在原有執(zhí)行邏輯基礎(chǔ)上增加一個(gè)L2模式判定標(biāo)志位，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)關(guān)于L2模式的需求選擇使用平行新L2的工藝或原有L2的工藝。

2 平行過(guò)程控制系統(tǒng)開(kāi)發(fā)

平整機(jī)控制模型的基礎(chǔ)是帶鋼平整過(guò)程中的塑性變形模型，但由于帶鋼摩擦系數(shù)、物性參數(shù)、工作輥磨損狀態(tài)等重要的邊界條件都難以得到精確值，故通常采用自學(xué)習(xí)修正系數(shù)對(duì)相應(yīng)參數(shù)進(jìn)行補(bǔ)償修正，使其接近現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際值。近年來(lái)，利用人工智能非線性模型[6]并在鋼鐵行業(yè)關(guān)鍵生產(chǎn)參數(shù)進(jìn)行預(yù)測(cè)已引起學(xué)界廣泛關(guān)注，其準(zhǔn)確性遠(yuǎn)高于經(jīng)典實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?。本文采用了梯度提升決策樹(shù)回歸模型對(duì)冷軋帶鋼平整過(guò)程的軋制力、張力等參數(shù)進(jìn)行回歸分析。梯度提升決策樹(shù)是一種針對(duì)回歸和分類(lèi)問(wèn)題的機(jī)器學(xué)習(xí)技術(shù)[7]，以弱預(yù)測(cè)模型(通常為決策樹(shù))的集合形式生成預(yù)測(cè)模型。 像其他增強(qiáng)方法一樣，它以分階段的方式構(gòu)建模型，并通過(guò)允許對(duì)任意可微分的損失函數(shù)進(jìn)行優(yōu)化來(lái)對(duì)其進(jìn)行概括，其具體實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)如圖2所示。梯度提升決策樹(shù)的基礎(chǔ)函數(shù)公式如式(1)所示。

圖2 梯度提升決策樹(shù)結(jié)構(gòu)示意圖

(1)

式中，F(xiàn)0(x)為初始模型函數(shù)；γ為樹(shù)的內(nèi)部節(jié)點(diǎn)的分割點(diǎn)集；x是輸入特征的向量,y是輸出特征；N是樣本數(shù)量；L(yi,γi)是損失函數(shù)。

在本研究中采用了Huber損失函數(shù)評(píng)價(jià)損失情況，該損失函數(shù)較為強(qiáng)健，對(duì)異常值的魯棒性較強(qiáng)，其具體方程如式(2)和(3)所示。

(2)

(3)

式中，δ為離群值和典型值之間邊界的過(guò)渡點(diǎn)。 通常選擇δ為分布|y-F|的第α個(gè)分位數(shù)，其中α是用戶(hù)定義參數(shù)。

在迭代期間，會(huì)根據(jù)式(3)計(jì)算偽殘差rim，根據(jù)此值，通過(guò)最小二乘法擬合計(jì)算出的梯度，可獲得新的回歸樹(shù)。

3 結(jié)果分析

新L2經(jīng)過(guò)一段時(shí)間的使用后取得了良好的使用效果，圖3所示為原L2模型預(yù)測(cè)軋制力與最優(yōu)軋制力的偏差數(shù)據(jù)的柱狀圖數(shù)據(jù)，圖4所示為新L2模型預(yù)測(cè)軋制力與最優(yōu)軋制力的偏差數(shù)據(jù)的柱狀圖數(shù)據(jù)，共選取了9 800卷帶鋼的生產(chǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)計(jì)算。在圖3中可以看出原L2模型的預(yù)測(cè)精度較差，其軋制力偏差范圍為-2940～3980 kN，平均偏差為-240.14 kN，整體標(biāo)準(zhǔn)差為961.85 kN。且數(shù)據(jù)分別沒(méi)有明顯的正態(tài)分布特征，說(shuō)明其控制過(guò)程的不穩(wěn)定性較大，相對(duì)來(lái)說(shuō)在-1500～500 kN區(qū)間的軋制力偏差數(shù)據(jù)較多。在圖4中可以看出新L2模型對(duì)應(yīng)誤差分布區(qū)域顯著減小，95%以上的偏差都在600 kN的區(qū)間內(nèi)， 平均偏差僅為2.68 kN，整體標(biāo)準(zhǔn)差為247.69 kN?？梢钥闯鲂履Ｐ偷恼w標(biāo)準(zhǔn)差比原有二級(jí)模型有了大幅的提高，僅為原二級(jí)模型的25.8%，說(shuō)明新模型的控制精度顯著高于原有二級(jí)模型。

圖3 舊工藝模型軋制力偏差設(shè)定值過(guò)程能力分析

圖4 人工智能模型軋制力偏差過(guò)程能力分析

4 結(jié)論

本文充分考慮到熱鍍鋅機(jī)組的控制流程，結(jié)合本產(chǎn)線平整機(jī)的設(shè)備與工藝特點(diǎn)，提出了建立獨(dú)立的平整控制系統(tǒng)與原有控制系統(tǒng)平行運(yùn)行的設(shè)計(jì)思路，新平整控制系統(tǒng)基于梯度提升決策樹(shù)回歸模型為模型修正平整過(guò)程力學(xué)模型，增加了控制系統(tǒng)的適用性與可移植性。經(jīng)過(guò)9 800卷帶鋼的生產(chǎn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證，新控制模型的平均偏差僅為2.68 kN，整體標(biāo)準(zhǔn)差為247.69 kN，整體標(biāo)準(zhǔn)差僅為原二級(jí)模型的26.5%。此外，新控制模型可保證與原有控制模型平行運(yùn)行，在生產(chǎn)過(guò)程中可自由切換原有過(guò)程控制模型與新過(guò)程控制模型，較好地滿(mǎn)足了產(chǎn)線需求，該控制模型可為國(guó)內(nèi)其余產(chǎn)線的過(guò)程控制系統(tǒng)升級(jí)提供參考與幫助。