趙昌龍，馬晨，馬振榮，楊俊寶，李明

(長(zhǎng)春大學(xué)機(jī)械與車輛工程學(xué)院，吉林長(zhǎng)春 130022)

0 前言

由于淬硬鋼具有強(qiáng)度較高及耐磨性較好等特點(diǎn)，主要應(yīng)用于軸承、模具、汽車等領(lǐng)域，但該材料加工比較困難，淬火后的淬硬鋼硬度可以達(dá)到520～840 HV。淬硬鋼在進(jìn)行普通切削時(shí)，刀具與工件之間的切削力較大，切削熱不能及時(shí)排出，使刀具切削溫度升高，加劇刀具磨損，刀具使用壽命降低，致使人們對(duì)經(jīng)濟(jì)又高效的加工淬硬鋼的方法有迫切需求。REDDY等采用硬質(zhì)合金刀對(duì)淬硬H13鋼進(jìn)行硬態(tài)切削加工，驗(yàn)證切削深度、切削速度、進(jìn)給量三因素對(duì)切削力的影響關(guān)系。CHOU等采用立方氮化硼刀具硬態(tài)切削AISI5時(shí)，通過減小切削深度來提高工件表面光潔度。BOING等采用涂層硬質(zhì)合金、混合陶瓷以及聚晶立方氮化硼刀具對(duì)AISI52100鋼進(jìn)行硬態(tài)切削加工，驗(yàn)證刀具磨損在不同切削速度下的影響，發(fā)現(xiàn)切削速度為120 m/min時(shí)聚晶立方氮化硼刀具磨損率最低，涂層硬質(zhì)合金刀具在150 m/min的切削速度下磨損率最低，切削速度為187.5 m/min時(shí)混合陶瓷刀具磨損率最低。目前硬態(tài)切削過程中存在切削力較大、刀具磨損嚴(yán)重等問題，所以出現(xiàn)各種輔助切削加工方法。例如激光加熱輔助切削、超聲振動(dòng)輔助切削等，將傳統(tǒng)的切削技術(shù)和輔助加工技術(shù)相結(jié)合，使刀具切削力降低，進(jìn)而提高刀具使用壽命，但新型輔助加工技術(shù)成本較高且存在一定的弊端。周柏健等提出，超聲振動(dòng)輔助切削方法相比較傳統(tǒng)切削方法雖然減小了切削力，但是對(duì)于切削過程中的棱邊缺陷或毛刺和表面缺陷的控制、解決還沒有完善的方法。此外，柏占偉提出，當(dāng)正確選用激光參數(shù)以及切削用量可以使切削力降低，減小刀具磨損，但是該方法成本較高，需要將激光器合理地放置在機(jī)床上面。

本文作者將硬態(tài)切削加工與電火花穿孔技術(shù)相結(jié)合，利用電火花穿孔技術(shù)預(yù)置工件表面織構(gòu)，硬態(tài)切削加工工件，進(jìn)行預(yù)置織構(gòu)與無織構(gòu)的對(duì)照切削試驗(yàn)，驗(yàn)證工件表面預(yù)置織構(gòu)的有效性，結(jié)果表明能夠使切削力降低，刀具損耗減少，刀具壽命提高。

1 無織構(gòu)GCr15淬硬鋼切削仿真及分析

1.1 仿真模型及材料選取

切削仿真選取淬硬GCr15軸承鋼作為工件材料，該材料硬度高且均勻，具有較好的耐磨性和抗疲勞強(qiáng)度。切削仿真工件尺寸設(shè)定：直徑=10 mm；高=5 mm。

淬硬GCr15軸承鋼的特征性能如表1所示，Johnson-Cook本構(gòu)關(guān)系及參數(shù)如表2所示。

表1 GCr15軸承鋼特征性能

表2 GCr15軸承鋼材料Johnson-Cook本構(gòu)關(guān)系及參數(shù)

切削仿真選取立方氮化硼(CBN)作為刀具材料，設(shè)定仿真刀具形狀為方形，橫向前角為5°，縱向前角為6°，刃傾角為6°，后角為5°。對(duì)其進(jìn)行三維外圓切削仿真，網(wǎng)格劃分如圖1所示。

圖1 模型網(wǎng)格劃分及接觸設(shè)置

1.2 設(shè)計(jì)正交切削仿真試驗(yàn)方案

正交切削試驗(yàn)因素水平表如表3所示，其中切削深度、切削速度、進(jìn)給量為試驗(yàn)因素，每個(gè)試驗(yàn)因素包含四個(gè)水平，共16組試驗(yàn)。

表3 正交切削試驗(yàn)因素水平

1.3 信噪比分析法

信噪比是指系統(tǒng)中信號(hào)與噪聲的比值，信噪比值越大，表明信號(hào)越強(qiáng)，文中通過信噪比值選取最佳切削參數(shù)。信噪比計(jì)算公式如下：

式中：為切削力；為試驗(yàn)次數(shù)。

1.4 仿真結(jié)果與分析

根據(jù)正交試驗(yàn)方案，切削仿真得到如表4所示的切削力數(shù)據(jù)及信噪比值。

表4 仿真切削力數(shù)據(jù)及信噪比值

采用極差分析法分析信噪比，通過計(jì)算得出值，得到極差。表5為極差分析結(jié)果。

表5 極差分析結(jié)果

觀察表4和表5得出結(jié)論：在切削深度因素下，-229.97為信噪比最大值，-188.72為信噪比最小值，為41.25，即最優(yōu)水平為A3，=300 μm；在切削速度因素下，-215.54為信噪比最大值，-189.45為信噪比最小值，為26.09，即最優(yōu)水平為B1，=8 500 mm/min；在進(jìn)給量因素下，-223.83為信噪比最大值，-183.03為信噪比最小值，為40.8，即最優(yōu)水平為C2，=100 μm/r。硬態(tài)切削過程中，三因素對(duì)切削力影響程度關(guān)系：<<。

將第二組切削仿真每一時(shí)刻的切削力導(dǎo)出得到如圖2所示的切削力曲線，對(duì)最初的切削力曲線進(jìn)行曲線擬合，結(jié)果如圖3所示。對(duì)第二組仿真切削力數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)據(jù)處理，得出第二組硬態(tài)切削仿真的切削力平均值為83.67 N。

圖2 切削力曲線

圖3 切削力擬合曲線

采用方差分析法對(duì)切削仿真得到的切削力數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，表6為處理后方差分析結(jié)果。選取合適值，對(duì)比分布表，查得值，比較方差法處理后值與值的大小。若>，說明該因素在顯著性水平條件下是顯著的，反之，則不顯著。選取=0.05、=4.76,觀察表6得出，<<<，由此得出三因素對(duì)切削力影響程度關(guān)系：<<。另外，三因素對(duì)切削力影響的貢獻(xiàn)率大小關(guān)系：(13.92%)<(36.31%)<(40.59%)。

表6 仿真切削力數(shù)據(jù)及信噪比分析結(jié)果

2 無織構(gòu)切削試驗(yàn)設(shè)計(jì)與分析

正交切削試驗(yàn)方案與仿真方案設(shè)置一致，具體參數(shù)參考表1。

2.1 無織構(gòu)Gcr15淬硬鋼正交切削試驗(yàn)

2.1.1 試驗(yàn)設(shè)備

此次切削試驗(yàn)選用由瑞士KISTLER數(shù)據(jù)采集器5697A、KISTLER 5070A10000多通道電荷放大器、KISTLER多分量測(cè)力計(jì)9257B及計(jì)算機(jī)輔助系統(tǒng)組成的切削力測(cè)量系統(tǒng)。圖4為切削力采集系統(tǒng)實(shí)物。

圖4 切削力采集裝置

2.1.2 試驗(yàn)工件及刀具

硬態(tài)切削加工工件為淬硬GCr15軸承鋼(0.6 cm×2 cm)。在試驗(yàn)開始前，對(duì)工件進(jìn)行熱處理，使用顯微硬度儀測(cè)量工件，硬度達(dá)到660～760 HV之間。試驗(yàn)刀具選用CBN刀具，使用牌號(hào)YBC25、刀桿型號(hào)MCLNR2525M12的CNMG120408刀片。

2.2 切削試驗(yàn)結(jié)果分析

表7為切削試驗(yàn)所得的切削力數(shù)據(jù)及信噪比值。觀察表7，正交切削試驗(yàn)中，第7組硬態(tài)切削試驗(yàn)得到最大切削力1 089.66 N，信噪比值-60.75，切削條件：=400 μm、=9 400 mm/min、=150 μm/r；第2組硬態(tài)切削試驗(yàn)得到最小切削力84.26 N，信噪比值-38.51，切削條件：=200 μm、=8 500 mm/min、=100 μm/r。

表7 切削力數(shù)據(jù)及信噪比分析結(jié)果

采用極差分析法對(duì)硬態(tài)切削試驗(yàn)得到的切削力數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，得到表8。觀察表8，切削深度因素下信噪比值最大為-231.692，最小為-192.088，為39.684，即最優(yōu)水平為A3，=300 μm；切削速度因素下信噪比值最大為-215.128，最小為-190.338，為24.790，即最優(yōu)水平為B1，=8 500 mm/min；進(jìn)給量因素下信噪比值最大為-222.972，最小為-183.840，為39.132，即最優(yōu)水平為C2，=100 μm/r。

表8 切削力數(shù)據(jù)極差分析結(jié)果

由上述分析可知:第二組硬態(tài)切削試驗(yàn)=300 μm、=8 500 mm/min、=100 μm/r為最佳切削參數(shù)組合。最佳切削參數(shù)組合下得到的切削力曲線如圖5所示。對(duì)第二組切削力試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，得出第二組硬態(tài)切削試驗(yàn)的切削力平均值為71.48 N。綜上，對(duì)切削力的影響程度:<<。

圖5 試驗(yàn)切削力曲線(ap=300 μm、v=8 500 mm/min、f=100 μm/r)

利用方差分析法對(duì)切削力數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，得到如表9所示結(jié)果。三因素對(duì)切削力影響的貢獻(xiàn)率大小關(guān)系：(40.19%)>(33.33%)>(12.63%)。

表9 切削力數(shù)據(jù)及信噪比分析結(jié)果

對(duì)比仿真數(shù)據(jù)和試驗(yàn)數(shù)據(jù)，仿真數(shù)據(jù)與試驗(yàn)數(shù)據(jù)存在微小誤差，但結(jié)果趨于一致，進(jìn)一步驗(yàn)證仿真模擬對(duì)于參數(shù)優(yōu)化的可行性。

3 預(yù)置表面織構(gòu)加工試驗(yàn)

試驗(yàn)中采用電火花對(duì)表面織構(gòu)進(jìn)行加工，試驗(yàn)儀器參數(shù)如表10所示。

表10 電火花試驗(yàn)儀器參數(shù)

電火花加工對(duì)象為GCr15淬硬軸承鋼(0.6 cm×2 cm)，織構(gòu)之間有30°周向夾角，5 mm軸向間距，圖6為電火花加工場(chǎng)景。測(cè)量電火花加工后的表面織構(gòu)，測(cè)量場(chǎng)景見圖7。圖8、9為凹坑織構(gòu)圖像層和凹坑織構(gòu)深徑曲線，可知單個(gè)凹坑深度最深為130 μm。

圖6 電火花加工場(chǎng)景 圖7 凹坑織構(gòu)測(cè)量場(chǎng)景

圖8 單個(gè)凹坑織構(gòu)圖像層 圖9 凹坑織構(gòu)深徑曲線

4 基于表面織構(gòu)的GCr15淬硬鋼切削結(jié)果分析

4.1 切削力結(jié)果分析

綜合切削仿真及試驗(yàn)數(shù)據(jù)，可以得出=300 μm、=8 500 mm/min、=100 μm/r為此次切削試驗(yàn)的最佳參數(shù)組合，71.48 N是在最佳參數(shù)組合下獲得的最小切削力。選用CBN刀具在最佳切削參數(shù)組合下對(duì)預(yù)置表面織構(gòu)的工件進(jìn)行硬態(tài)切削，得到的切削力曲線如圖10所示。對(duì)切削力數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，得到預(yù)置表面織構(gòu)硬態(tài)切削試驗(yàn)的平均切削力為44.64 N，較無織構(gòu)情況下減小了26.84 N，降低了約37.55%。

圖10 預(yù)置表面織構(gòu)的切削力曲線(ap=300 μm、v=8 500 mm/min、f=100 μm/r)

4.2 刀具磨損結(jié)果分析

用相同型號(hào)刀具對(duì)無織構(gòu)及預(yù)置織構(gòu)的工件進(jìn)行同等定量切削加工，刀具編號(hào)分別為a、b。分別觀測(cè)刀具前、后刀面，圖11—圖18為刀具前、后刀面的觀測(cè)結(jié)果。

圖11 a刀前刀面3D形貌 圖12 a刀前刀面等高線

圖13 a刀后刀面3D形貌 圖14 a刀后刀面等高線

圖15 b刀前刀面3D形貌 圖16 b刀前刀面等高線

圖17 b刀后刀面3D形貌 圖18 b刀后刀面等高線

對(duì)a、b刀具的前、后刀面磨損情況進(jìn)行對(duì)比分析：觀察圖11、15和圖13、17，a刀具前、后刀面磨損面積大且磨損位置呈不規(guī)則分布，b刀具前、后刀面磨損面積小且磨損位置集中在刃口附近；觀察圖12、16和圖14、17可以看出：a刀具前刀面等高線最大值為203 nm，后刀面等高線最大值為195 nm，b刀具等高線最大值為181 nm，后刀面等高線最大值為202 nm。b刀具前、后刀面磨損量及磨損面積均小于a刀具，雖然b刀具后刀面等高線值大于a刀具，但是兩者之間相差較小。

綜上所述，由于CBN刀具屬于超硬刀，硬度達(dá)到7 300～9 000 HV，硬態(tài)切削過程中切削力過大，加劇刀具磨損；由于其散熱能力較差，導(dǎo)致刀具溫度較高，在高溫高壓下導(dǎo)致刀具氧化，磨損形式表現(xiàn)為黏結(jié)擴(kuò)散磨損。由前文分析可知，表面預(yù)置織構(gòu)能夠有效抑制較大切削力的產(chǎn)生，且預(yù)置織構(gòu)導(dǎo)致切屑層變薄更利于散熱，降低刀具在切削時(shí)的溫度，從而減小刀具磨損。

5 結(jié)論

將切削仿真與硬態(tài)切削試驗(yàn)相結(jié)合，通過控制變量法確定對(duì)切削力影響程度最大的因素；對(duì)照仿真切削力數(shù)據(jù)和試驗(yàn)切削力數(shù)據(jù)，得出最佳切削參數(shù)組合。在最佳切削參數(shù)組合下，對(duì)比有無織構(gòu)切削力數(shù)據(jù)，并對(duì)刀具前、后刀面磨損進(jìn)行分析。主要結(jié)論如下：

(1)對(duì)GCr15軸承鋼進(jìn)行硬態(tài)切削，測(cè)量硬態(tài)切削過程中刀具產(chǎn)生的切削力，對(duì)比切削仿真和試驗(yàn)數(shù)據(jù)，將多種分析方法相結(jié)合，共同確定=300 μm、=8 500 mm/min、=100 μm/r為最佳切削參數(shù)組合。并得出三因素最切削力影響程度關(guān)系：<<,71.48 N是在此最佳參數(shù)組合下得到的切削力最小值。

(2)工件表面預(yù)置織構(gòu)由電火花技術(shù)完成，在最佳切削參數(shù)組合下得到的最小切削力為44.64 N，與無織構(gòu)切削試驗(yàn)獲得的最小切削力71.48 N對(duì)比，降低了約37.55%。

(3)通過對(duì)無織構(gòu)及預(yù)置織構(gòu)的工件進(jìn)行同等定量切削加工，觀測(cè)刀具前、后刀面磨損情況，得出預(yù)置表面織構(gòu)的加工方法可以有效降低刀具磨損程度的結(jié)論。