燃?xì)廨斉渲械脑肼暭捌淇刂品椒?/h1>
2022-09-21 01:45范國(guó)磊
天然氣與石油 2022年4期
范國(guó)磊 霍 平 龐 巍
費(fèi)希爾久安輸配設(shè)備(成都)有限公司, 四川 成都 610045
0 前言
在燃?xì)廨斉溥^(guò)程中,隨著傳輸介質(zhì)在縮流斷面處從靜壓轉(zhuǎn)換為動(dòng)能,高速射流也隨之產(chǎn)生。這些高速射流可以達(dá)到亞音速、音速甚至超音速,伴隨著湍流[1]和沖擊波,很多噪聲問(wèn)題便隨之而來(lái)。如果不加以控制,就會(huì)對(duì)人員和設(shè)備造成危害。GB/T 50087—2013《工業(yè)企業(yè)噪聲控制設(shè)計(jì)規(guī)范》要求[2],各類(lèi)工作場(chǎng)所噪聲限值最高為85 dB(A)；GB 12348—2008《工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲排放標(biāo)準(zhǔn)》的要求[3],“以工業(yè)生產(chǎn)、倉(cāng)儲(chǔ)物流為主要功能,需要防止工業(yè)噪聲對(duì)周?chē)h(huán)境產(chǎn)生嚴(yán)重影響的區(qū)域,工業(yè)企業(yè)廠界環(huán)境噪聲晝間不得高于70 dB(A),夜間不得高于55 dB(A)”；GB 3096—2008《聲環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》的要求[4],各類(lèi)聲環(huán)境功能區(qū)使用的環(huán)境噪聲等效聲級(jí)最高限值晝間不得高于70 dB(A),夜間不得高于60 dB(A)。因此,如何降低燃?xì)庠谳斉溥^(guò)程中的噪聲,已成為設(shè)計(jì)人員急需解決的問(wèn)題。
1 噪聲源的分析
1.1 閥門(mén)產(chǎn)生的噪聲
閥門(mén)是燃?xì)廨斉溥^(guò)程中的核心部件,用于調(diào)節(jié)壓力和流量。在燃?xì)廨斉溥^(guò)程中,閥門(mén)通常產(chǎn)生機(jī)械振動(dòng)噪聲和空氣動(dòng)力學(xué)噪聲。
1.1.1 機(jī)械振動(dòng)噪聲
在燃?xì)廨斉溥^(guò)程中,氣體會(huì)沖擊閥芯及其關(guān)聯(lián)的零部件,從而引起閥芯和關(guān)聯(lián)零部件的低頻振動(dòng)、高頻振動(dòng)或固有頻率振動(dòng),從而產(chǎn)生機(jī)械振動(dòng)噪聲[5-6]。此類(lèi)噪聲產(chǎn)生的主要原因與閥門(mén)的設(shè)計(jì)間隙、機(jī)械加工精度、零件的選材、生產(chǎn)裝配質(zhì)量和閥門(mén)的固有頻率等因素有關(guān)。機(jī)械振動(dòng)噪聲不是閥門(mén)的主要噪聲,甚至可能是有益的,因?yàn)樗梢跃娲嬖诳赡墚a(chǎn)生故障的情況。機(jī)械振動(dòng)噪聲在很大程度上可以通過(guò)改進(jìn)設(shè)計(jì)而消除,并且通常被認(rèn)為是結(jié)構(gòu)問(wèn)題而非噪聲問(wèn)題。
1.1.2 空氣動(dòng)力學(xué)噪聲
當(dāng)氣體通過(guò)閥門(mén)內(nèi)的減壓部位和閥門(mén)出口擴(kuò)徑部位時(shí),氣體的機(jī)械能轉(zhuǎn)換為湍流而產(chǎn)生的噪聲稱(chēng)為空氣動(dòng)力學(xué)噪聲[7-9]。在能量轉(zhuǎn)化過(guò)程中,多數(shù)能量會(huì)轉(zhuǎn)變?yōu)闊崃?少數(shù)轉(zhuǎn)變?yōu)槁暷堋Ｔ诟?、中壓調(diào)壓站的運(yùn)行中,產(chǎn)生的噪聲值可達(dá)100 dB(A),在某些極端情況下可以達(dá)到120 dB(A),這一數(shù)值遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于工作場(chǎng)所噪聲限值最高值85 dB(A)。空氣動(dòng)力學(xué)噪聲對(duì)人體會(huì)造成極大危害,必須加以控制。
在燃?xì)廨斉涞拈y門(mén)噪聲中所占比例較大,頻率約800～8 000 Hz,處于人耳最敏感的頻率范圍內(nèi)[10]。這種噪聲可以通過(guò)技術(shù)措施降低,但是無(wú)法完全消除。
1.2 管道傳輸中的噪聲
隨著燃?xì)饨橘|(zhì)通過(guò)節(jié)流口到達(dá)閥門(mén)的出口,噪聲一直向下游傳播,在聲波到達(dá)人耳之前,一般不會(huì)引起關(guān)注。管道內(nèi)流體產(chǎn)生的噪聲會(huì)與管道內(nèi)壁互相作用,并引起管壁振動(dòng),這種振動(dòng)與空氣相互作用而產(chǎn)生聲波,而當(dāng)劇烈振動(dòng)的聲波強(qiáng)度超出一定范圍要求時(shí),就不得不采取措施使之降低到安全范圍。
當(dāng)高速流動(dòng)的燃?xì)馀c管道內(nèi)壁摩擦碰撞時(shí),燃?xì)饬魉僭娇?其管道內(nèi)產(chǎn)生的噪聲越大[5]。由于管道具有不同形狀、尺寸、密度等物理特性,它們決定了噪聲通過(guò)管道傳輸?shù)膹?qiáng)度,并使其具有不同的屬性。
2 燃?xì)廨斉渲性肼暱刂拼胧?/h2>2.1 閥門(mén)產(chǎn)生的噪聲控制措施
閥門(mén)通常作為調(diào)壓和調(diào)流的控制設(shè)備,承載著燃?xì)鈧鬏斨懈邏翰詈透吡魉?其產(chǎn)生的湍流和沖擊波,是整個(gè)燃?xì)廨斉湓O(shè)備中噪聲重要來(lái)源。
閥門(mén)產(chǎn)生的噪聲一般通過(guò)消音器來(lái)降噪,通常分為內(nèi)置消音器和外置消音器[11]。內(nèi)置消音器置于閥門(mén)內(nèi)部,通過(guò)提高噪聲的振動(dòng)頻率或分級(jí)壓降等技術(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)降噪；而外置消音器通常位于閥門(mén)的出口法蘭處或下游管道中,通過(guò)限流、限速、分級(jí)壓降或能量轉(zhuǎn)化等方法來(lái)降低噪聲。
2.1.1 內(nèi)置消音器降噪
1)平行間隙閥籠法:平行間隙閥籠見(jiàn)圖1,擁有許多平行窄槽,用以減少紊流并在其圓柱的表面上形成均勻的速度分布。該方法能夠降低15～20 dB(A)的噪聲,而閥門(mén)流通能力略有降低或者保持不變。
圖1 平行間隙閥籠示意圖Fig.1 Cage with parallel clearance
2)單級(jí)多孔閥籠法:單級(jí)多孔閥籠見(jiàn)圖2,通過(guò)小孔打破流體中的湍流,并將聲音的振動(dòng)頻率轉(zhuǎn)移到高于人耳聽(tīng)覺(jué)的頻率范圍,從而降噪。該方法的降噪隨著孔徑的縮小而效果越好,但成本也會(huì)隨之增加。通常能降低10～20 dB(A),受工況影響,降噪能力變化很大。
3)迷宮閥籠法:迷宮閥籠見(jiàn)圖3,由多層疊加的圓盤(pán)組成[12],每個(gè)圓盤(pán)都刻有多個(gè)彎曲通道的圖案。多個(gè)通道提供分流,通道中的多個(gè)彎曲通道提供壓降分級(jí)。在設(shè)計(jì)中可以設(shè)置10次甚至更多的方向變化,使每次壓降只占總壓降的一部分。這種設(shè)計(jì)在降低空氣動(dòng)力噪聲方面非常有效,能夠?qū)⒃肼暯档?0～30 dB(A)。
圖2 單級(jí)多孔閥籠示意圖Fig.2 Cage with single stage porous
圖3 迷宮閥籠示意圖Fig.3 Labyrinth cage
4)單流路多級(jí)壓降閥籠法:單流路多級(jí)閥籠見(jiàn)圖4,通過(guò)多級(jí)閥芯的臺(tái)階進(jìn)行節(jié)流,使得高壓差的流體沿著閥芯軸線(xiàn)的方向流動(dòng),通過(guò)閥芯和閥籠的特殊設(shè)計(jì),使得流體不斷地轉(zhuǎn)彎來(lái)降低流體的壓降和流速,以達(dá)到降低出口處噪聲的目的。
圖4 單流路多級(jí)壓降閥籠示意圖Fig.4 Cage with single flow multi-stage pressure drop
2.1.2 外置消音器降噪
通常對(duì)于降噪要求較低的場(chǎng)合,使用內(nèi)置消音器即可將噪聲降低至85 dB(A)以下。而對(duì)于高壓差的場(chǎng)合,單獨(dú)使用內(nèi)置消音器很難將噪聲降低到85 dB(A)以下,此種情況下,通常采取的措施是內(nèi)置消音器和外置消音器一起使用[13]。常見(jiàn)的外置消音器有串聯(lián)限流消音器、出口擴(kuò)徑消音器和STP消音器。
1)串聯(lián)限流消音器:串聯(lián)限流消音器見(jiàn)圖5,對(duì)于高壓差的應(yīng)用場(chǎng)合,利用串聯(lián)限流方法,將總壓力降分配給控制閥和位于控制閥下游的固定限流器可以有效地降低噪聲。通常會(huì)產(chǎn)生一定背壓,為了最好地發(fā)揮限流器的作用,必須針對(duì)每一種給定的工況設(shè)計(jì)限流器,使閥門(mén)和限流器產(chǎn)生的噪聲值相等,以降低噪聲,通?？墒乖肼暯档?0～15 dB(A)。
圖5 串聯(lián)限流消音器示意圖Fig.5 Series current limiting silencer
2)出口擴(kuò)徑消音器:出口擴(kuò)徑消音器見(jiàn)圖6,該消音器主要作用是矯正閥門(mén)出口處的湍流,避免流體形成較大的渦流;同時(shí)錐形筒截面積逐漸增大并且分階梯的多孔板使得出口壓降和流速分級(jí)降低,從而更大程度地降低噪聲，通?？墒乖肼暯档?5～25 dB(A)。
圖6 出口擴(kuò)徑消音器示意圖Fig.6 Outlet expander silencer
3)STP消音器:STP消音器也稱(chēng)為吸音消音器見(jiàn)圖7,由1個(gè)或多個(gè)包覆隔音材料的多孔通道組成。聲音滲透到隔音層內(nèi)部,并通過(guò)摩擦轉(zhuǎn)化為熱量。其降噪效果與隔音材料、孔隙率以及消音器的長(zhǎng)度有關(guān),大約每 1 m 長(zhǎng)度可降噪10 dB(A)。STP消音器通常安裝在下游管道中,并由法蘭固定。
圖7 STP消音器示意圖Fig.7 STP silencer
2.2 管道傳輸中的噪聲控制措施
2.2.1 控制燃?xì)饬魉?/p>
根據(jù)質(zhì)量守恒定律可知,在穩(wěn)定流動(dòng)過(guò)程中,管道內(nèi)各截面處的質(zhì)量流量均相等,并且不隨時(shí)間而變化?？捎靡痪S定常流的連續(xù)性方程[14]表達(dá),見(jiàn)式(1)。
qm=ρVA=常量
(1)
由式(1)可知,在設(shè)計(jì)流量一定的情況下,燃?xì)饬魉偃Q于管道橫截面積。所以增大管道的直徑可以降低燃?xì)饬魉?。但?增大管道直徑將會(huì)造成所有連接設(shè)備尺寸的增加,這樣將大大增加設(shè)備的成本。而如果選擇的管道直徑過(guò)小,不僅會(huì)產(chǎn)生較大的噪聲,而且產(chǎn)生的高流速還會(huì)對(duì)管道和閥門(mén)等設(shè)備內(nèi)壁造成嚴(yán)重沖蝕,從而減少設(shè)備的使用壽命。
因此,在設(shè)計(jì)過(guò)程中傳輸管道直徑需要結(jié)合以上因素的影響來(lái)確定。同時(shí),還應(yīng)考慮GB 27791—2020《城鎮(zhèn)燃?xì)庹{(diào)壓箱》對(duì)管道流速的規(guī)定[15]:“除特殊管段外,調(diào)壓器后直管段氣體流速不應(yīng)大于25 m/s,過(guò)濾器前氣體流速不應(yīng)超過(guò)20 m/s”。
2.2.2 增加管道壁厚
管道壁厚能夠在一定程度上影響噪聲的傳播,管道壁厚越厚,對(duì)噪聲的衰減效果就越好。根據(jù)GB/T 17213.15—2017《工業(yè)過(guò)程控制閥 第8-3部分:噪聲的考慮 空氣動(dòng)力流流經(jīng)控制閥產(chǎn)生的噪聲預(yù)測(cè)方法》[16]和IEC 60534-8-3—2010Control valve aerodynamic noise prediction method[17]，通過(guò)計(jì)算,每增加一個(gè)壁厚系列,管道內(nèi)燃?xì)獾脑肼暵晧旱燃?jí)大約降低2～7 dB(A)。不同管道壁厚的相對(duì)降噪值見(jiàn)表1。
表1 不同管道壁厚的相對(duì)降噪值表Tab.1 Relative noise reduction values for pipes with different wall thicknesses
2.2.3 外部聲學(xué)隔離
外部聲學(xué)隔離就是對(duì)氣體的傳輸固體邊界進(jìn)行聲學(xué)隔離,使用保溫棉、隔音棉或建筑物等把噪聲源隔離開(kāi)，這種途徑處理法是經(jīng)濟(jì)而有效的局部噪聲降低技術(shù)。但是,噪聲在氣體中傳播的距離很長(zhǎng),而且外部隔離的效果也隨著處理措施的終止而結(jié)束[18-19]。
隨著保溫棉或隔音棉的厚度增加,其隔音效果也越好。通常每增加25 mm保溫棉可以降噪5 dB(A),最多可以降噪12～15 dB(A)；而每增加25 mm隔音棉可以降噪10 dB(A),最多可以降噪20～25 dB(A)。常見(jiàn)的保溫棉和隔音棉結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖8～9,由于隔音棉比保溫棉多了1層鉛板和礦物棉,其隔音效果也更好,保溫棉和隔音棉具體的降噪效果見(jiàn)圖10。
圖8 典型的保溫棉截面圖Fig.8 Cross-section of typical insulation cotton
圖9 典型的隔音棉的截面圖Fig.9 Cross-section of typical acoustic insulation cotton
圖10 保溫棉和隔音棉的降噪值曲線(xiàn)圖Fig.10 Noise reduction values of common insulation cotton and sound insulation cotton
2.3 匯管產(chǎn)生的噪聲及控制措施
匯管是燃?xì)廨斉溥^(guò)程中必備的設(shè)備之一,其作用在于匯聚和分流燃?xì)鈁20]，與管道和閥門(mén)連接,一般用于燃?xì)庹{(diào)壓站的入口處和出口處。當(dāng)燃?xì)饨橘|(zhì)從入口流入?yún)R管,由于空間體積的突然膨脹,以及不同入口氣體的相互作用,氣體流態(tài)變得非常復(fù)雜,并會(huì)產(chǎn)生較大的湍流。這時(shí)產(chǎn)生的噪聲聲波,通常會(huì)以數(shù)倍于入口截面積的表面積向外輻射。因此匯管內(nèi)較大的噪聲也是燃?xì)廨斉溥^(guò)程中主要噪聲源之一。
2.3.1 生產(chǎn)工藝產(chǎn)生的噪聲
匯管通常由支管和筒體組成,筒體一般采用鋼板卷制或者用無(wú)縫鋼管焊接而成。在支管與筒體連接時(shí)有兩種常用制造工藝形式：一種采用在筒體上氣割開(kāi)孔,而后與支管焊接連接；另一種采用在筒體上開(kāi)口模壓拔制,然后通過(guò)焊接與支管連接。開(kāi)口模壓拔制的支管和筒體連接為規(guī)則的圓弧面平滑過(guò)渡,而氣割開(kāi)孔的支管與筒體之間形成相互垂直的結(jié)構(gòu),不存在平滑的過(guò)渡圓弧面。因此,在相同的使用工況下,開(kāi)口模壓拔制的氣流相對(duì)更加平緩,形成的噪聲也更小。
2.3.2 布局方式產(chǎn)生的噪聲
利用Ansys Fluent軟件模擬了匯管內(nèi)的速度場(chǎng),由于出口支管的引流作用,由入口支管?chē)娚涞慕橘|(zhì)在接近管壁時(shí)向出口移動(dòng)，見(jiàn)圖11。結(jié)合主管壁附近的邊界層的影響,匯管內(nèi)部渦流形成,并成為匯管中噪聲的主要來(lái)源[21-22]。
圖11 基于Ansys Fluent的匯管速度場(chǎng)分布圖Fig.11 Manifold velocity field distribution based on Ansys Fluent
因此,在設(shè)計(jì)匯管時(shí),入口支管和出口支管的布局也必須考慮。通?？梢圆捎靡韵聝煞N方式:一種是將入口支管和出口支管分別連接在2個(gè)不同的匯管上,然后用1根管道與2個(gè)匯管連接起來(lái)；另一種是入口支管和出口支管分別布置在匯管筒體的同一側(cè)或兩側(cè),避免燃?xì)饬魇蓴_產(chǎn)生渦流。
2.3.3 匯管各組成部分截面積變化產(chǎn)生的噪聲
筒體截面積大于支管截面積,當(dāng)燃?xì)鈴娜肟谥Ч軈R入筒體時(shí)流速降低,當(dāng)燃?xì)鈴耐搀w分流至出口支管時(shí)流速增加,增加的流速會(huì)在匯管和出口支管的交接處形成較大的渦流,從而產(chǎn)生噪聲,為了避免該噪聲,設(shè)計(jì)時(shí)需要考慮以下兩點(diǎn)。
1)所有匯入筒體的支管總截面積要基本等于所有出口支管的總截面積。
2)筒體的截面積大于所有入口支管總截面積或所有出口支管總截面積的1.5～2倍。
2.4 管道附件產(chǎn)生的噪聲及控制措施
與所有其他湍流原因一樣,變徑管、彎頭、匯合節(jié)點(diǎn)、分支管和歧管等都會(huì)產(chǎn)生速度分布不均,造成不同程度的湍流,進(jìn)而形成產(chǎn)生噪聲。由于極端問(wèn)題的復(fù)雜性,不可能基于簡(jiǎn)單的方程計(jì)算,但是在設(shè)計(jì)中應(yīng)當(dāng)避免不當(dāng)設(shè)計(jì)，推薦設(shè)計(jì)和應(yīng)該避免的管道附件設(shè)計(jì)案例見(jiàn)表3。
表3 推薦和應(yīng)當(dāng)避免的管道附件設(shè)計(jì)表Tab.3 Recommended and avoided pipe accessory designs
2.5 其他降噪控制措施
1)封閉埋地：將燃?xì)廨斉湓O(shè)備封閉地下,可利用從設(shè)備到地面的距離及隔離物體,有效將噪聲控制在要求范圍內(nèi),見(jiàn)圖12。
2)物理隔離：通過(guò)在箱體內(nèi)壁附加隔音或吸音材料,可將噪聲有效地封閉在箱體內(nèi),以減少噪聲的影響，見(jiàn)圖13。
3)位置選擇：對(duì)于產(chǎn)生過(guò)高噪聲的燃?xì)鈧鬏斣O(shè)備,盡可能布置在城鎮(zhèn)居民集中區(qū)的當(dāng)?shù)爻Ｄ晗募咀钚☆l率風(fēng)向的上風(fēng)側(cè)[2]。
圖12 設(shè)備封閉埋地示意圖Fig.12 Example of equipment enclosed and burried
圖13 物理隔離示意圖Fig.13 Example of cabinet isolation
3 結(jié)論
隨著城市化進(jìn)程和工業(yè)化的發(fā)展,國(guó)家燃?xì)夤芫W(wǎng)對(duì)大型的傳輸設(shè)備的需求越來(lái)越多,燃?xì)鈧鬏斶^(guò)程中噪聲成為設(shè)計(jì)人員亟待解決的問(wèn)題。本文結(jié)合工作實(shí)踐總結(jié)了常用的噪聲控制技術(shù),并提出多種降低燃?xì)鈧鬏敪h(huán)節(jié)噪聲的措施,以降低環(huán)境噪聲對(duì)人員和設(shè)備的危害。
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1 噪聲源的分析
1.1 閥門(mén)產(chǎn)生的噪聲
閥門(mén)是燃?xì)廨斉溥^(guò)程中的核心部件,用于調(diào)節(jié)壓力和流量。在燃?xì)廨斉溥^(guò)程中,閥門(mén)通常產(chǎn)生機(jī)械振動(dòng)噪聲和空氣動(dòng)力學(xué)噪聲。
1.1.1 機(jī)械振動(dòng)噪聲
在燃?xì)廨斉溥^(guò)程中,氣體會(huì)沖擊閥芯及其關(guān)聯(lián)的零部件,從而引起閥芯和關(guān)聯(lián)零部件的低頻振動(dòng)、高頻振動(dòng)或固有頻率振動(dòng),從而產(chǎn)生機(jī)械振動(dòng)噪聲[5-6]。此類(lèi)噪聲產(chǎn)生的主要原因與閥門(mén)的設(shè)計(jì)間隙、機(jī)械加工精度、零件的選材、生產(chǎn)裝配質(zhì)量和閥門(mén)的固有頻率等因素有關(guān)。機(jī)械振動(dòng)噪聲不是閥門(mén)的主要噪聲,甚至可能是有益的,因?yàn)樗梢跃娲嬖诳赡墚a(chǎn)生故障的情況。機(jī)械振動(dòng)噪聲在很大程度上可以通過(guò)改進(jìn)設(shè)計(jì)而消除,并且通常被認(rèn)為是結(jié)構(gòu)問(wèn)題而非噪聲問(wèn)題。
1.1.2 空氣動(dòng)力學(xué)噪聲
當(dāng)氣體通過(guò)閥門(mén)內(nèi)的減壓部位和閥門(mén)出口擴(kuò)徑部位時(shí),氣體的機(jī)械能轉(zhuǎn)換為湍流而產(chǎn)生的噪聲稱(chēng)為空氣動(dòng)力學(xué)噪聲[7-9]。在能量轉(zhuǎn)化過(guò)程中,多數(shù)能量會(huì)轉(zhuǎn)變?yōu)闊崃?少數(shù)轉(zhuǎn)變?yōu)槁暷堋Ｔ诟?、中壓調(diào)壓站的運(yùn)行中,產(chǎn)生的噪聲值可達(dá)100 dB(A),在某些極端情況下可以達(dá)到120 dB(A),這一數(shù)值遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于工作場(chǎng)所噪聲限值最高值85 dB(A)。空氣動(dòng)力學(xué)噪聲對(duì)人體會(huì)造成極大危害,必須加以控制。
在燃?xì)廨斉涞拈y門(mén)噪聲中所占比例較大,頻率約800～8 000 Hz,處于人耳最敏感的頻率范圍內(nèi)[10]。這種噪聲可以通過(guò)技術(shù)措施降低,但是無(wú)法完全消除。
1.2 管道傳輸中的噪聲
隨著燃?xì)饨橘|(zhì)通過(guò)節(jié)流口到達(dá)閥門(mén)的出口,噪聲一直向下游傳播,在聲波到達(dá)人耳之前,一般不會(huì)引起關(guān)注。管道內(nèi)流體產(chǎn)生的噪聲會(huì)與管道內(nèi)壁互相作用,并引起管壁振動(dòng),這種振動(dòng)與空氣相互作用而產(chǎn)生聲波,而當(dāng)劇烈振動(dòng)的聲波強(qiáng)度超出一定范圍要求時(shí),就不得不采取措施使之降低到安全范圍。
當(dāng)高速流動(dòng)的燃?xì)馀c管道內(nèi)壁摩擦碰撞時(shí),燃?xì)饬魉僭娇?其管道內(nèi)產(chǎn)生的噪聲越大[5]。由于管道具有不同形狀、尺寸、密度等物理特性,它們決定了噪聲通過(guò)管道傳輸?shù)膹?qiáng)度,并使其具有不同的屬性。
2 燃?xì)廨斉渲性肼暱刂拼胧?/h2>2.1 閥門(mén)產(chǎn)生的噪聲控制措施
閥門(mén)通常作為調(diào)壓和調(diào)流的控制設(shè)備,承載著燃?xì)鈧鬏斨懈邏翰詈透吡魉?其產(chǎn)生的湍流和沖擊波,是整個(gè)燃?xì)廨斉湓O(shè)備中噪聲重要來(lái)源。
閥門(mén)產(chǎn)生的噪聲一般通過(guò)消音器來(lái)降噪,通常分為內(nèi)置消音器和外置消音器[11]。內(nèi)置消音器置于閥門(mén)內(nèi)部,通過(guò)提高噪聲的振動(dòng)頻率或分級(jí)壓降等技術(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)降噪；而外置消音器通常位于閥門(mén)的出口法蘭處或下游管道中,通過(guò)限流、限速、分級(jí)壓降或能量轉(zhuǎn)化等方法來(lái)降低噪聲。
2.1.1 內(nèi)置消音器降噪
1)平行間隙閥籠法:平行間隙閥籠見(jiàn)圖1,擁有許多平行窄槽,用以減少紊流并在其圓柱的表面上形成均勻的速度分布。該方法能夠降低15～20 dB(A)的噪聲,而閥門(mén)流通能力略有降低或者保持不變。
圖1 平行間隙閥籠示意圖Fig.1 Cage with parallel clearance
2)單級(jí)多孔閥籠法:單級(jí)多孔閥籠見(jiàn)圖2,通過(guò)小孔打破流體中的湍流,并將聲音的振動(dòng)頻率轉(zhuǎn)移到高于人耳聽(tīng)覺(jué)的頻率范圍,從而降噪。該方法的降噪隨著孔徑的縮小而效果越好,但成本也會(huì)隨之增加。通常能降低10～20 dB(A),受工況影響,降噪能力變化很大。
3)迷宮閥籠法:迷宮閥籠見(jiàn)圖3,由多層疊加的圓盤(pán)組成[12],每個(gè)圓盤(pán)都刻有多個(gè)彎曲通道的圖案。多個(gè)通道提供分流,通道中的多個(gè)彎曲通道提供壓降分級(jí)。在設(shè)計(jì)中可以設(shè)置10次甚至更多的方向變化,使每次壓降只占總壓降的一部分。這種設(shè)計(jì)在降低空氣動(dòng)力噪聲方面非常有效,能夠?qū)⒃肼暯档?0～30 dB(A)。
圖2 單級(jí)多孔閥籠示意圖Fig.2 Cage with single stage porous
圖3 迷宮閥籠示意圖Fig.3 Labyrinth cage
4)單流路多級(jí)壓降閥籠法:單流路多級(jí)閥籠見(jiàn)圖4,通過(guò)多級(jí)閥芯的臺(tái)階進(jìn)行節(jié)流,使得高壓差的流體沿著閥芯軸線(xiàn)的方向流動(dòng),通過(guò)閥芯和閥籠的特殊設(shè)計(jì),使得流體不斷地轉(zhuǎn)彎來(lái)降低流體的壓降和流速,以達(dá)到降低出口處噪聲的目的。
圖4 單流路多級(jí)壓降閥籠示意圖Fig.4 Cage with single flow multi-stage pressure drop
2.1.2 外置消音器降噪
通常對(duì)于降噪要求較低的場(chǎng)合,使用內(nèi)置消音器即可將噪聲降低至85 dB(A)以下。而對(duì)于高壓差的場(chǎng)合,單獨(dú)使用內(nèi)置消音器很難將噪聲降低到85 dB(A)以下,此種情況下,通常采取的措施是內(nèi)置消音器和外置消音器一起使用[13]。常見(jiàn)的外置消音器有串聯(lián)限流消音器、出口擴(kuò)徑消音器和STP消音器。
1)串聯(lián)限流消音器:串聯(lián)限流消音器見(jiàn)圖5,對(duì)于高壓差的應(yīng)用場(chǎng)合,利用串聯(lián)限流方法,將總壓力降分配給控制閥和位于控制閥下游的固定限流器可以有效地降低噪聲。通常會(huì)產(chǎn)生一定背壓,為了最好地發(fā)揮限流器的作用,必須針對(duì)每一種給定的工況設(shè)計(jì)限流器,使閥門(mén)和限流器產(chǎn)生的噪聲值相等,以降低噪聲,通?？墒乖肼暯档?0～15 dB(A)。
圖5 串聯(lián)限流消音器示意圖Fig.5 Series current limiting silencer
2)出口擴(kuò)徑消音器:出口擴(kuò)徑消音器見(jiàn)圖6,該消音器主要作用是矯正閥門(mén)出口處的湍流,避免流體形成較大的渦流;同時(shí)錐形筒截面積逐漸增大并且分階梯的多孔板使得出口壓降和流速分級(jí)降低,從而更大程度地降低噪聲，通?？墒乖肼暯档?5～25 dB(A)。
圖6 出口擴(kuò)徑消音器示意圖Fig.6 Outlet expander silencer
3)STP消音器:STP消音器也稱(chēng)為吸音消音器見(jiàn)圖7,由1個(gè)或多個(gè)包覆隔音材料的多孔通道組成。聲音滲透到隔音層內(nèi)部,并通過(guò)摩擦轉(zhuǎn)化為熱量。其降噪效果與隔音材料、孔隙率以及消音器的長(zhǎng)度有關(guān),大約每 1 m 長(zhǎng)度可降噪10 dB(A)。STP消音器通常安裝在下游管道中,并由法蘭固定。
圖7 STP消音器示意圖Fig.7 STP silencer
2.2 管道傳輸中的噪聲控制措施
2.2.1 控制燃?xì)饬魉?/p>
根據(jù)質(zhì)量守恒定律可知,在穩(wěn)定流動(dòng)過(guò)程中,管道內(nèi)各截面處的質(zhì)量流量均相等,并且不隨時(shí)間而變化?？捎靡痪S定常流的連續(xù)性方程[14]表達(dá),見(jiàn)式(1)。
qm=ρVA=常量
(1)
由式(1)可知,在設(shè)計(jì)流量一定的情況下,燃?xì)饬魉偃Q于管道橫截面積。所以增大管道的直徑可以降低燃?xì)饬魉?。但?增大管道直徑將會(huì)造成所有連接設(shè)備尺寸的增加,這樣將大大增加設(shè)備的成本。而如果選擇的管道直徑過(guò)小,不僅會(huì)產(chǎn)生較大的噪聲,而且產(chǎn)生的高流速還會(huì)對(duì)管道和閥門(mén)等設(shè)備內(nèi)壁造成嚴(yán)重沖蝕,從而減少設(shè)備的使用壽命。
因此,在設(shè)計(jì)過(guò)程中傳輸管道直徑需要結(jié)合以上因素的影響來(lái)確定。同時(shí),還應(yīng)考慮GB 27791—2020《城鎮(zhèn)燃?xì)庹{(diào)壓箱》對(duì)管道流速的規(guī)定[15]:“除特殊管段外,調(diào)壓器后直管段氣體流速不應(yīng)大于25 m/s,過(guò)濾器前氣體流速不應(yīng)超過(guò)20 m/s”。
2.2.2 增加管道壁厚
管道壁厚能夠在一定程度上影響噪聲的傳播,管道壁厚越厚,對(duì)噪聲的衰減效果就越好。根據(jù)GB/T 17213.15—2017《工業(yè)過(guò)程控制閥 第8-3部分:噪聲的考慮 空氣動(dòng)力流流經(jīng)控制閥產(chǎn)生的噪聲預(yù)測(cè)方法》[16]和IEC 60534-8-3—2010Control valve aerodynamic noise prediction method[17]，通過(guò)計(jì)算,每增加一個(gè)壁厚系列,管道內(nèi)燃?xì)獾脑肼暵晧旱燃?jí)大約降低2～7 dB(A)。不同管道壁厚的相對(duì)降噪值見(jiàn)表1。
表1 不同管道壁厚的相對(duì)降噪值表Tab.1 Relative noise reduction values for pipes with different wall thicknesses
2.2.3 外部聲學(xué)隔離
外部聲學(xué)隔離就是對(duì)氣體的傳輸固體邊界進(jìn)行聲學(xué)隔離,使用保溫棉、隔音棉或建筑物等把噪聲源隔離開(kāi)，這種途徑處理法是經(jīng)濟(jì)而有效的局部噪聲降低技術(shù)。但是,噪聲在氣體中傳播的距離很長(zhǎng),而且外部隔離的效果也隨著處理措施的終止而結(jié)束[18-19]。
隨著保溫棉或隔音棉的厚度增加,其隔音效果也越好。通常每增加25 mm保溫棉可以降噪5 dB(A),最多可以降噪12～15 dB(A)；而每增加25 mm隔音棉可以降噪10 dB(A),最多可以降噪20～25 dB(A)。常見(jiàn)的保溫棉和隔音棉結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖8～9,由于隔音棉比保溫棉多了1層鉛板和礦物棉,其隔音效果也更好,保溫棉和隔音棉具體的降噪效果見(jiàn)圖10。
圖8 典型的保溫棉截面圖Fig.8 Cross-section of typical insulation cotton
圖9 典型的隔音棉的截面圖Fig.9 Cross-section of typical acoustic insulation cotton
圖10 保溫棉和隔音棉的降噪值曲線(xiàn)圖Fig.10 Noise reduction values of common insulation cotton and sound insulation cotton
2.3 匯管產(chǎn)生的噪聲及控制措施
匯管是燃?xì)廨斉溥^(guò)程中必備的設(shè)備之一,其作用在于匯聚和分流燃?xì)鈁20]，與管道和閥門(mén)連接,一般用于燃?xì)庹{(diào)壓站的入口處和出口處。當(dāng)燃?xì)饨橘|(zhì)從入口流入?yún)R管,由于空間體積的突然膨脹,以及不同入口氣體的相互作用,氣體流態(tài)變得非常復(fù)雜,并會(huì)產(chǎn)生較大的湍流。這時(shí)產(chǎn)生的噪聲聲波,通常會(huì)以數(shù)倍于入口截面積的表面積向外輻射。因此匯管內(nèi)較大的噪聲也是燃?xì)廨斉溥^(guò)程中主要噪聲源之一。
2.3.1 生產(chǎn)工藝產(chǎn)生的噪聲
匯管通常由支管和筒體組成,筒體一般采用鋼板卷制或者用無(wú)縫鋼管焊接而成。在支管與筒體連接時(shí)有兩種常用制造工藝形式：一種采用在筒體上氣割開(kāi)孔,而后與支管焊接連接；另一種采用在筒體上開(kāi)口模壓拔制,然后通過(guò)焊接與支管連接。開(kāi)口模壓拔制的支管和筒體連接為規(guī)則的圓弧面平滑過(guò)渡,而氣割開(kāi)孔的支管與筒體之間形成相互垂直的結(jié)構(gòu),不存在平滑的過(guò)渡圓弧面。因此,在相同的使用工況下,開(kāi)口模壓拔制的氣流相對(duì)更加平緩,形成的噪聲也更小。
2.3.2 布局方式產(chǎn)生的噪聲
利用Ansys Fluent軟件模擬了匯管內(nèi)的速度場(chǎng),由于出口支管的引流作用,由入口支管?chē)娚涞慕橘|(zhì)在接近管壁時(shí)向出口移動(dòng)，見(jiàn)圖11。結(jié)合主管壁附近的邊界層的影響,匯管內(nèi)部渦流形成,并成為匯管中噪聲的主要來(lái)源[21-22]。
圖11 基于Ansys Fluent的匯管速度場(chǎng)分布圖Fig.11 Manifold velocity field distribution based on Ansys Fluent
因此,在設(shè)計(jì)匯管時(shí),入口支管和出口支管的布局也必須考慮。通?？梢圆捎靡韵聝煞N方式:一種是將入口支管和出口支管分別連接在2個(gè)不同的匯管上,然后用1根管道與2個(gè)匯管連接起來(lái)；另一種是入口支管和出口支管分別布置在匯管筒體的同一側(cè)或兩側(cè),避免燃?xì)饬魇蓴_產(chǎn)生渦流。
2.3.3 匯管各組成部分截面積變化產(chǎn)生的噪聲
筒體截面積大于支管截面積,當(dāng)燃?xì)鈴娜肟谥Ч軈R入筒體時(shí)流速降低,當(dāng)燃?xì)鈴耐搀w分流至出口支管時(shí)流速增加,增加的流速會(huì)在匯管和出口支管的交接處形成較大的渦流,從而產(chǎn)生噪聲,為了避免該噪聲,設(shè)計(jì)時(shí)需要考慮以下兩點(diǎn)。
1)所有匯入筒體的支管總截面積要基本等于所有出口支管的總截面積。
2)筒體的截面積大于所有入口支管總截面積或所有出口支管總截面積的1.5～2倍。
2.4 管道附件產(chǎn)生的噪聲及控制措施
與所有其他湍流原因一樣,變徑管、彎頭、匯合節(jié)點(diǎn)、分支管和歧管等都會(huì)產(chǎn)生速度分布不均,造成不同程度的湍流,進(jìn)而形成產(chǎn)生噪聲。由于極端問(wèn)題的復(fù)雜性,不可能基于簡(jiǎn)單的方程計(jì)算,但是在設(shè)計(jì)中應(yīng)當(dāng)避免不當(dāng)設(shè)計(jì)，推薦設(shè)計(jì)和應(yīng)該避免的管道附件設(shè)計(jì)案例見(jiàn)表3。
表3 推薦和應(yīng)當(dāng)避免的管道附件設(shè)計(jì)表Tab.3 Recommended and avoided pipe accessory designs
2.5 其他降噪控制措施
1)封閉埋地：將燃?xì)廨斉湓O(shè)備封閉地下,可利用從設(shè)備到地面的距離及隔離物體,有效將噪聲控制在要求范圍內(nèi),見(jiàn)圖12。
2)物理隔離：通過(guò)在箱體內(nèi)壁附加隔音或吸音材料,可將噪聲有效地封閉在箱體內(nèi),以減少噪聲的影響，見(jiàn)圖13。
3)位置選擇：對(duì)于產(chǎn)生過(guò)高噪聲的燃?xì)鈧鬏斣O(shè)備,盡可能布置在城鎮(zhèn)居民集中區(qū)的當(dāng)?shù)爻Ｄ晗募咀钚☆l率風(fēng)向的上風(fēng)側(cè)[2]。
圖12 設(shè)備封閉埋地示意圖Fig.12 Example of equipment enclosed and burried
圖13 物理隔離示意圖Fig.13 Example of cabinet isolation
3 結(jié)論
隨著城市化進(jìn)程和工業(yè)化的發(fā)展,國(guó)家燃?xì)夤芫W(wǎng)對(duì)大型的傳輸設(shè)備的需求越來(lái)越多,燃?xì)鈧鬏斶^(guò)程中噪聲成為設(shè)計(jì)人員亟待解決的問(wèn)題。本文結(jié)合工作實(shí)踐總結(jié)了常用的噪聲控制技術(shù),并提出多種降低燃?xì)鈧鬏敪h(huán)節(jié)噪聲的措施,以降低環(huán)境噪聲對(duì)人員和設(shè)備的危害。
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