鄭建成，譚賢四，曲智國(guó)，何文琳，李志淮

（1.空軍預(yù)警學(xué)院，湖北 武漢 430019；2.中國(guó)人民解放軍95246 部隊(duì)，廣西 南寧 530007；3.中國(guó)人民解放軍聯(lián)勤保障部隊(duì)，湖北 武漢 430019）

0 引言

臨近空間高超聲速目標(biāo)（near space hypersonic target，NSHT）因具備速度快（Ma5 以上）、攻擊距離遠(yuǎn)、機(jī)動(dòng)范圍廣的特點(diǎn)，使得遠(yuǎn)程精確閃擊作戰(zhàn)成為現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)新的作戰(zhàn)方式，對(duì)國(guó)土防御提出了新的更大挑戰(zhàn)。根據(jù)所提供動(dòng)力方式的不同，NSHT 可分為2 類：高超聲速巡航導(dǎo)彈（hypersonic cruise missile，HCM）和高超聲速滑翔飛行器（hypersonic gliding vehicle，HGV）［1］。其中HGV 發(fā)展更為成熟且已列裝，而關(guān)于HCM 的研究較少，本文重點(diǎn)關(guān)注HCM類目標(biāo)。

HCM 的動(dòng)力方式和飛行過(guò)程與典型的亞聲速或超聲速巡航導(dǎo)彈（cruise missile，CM）類似，通常是在火箭助推器上加速爬升，然后使用發(fā)動(dòng)機(jī)通過(guò)大氣層為自己提供動(dòng)力進(jìn)行巡航飛行，最后俯沖攻擊目標(biāo)，兩者機(jī)動(dòng)能力有限且射程相當(dāng)［2-4］。不同的是，HCM 處于更高的臨近空間且速度更快。從美國(guó)的彈道導(dǎo)彈防御體系架構(gòu)［5］可以看出，現(xiàn)有預(yù)警探測(cè)體系針對(duì)導(dǎo)彈的預(yù)警手段主要有紅外和雷達(dá)，其發(fā)展策略已比較明晰，但對(duì)HCM 的預(yù)警探測(cè)性能如何、存在什么問(wèn)題以及與預(yù)警探測(cè)CM 有何區(qū)別還有待深入研究。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者基于目標(biāo)運(yùn)動(dòng)特性和紅外特性開(kāi)展的HCM 與CM 可探測(cè)性問(wèn)題研究已取得一系列成果，主要可分為4 類：一是對(duì)HCM 速度快與CM 低空突防能力強(qiáng)等運(yùn)動(dòng)性能所作的定性描述［6-7］，指出防御難點(diǎn)；二是針對(duì)目標(biāo)紅外輻射特征明顯，通過(guò)建立目標(biāo)紅外輻射工程模型計(jì)算其蒙皮、尾焰、尾噴口的紅外輻射強(qiáng)度［8］，參考美國(guó)天基紅外探測(cè)器的靈敏度參數(shù)構(gòu)建天基紅外衛(wèi)星探測(cè)模型［9-10］、臨空基飛艇載紅外探測(cè)模型［11］和空天紅外探測(cè)模型［12］，進(jìn)而探討紅外系統(tǒng)對(duì)目標(biāo)的探測(cè)能力和時(shí)空覆蓋性問(wèn)題；三是針對(duì)目標(biāo)飛行高度較低研究平流層飛艇載雷達(dá)［13］、地/?；M網(wǎng)雷達(dá)［14］等不同傳感器平臺(tái)對(duì)其探測(cè)與跟蹤性能；四是在分析目標(biāo)運(yùn)動(dòng)特性和輻射特性的基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)不同平臺(tái)的紅外和雷達(dá)探測(cè)器構(gòu)成的預(yù)警探測(cè)系統(tǒng)總體結(jié)構(gòu)，分別探索2 類目標(biāo)預(yù)警探測(cè)系統(tǒng)構(gòu)建相關(guān)問(wèn)題［12，15］。

上述研究成果對(duì)防御方認(rèn)識(shí)HCM 與CM 的可探測(cè)性能具有積極作用。然而，這些研究或僅采取建模顆粒度過(guò)粗的定性分析使得防御方對(duì)目標(biāo)性能認(rèn)識(shí)不足，或僅針對(duì)目標(biāo)巡航段特性開(kāi)展定量分析，沒(méi)有立足目標(biāo)的全任務(wù)剖面，從體系的角度對(duì)探測(cè)此2 類目標(biāo)的特征進(jìn)行量化評(píng)估和比較，不利于防御方實(shí)施體系化的預(yù)警探測(cè)策略。為此，基于HCM 與CM 目標(biāo)特性的不同，通過(guò)建立紅外探測(cè)模型和雷達(dá)探測(cè)模型，詳細(xì)和定量評(píng)估目標(biāo)紅外輻射強(qiáng)度、飛行速度和滯空高度對(duì)預(yù)警探測(cè)的影響，能夠厘清防御方對(duì)來(lái)襲目標(biāo)性能的認(rèn)識(shí)，進(jìn)而為嚴(yán)格定量評(píng)估高超聲速武器系統(tǒng)的威脅和升級(jí)現(xiàn)有反導(dǎo)預(yù)警體系提供技術(shù)支撐。

1 目標(biāo)性能建模

為比較紅外和雷達(dá)2 種探測(cè)手段對(duì)HCM 與CM預(yù)警探測(cè)特征的不同，需要在分析目標(biāo)運(yùn)動(dòng)特性的同時(shí)，分別建立紅外探測(cè)模型和雷達(dá)探測(cè)模型。

1.1 運(yùn)動(dòng)模型

HCM 任務(wù)剖面如圖1 所示。根據(jù)推力類型的不同，其任務(wù)剖面分為固體火箭助推的助推段、超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)推進(jìn)的爬升段和巡航段以及無(wú)推力俯沖飛行的俯沖段。在固體火箭助推下，飛行器從一定的高空投射點(diǎn)處開(kāi)始飛行上升至超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)要求的點(diǎn)火窗口后，助推器分離，超燃沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火提供推力后快速爬升，當(dāng)爬升至巡航要求的高度、速度和相應(yīng)角度時(shí)，利用剩余燃料進(jìn)行巡航飛行，巡航段結(jié)束后，飛行器開(kāi)始無(wú)動(dòng)力俯沖飛行，并最終實(shí)現(xiàn)對(duì)地面指定目標(biāo)的打擊［16］。

圖1 HCM 任務(wù)剖面Fig.1 Mission profile of HCM

在不考慮地球自轉(zhuǎn)引起的離心力和哥式慣性力的條件下并忽略側(cè)向運(yùn)動(dòng)，其質(zhì)心運(yùn)動(dòng)方程為［16］式中：v為速度；γ為航跡傾角；κ為航向角；Ψ為經(jīng)度；Ω為緯度；h為目標(biāo)高度；R為地球半徑；g=g0R2/(R+h)2為離地面h處的重力加速度，g0=9.8 m/s2為海平面處重力加速度；α，σ分別為飛行器的攻角和傾側(cè)角；D=12ρv2CdA為 氣動(dòng)阻力，L=12ρv2ClA為氣動(dòng)升力，ρ=ρ0exp(-h/H)為大氣密度［17］，ρ0=1.752 kg/m3，H=6 700 m；A為飛行器的有效橫截面積；Cd，Cl分別為升力系數(shù)和阻力系數(shù)；m為飛行器的質(zhì)量；T為發(fā)動(dòng)機(jī)提供的推力。

1.2 紅外探測(cè)模型

根據(jù)熱量守恒定律，大氣層內(nèi)高速飛行的飛行器在大氣阻力作用下失去的部分動(dòng)能會(huì)轉(zhuǎn)移到飛行器周圍的空氣中，使其產(chǎn)生強(qiáng)烈的氣動(dòng)熱，部分熱量沉積到飛行器表面導(dǎo)致其溫度急劇升高，引起大量的紅外光譜熱輻射，其輻射強(qiáng)度I在溫度為T(mén)時(shí)的計(jì)算公式［17］為

式中：ε為表面輻射率；λ為波長(zhǎng)；c為光速；h=(6.625 6 ± 0.000 5) × 10-34(W · s2)為普朗克常數(shù)；k=(1.380 54 ± 0.000 18) × 10-23(W · s · K-1) 為 玻爾茲曼常數(shù)；θ為飛行器表面面元與表面法線方向的夾角；A為對(duì)飛行器表面觀測(cè)面積；溫度T的單位為K。

導(dǎo)彈飛行過(guò)程中，其紅外輻射強(qiáng)度I超過(guò)一定數(shù)值，紅外探測(cè)器就能探測(cè)到其飛行?？紤]地面背景輻射和低空大氣背景輻射的影響，紅外探測(cè)器在探測(cè)波段內(nèi)對(duì)輻射強(qiáng)度為It的飛行器的探測(cè)距離［12］可表示為

式中：δ為信號(hào)提取因子；Ib為探測(cè)波段內(nèi)的背景輻射強(qiáng)度；A0=πd2/4，d為光學(xué)系統(tǒng)的有效通光孔徑；τa為目標(biāo)與傳感器間的大氣透過(guò)率；τ0為光學(xué)系統(tǒng)的透射率；D為探測(cè)器的探測(cè)度；SNR為探測(cè)到目標(biāo)所需的最小信噪比；Δf為探測(cè)系統(tǒng)的噪聲等效帶寬；Ad為探測(cè)單元面積。

1.3 雷達(dá)探測(cè)模型

作為導(dǎo)彈防御系統(tǒng)中關(guān)鍵的傳感器，雷達(dá)的預(yù)警探測(cè)能力受到自身探測(cè)威力和地球曲率等因素的制約。其搜索距離方程［18］為

式中：Pav為平均發(fā)射功率；A為天線有效反射面積；σ為目標(biāo)RCS；ts為雷達(dá)探測(cè)距離為Rmax時(shí)完成空域Ω的搜索任務(wù)所需時(shí)間；Ls為雷達(dá)系統(tǒng)損耗；k為玻爾茲曼常數(shù)；Te為等效噪聲溫度；SNR為回波信噪比。

為研究雷達(dá)搜索時(shí)間資源使用情況，式（4）可寫(xiě)為

式中：a=，對(duì) 于特定的雷達(dá)和 目 標(biāo)而言，a是已知且固定的。

雷達(dá)在觀測(cè)目標(biāo)時(shí)，可用目標(biāo)位置參數(shù)描述雷達(dá)觀測(cè)模型。設(shè)雷達(dá)到目標(biāo)的距離為R，雷達(dá)與目標(biāo)連線在雷達(dá)當(dāng)?shù)厮矫鎯?nèi)投影與正北向夾角為α，雷達(dá)—目標(biāo)連線與雷達(dá)當(dāng)?shù)厮矫娴膴A角為β，雷達(dá)位置坐標(biāo)為(x，y，z)，則雷達(dá)觀測(cè)模型［19］為

式中：NR，Nα和Nβ為觀測(cè)噪聲。

同時(shí)，考慮地球曲率的影響，雷達(dá)探測(cè)視距計(jì)算公式［20］為

式中：雷達(dá)平臺(tái)高度h1和目標(biāo)高度h2的單位為m，計(jì)算出的雷達(dá)視距L的單位為km。

2 預(yù)警探測(cè)特征比較

HCM 的戰(zhàn)略意義取決于其相對(duì)于CM 的性能優(yōu)勢(shì)，關(guān)鍵的性能參數(shù)有縱向射程、飛行高度、滯空時(shí)間和紅外輻射強(qiáng)度等，這些參數(shù)表征了其低空突防和快速打擊能力，直接影響著防御方對(duì)該類目標(biāo)的預(yù)警探測(cè)策略。根據(jù)導(dǎo)彈飛行任務(wù)時(shí)序和作戰(zhàn)距離相當(dāng)與否，可分別對(duì)HCM 與CM 的紅外和雷達(dá)預(yù)警特征進(jìn)行量化對(duì)比分析，從而評(píng)估反臨預(yù)警探測(cè)的性能。HCM 的典型型號(hào)有美國(guó)的X-51A［21］（驗(yàn)證機(jī)）和俄羅斯的Tsirkon［22］，CM 的典型型號(hào)有美國(guó)的BGM-109，AGM-86C，AGM-129 和俄羅斯 的SA-15，KH-55，BrahMos［22-24］。為便于分析，表1總結(jié)了HCM 和CM 的典型性能指標(biāo)。

2.1 紅外預(yù)警探測(cè)特征比較

2 類巡航導(dǎo)彈均在大氣層內(nèi)飛行，紅外探測(cè)背景均為低空大氣背景和地面背景，紅外探測(cè)器對(duì)其最佳探測(cè)波段為中波波段［8-12］。不同的是，2 類導(dǎo)彈不同的巡航速度將使其產(chǎn)生不同的輻射能量，由表1 可知，HCM 巡航速度是CM 巡航速度的近10 倍。為量化評(píng)估這2 類目標(biāo)紅外預(yù)警探測(cè)的差異，根據(jù)表2 和表3 給出的紅外探測(cè)器在中波波段的性能參數(shù)和彈體最大輻射溫度［8，11-12］，通過(guò)式（2）和式（3）計(jì)算HCM 和CM 在典型巡航高度時(shí)的最大輻射強(qiáng)度、最大探測(cè)距離，表3 給出了空基紅外探測(cè)器探測(cè)巡航段HCM 和CM 的性能對(duì)比情況。

表1 2 類巡航導(dǎo)彈目標(biāo)典型性能指標(biāo)Table1 Typical performance indexes of the two kinds of cruise missile targets

從以上分析可知，根據(jù)HCM 與CM 所處飛行環(huán)境即紅外探測(cè)背景的特點(diǎn)，空基紅外探測(cè)器在中波波段對(duì)該2 類目標(biāo)均具備較好的持續(xù)探測(cè)捕獲能力。由于HCM 與CM 巡航速度、巡航高度和背景輻射強(qiáng)度差距較大，且大氣透過(guò)率隨著海拔高度升高而增大，導(dǎo)致HCM 的最大紅外輻射強(qiáng)度雖然遠(yuǎn)大于CM 的最大紅外輻射強(qiáng)度，但是紅外探測(cè)器對(duì)HCM的最大探測(cè)距離僅為對(duì)CM 最大探測(cè)距離的約7 倍。由此可見(jiàn)，探測(cè)平臺(tái)類型相同時(shí)，巡航速度更快、高度更高的HCM 將使得紅外探測(cè)器對(duì)其探測(cè)距離大大增加，同時(shí)紅外探測(cè)器對(duì)HCM 的預(yù)警時(shí)間較CM僅僅多了23 s，這就使得紅外探測(cè)器在距防御方相同距離處同時(shí)發(fā)現(xiàn)2 類目標(biāo)時(shí)，其探測(cè)HCM 的性能優(yōu)勢(shì)并不明顯。

從表3 可知，當(dāng)導(dǎo)彈的射程在1 000 km 左右時(shí)，空基紅外探測(cè)器可對(duì)HCM 提供良好的持續(xù)預(yù)警探測(cè)能力，但對(duì)CM 的最大探測(cè)距離僅238 km，不足以對(duì)其持續(xù)跟蹤探測(cè)；當(dāng)導(dǎo)彈的射程超過(guò)1 100 km時(shí)，空基紅外探測(cè)器無(wú)法對(duì)HCM 進(jìn)行持續(xù)跟蹤探測(cè)，且對(duì)CM 的探測(cè)能力更加不足。但此時(shí)可考慮采用其他類型平臺(tái)的紅外探測(cè)器對(duì)目標(biāo)進(jìn)行探測(cè)。根據(jù)表2 給出的紅外探測(cè)器參數(shù)，與表3 空基紅外探測(cè)器探測(cè)性能的計(jì)算方法類似，表4 給出了不同平臺(tái)搭載紅外探測(cè)器［8-11］對(duì)2 類目標(biāo)的探測(cè)性能。從表4 可見(jiàn)，紅外探測(cè)器對(duì)目標(biāo)的探測(cè)能力將隨著紅外搭載平臺(tái)高度的增加而顯著提升。因此，當(dāng)導(dǎo)彈的射程在1 000 km 以內(nèi)時(shí)，對(duì)HCM 可采用浮空氣球、預(yù)警機(jī)等空基平臺(tái)搭載紅外探測(cè)器進(jìn)行紅外探測(cè)，對(duì)CM 則需采用天基紅外探測(cè)器進(jìn)行紅外探測(cè)；當(dāng)導(dǎo)彈的射程超過(guò)1 100 km 時(shí)，對(duì)HCM 可采用飛艇載紅外系統(tǒng)組網(wǎng)或天基紅外探測(cè)器進(jìn)行紅外探測(cè)，而對(duì)CM 即使采用天基紅外探測(cè)器進(jìn)行探測(cè)也仍顯能力不足，此時(shí)需考慮采用不同探測(cè)平臺(tái)搭載紅外探測(cè)器進(jìn)行組網(wǎng)聯(lián)合探測(cè)。

表2 紅外探測(cè)器參數(shù)Table 2 Performance parameter of infrared detection system

表3 紅外探測(cè)性能對(duì)比Table 3 Comparison of infrared detection performance

表4 不同平臺(tái)紅外探測(cè)器探測(cè)距離對(duì)比Table 4 Comparison of detection range for infrared detectors on different platforms km

2.2 雷達(dá)預(yù)警探測(cè)特征比較

盡管理論上紅外探測(cè)器對(duì)巡航類導(dǎo)彈目標(biāo)具備探測(cè)能力，但其發(fā)展并不完備，很有必要對(duì)相對(duì)發(fā)展成熟的地基雷達(dá)系統(tǒng)預(yù)警探測(cè)2 類巡航導(dǎo)彈目標(biāo)的差異進(jìn)行比較分析。

隨著電子科學(xué)和軍事技術(shù)的飛速發(fā)展，反導(dǎo)雷達(dá)普遍具備數(shù)百千米甚至上千千米的探測(cè)威力。以美國(guó)“薩德”反導(dǎo)系統(tǒng)中的AN/TPY-2 X 波段固體有源多功能相控陣?yán)走_(dá)［25］為例，通過(guò)雷達(dá)方程計(jì)算其對(duì)雷達(dá)散射截面積（radar cross section，RCS）為0.004 m2的目標(biāo)探測(cè)距離可達(dá)1 000 km，而HCM 與CM 在不同探測(cè)角度時(shí)的RCS 取值情況如表5 所示［26-28］。從表5 可知，HCM 的RCS 平均值為0.01～0.1 m2，CM 的RCS 典 型 值 約0.1 m2，HCM 的RCS 起伏較大是由于受等離子鞘套的影響，在特定觀測(cè)視角（正側(cè)視、前視或后視）時(shí)其影響（衰減或增強(qiáng)）可達(dá)20 dB，而CM 不受等離子鞘套的影響，其RCS 波動(dòng)并不明顯，但正側(cè)視時(shí)2 類目標(biāo)的RCS 均較大?？梢?jiàn)典型參數(shù)條件下雷達(dá)探測(cè)威力滿足對(duì)2 類巡航導(dǎo)彈目標(biāo)的探測(cè)要求，此時(shí)對(duì)目標(biāo)探測(cè)的影響更多受限于雷達(dá)視距，因而需重點(diǎn)分析雷達(dá)視距問(wèn)題。

表5 目標(biāo)RCS 對(duì)比Table 5 Comparison of RCS dBsm

與CM 相比，HCM 最大的優(yōu)勢(shì)就是速度快，能夠削弱敵人的反應(yīng)時(shí)間。然而，CM 更低的飛行高度又大大降低了地基雷達(dá)系統(tǒng)對(duì)其探測(cè)距離。根據(jù)式（7），不考慮地形特征（假設(shè)地球表面是光滑的）和雷達(dá)架高時(shí)，對(duì)不同飛行高度的目標(biāo)，雷達(dá)探測(cè)視距隨目標(biāo)高度的變化如圖2 所示。顯然，目標(biāo)飛行高度越高，雷達(dá)視距越遠(yuǎn)。

圖2 雷達(dá)視距隨目標(biāo)高度的變化情況Fig.2 Variation of radar LOS with target altitude

根據(jù)式（1）所建立的HCM 運(yùn)動(dòng)模型和文獻(xiàn)［23］給出的CM 運(yùn)動(dòng)模型，假設(shè)防御方雷達(dá)部署于導(dǎo)彈落點(diǎn)附近且探測(cè)威力足夠，當(dāng)目標(biāo)與雷達(dá)之間的距離小于雷達(dá)視距時(shí)認(rèn)為目標(biāo)可探測(cè)，圖3 給出了HCM 和CM 縱向射程均為900 km 時(shí)的雷達(dá)視距可探測(cè)情況，圖中“◇”標(biāo)示雷達(dá)視距可探測(cè)首點(diǎn)，加粗的彈道部分意為雷達(dá)可探測(cè)。

圖3 視距可探測(cè)性對(duì)比Fig.3 Comparison of LOS detectability

防御方必須收到來(lái)襲導(dǎo)彈的預(yù)警才能采取有效的對(duì)策，對(duì)來(lái)襲導(dǎo)彈的預(yù)警時(shí)間取決于目標(biāo)的特性和防御方的預(yù)警探測(cè)能力。由圖3 可知，HCM 與CM 最顯著的區(qū)別就是飛行高度的不同，這將直接影響雷達(dá)探測(cè)視距。根據(jù)對(duì)彈道數(shù)據(jù)的相應(yīng)分析，其對(duì)射程均為900 km 的2 類目標(biāo)的首點(diǎn)發(fā)現(xiàn)距離、目標(biāo)速度、高度和可持續(xù)探測(cè)時(shí)間如表6 所示。

由圖3 和表6 可知，CM 飛行高度較HCM 飛行高度低直接制約著對(duì)其的雷達(dá)可探測(cè)性性能。對(duì)部署在導(dǎo)彈落點(diǎn)附近的地基雷達(dá)，由于視距限制，雷達(dá)可探測(cè)到CM 時(shí)其飛行高度僅1.2 km，而HCM 在28.5 km 的高度時(shí)雷達(dá)就已可探測(cè)到其飛行，這使得雷達(dá)對(duì)HCM 的首點(diǎn)發(fā)現(xiàn)距離達(dá)到其任務(wù)航程的69%，而對(duì)CM 首點(diǎn)發(fā)現(xiàn)距離僅約為其任務(wù)航程的16%。雖然HCM 的飛行速度是CM 飛行速度的3.7倍，但由于CM 飛行高度低、可探測(cè)距離近，雷達(dá)對(duì)其提供的可持續(xù)探測(cè)時(shí)間仍然比速度是其數(shù)倍的HCM 要少32 s。若考慮地雜波的影響，則雷達(dá)探測(cè)CM 受地雜波的影響更大，將導(dǎo)致雷達(dá)對(duì)其可探測(cè)距離更近，可持續(xù)探測(cè)時(shí)間更短。此時(shí)從進(jìn)攻方的角度看，CM 暴露給防御方的時(shí)間更晚、突防能力更強(qiáng)。但是，若防御方在同一距離處同時(shí)提前2 min發(fā)現(xiàn)HCM 和CM，則速度較慢的CM 目標(biāo)留給防御方的反應(yīng)時(shí)間將相對(duì)充足。

表6 雷達(dá)探測(cè)性能對(duì)比Table 6 Comparison of radar detection performance

綜合上述分析，從雷達(dá)視距限制上看，地基雷達(dá)系統(tǒng)對(duì)HCM 預(yù)警作戰(zhàn)可采用威力1 000 km 左右的新型多功能相控陣?yán)走_(dá)（如AN/TPY-2），而預(yù)警探測(cè)CM 采用低空探測(cè)性能好的日常防空雷達(dá)即可，若采用遠(yuǎn)程預(yù)警雷達(dá)反而達(dá)不到物盡其用的軍事效益。目前，對(duì)CM 探測(cè)可采用塔樓、系留浮空器、預(yù)警機(jī)、高空長(zhǎng)航時(shí)無(wú)人機(jī)和近地衛(wèi)星等平臺(tái)搭載雷達(dá)系統(tǒng)來(lái)進(jìn)一步增加視距和對(duì)目標(biāo)的預(yù)警時(shí)間［24］，但是對(duì)HCM 的雷達(dá)探測(cè)手段除了地基雷達(dá)外其他雷達(dá)平臺(tái)則比較匱乏，可發(fā)展平流層飛艇載雷達(dá)提高對(duì)其探測(cè)能力。由此可見(jiàn)，從雷達(dá)探測(cè)平臺(tái)上看，目前對(duì)CM 的探測(cè)手段較多，但對(duì)HCM 的探測(cè)手段較少。

3 結(jié)論

本文對(duì)可達(dá)相同射程的HCM 與CM 紅外探測(cè)性能和雷達(dá)探測(cè)性能進(jìn)行了定量比較與評(píng)估分析，主要研究了2 類目標(biāo)紅外輻射、滯空高度和飛行速度對(duì)防御方預(yù)警探測(cè)的影響，分析結(jié)果表明：

（1）紅外可探測(cè)性方面，由于HCM 的輻射溫度更高、紅外輻射強(qiáng)度更大，空基紅外探測(cè)器對(duì)HCM的持續(xù)覆蓋和可探測(cè)能力更強(qiáng)，且隨著紅外探測(cè)器所搭載平臺(tái)高度的增加（臨空基、天基），其探測(cè)能力將進(jìn)一步提升。

（2）雷達(dá)可探測(cè)性方面，相比HCM，雖然CM 飛行速度慢，但更低的飛行高度導(dǎo)致地基雷達(dá)對(duì)其首點(diǎn)發(fā)現(xiàn)距離更近，增加了盡早發(fā)現(xiàn)的難度，此時(shí)可采用系留浮空器、預(yù)警機(jī)等多種高空雷達(dá)平臺(tái)增加對(duì)其探測(cè)能力。針對(duì)HCM 的高空雷達(dá)平臺(tái)發(fā)展還不夠完備，目前對(duì)CM 的雷達(dá)探測(cè)手段較HCM要多。

（3）預(yù)警時(shí)間方面，由于HCM 的飛行速度更快，其紅外輻射特征較CM 更明顯，紅外系統(tǒng)對(duì)其穩(wěn)定跟蹤探測(cè)的距離更遠(yuǎn)，可持續(xù)探測(cè)時(shí)間更長(zhǎng)。同時(shí)由于飛行高度相對(duì)較高，使得雷達(dá)對(duì)其預(yù)警時(shí)間較視距近的CM 要長(zhǎng)，此時(shí)HCM 的優(yōu)勢(shì)并不明顯。

上述分析結(jié)果有助于防御方深入思考預(yù)警體系探測(cè)HCM 與CM 之間的區(qū)別，從而進(jìn)一步分析應(yīng)對(duì)HCM 的預(yù)警探測(cè)策略，即首先利用紅外探測(cè)器覆蓋范圍大、作用距離遠(yuǎn)的特點(diǎn)對(duì)HCM 進(jìn)行捕獲與持續(xù)跟蹤，同時(shí)將捕獲跟蹤信息傳輸給地面雷達(dá)系統(tǒng)，當(dāng)HCM 進(jìn)入雷達(dá)視距內(nèi)時(shí)交由地基雷達(dá)系統(tǒng)進(jìn)行接力探測(cè)與跟蹤。衛(wèi)星對(duì)地基雷達(dá)的信息提示技術(shù)和如何減小交接誤差將是下一步需要研究的課題。