吳 鎧 覃永國 蒙 政
(柳州鋼鐵股份有限公司)
中厚板軋鋼系統(tǒng)的能源消耗主要包括加熱爐燃耗和軋機電耗,加熱爐燃耗占中厚板軋鋼系統(tǒng)能耗總量的75%~90%,因此,加熱爐的技術(shù)水平、運行水平直接影響企業(yè)的經(jīng)濟效益。
由某中厚板加熱爐測試分析可知,該加熱爐熱效率為39.8%,水平較低。因此,提高加熱爐的熱效率對降低企業(yè)生產(chǎn)成本有著重要意義。該加熱爐為板坯加熱爐,負責軋制前鋼坯加熱,主要性能參數(shù)如下:
爐型:推鋼式連續(xù)加熱爐;
有效尺寸:長度29 670 mm,內(nèi)寬6 750 mm;
設(shè)計生產(chǎn)能力: 110 t/h;
燃料種類:焦爐煤氣;
加熱鋼種: 碳素結(jié)構(gòu)鋼、低合金高強度鋼等;
板坯規(guī)格:長1 800~2 700 mm,厚220 mm,寬900~1 830 mm;
加熱溫度:1 100~1 200 ℃;
板坯裝爐溫度:室溫~600 ℃;
煙氣余熱利用:煙道內(nèi)換熱器預熱助燃空氣;
爐底管冷卻方式:汽化冷卻。
(1)
物料獲得的有效熱Q效:
(2)
加熱爐熱效率η1:
(3)
從式(3)可知,提高助燃空氣物理熱、減少煙氣帶走的物理熱、減少爐體散熱、減少爐門及孔洞的逸氣熱損失,可提高加熱爐熱效率。另外,還可以通過改善燃料燃燒過程及爐內(nèi)傳熱條件,提高加熱爐熱效率[1-2]。
(1)燃燒器選型不匹配
首先,加熱爐燃燒器按燃用高焦混合煤氣設(shè)計,空燃比為2∶1,而加熱爐實際燃用純焦爐煤氣,空燃比為4.05∶1,設(shè)計不合理,造成控制效果不佳;其次,燃燒器選型偏大,實際生產(chǎn)時,燃燒器僅在10%~30%的較小開度范圍內(nèi)調(diào)節(jié)使用,燃燒效果、調(diào)節(jié)性能差。
(2)空氣消耗系數(shù)大
檢測加熱爐爐尾煙氣成分,發(fā)現(xiàn)煙氣中氧含量達到7.61%,計算得空氣消耗系數(shù)為1.522,空氣供給量嚴重偏高。過??諝饬窟^大,煙氣量增加,帶走熱損失增大,同時煙氣量增大,燃燒溫度降低,惡化了爐內(nèi)傳熱條件,降低熱效率,加熱爐能耗升高。
紅外測溫顯示爐體外表面溫度平均達到122 ℃,與設(shè)計標準要求的爐體外側(cè)溫度≤100 ℃差距較大。加熱爐出料爐門閉合不緊,未出鋼狀態(tài)下,爐門下方有一條寬約150 mm的縫隙,兩個爐門中間也有一定間隙。加熱爐還存在個別點密封不好,有熱氣逸出。根據(jù)熱平衡測試結(jié)果,總逸氣熱損失達到總供熱量的7.32%,是主要熱損失項[3]。
加熱爐燃料(焦爐煤氣)中含有少量硫,煙氣中的SO3在400 ℃以下會發(fā)生低溫露點腐蝕。檢查發(fā)現(xiàn),煙道內(nèi)換熱器的后幾排管子腐蝕銹穿,造成換熱器漏風,換熱效果不佳,降低了助燃空氣預熱溫度。
加熱爐爐尾煙道上方煙氣溫度為752 ℃,經(jīng)過7.2 m長的煙道,到達換熱器前的煙氣溫度降至584 ℃。煙氣溫度降低了168 ℃,溫降大。這是由于進料端吸入的冷風混入煙氣中,降低了進入換熱器的煙氣溫度,從而降低了助燃空氣預熱溫度。
單位熱耗與生產(chǎn)率之間的關(guān)系如下[1]:
(4)
式中:b為單位熱耗,kJ/t;Q0為加熱爐空燒保溫的熱負荷,kJ/h;P為爐子生產(chǎn)率,t/h;K為常數(shù);e為自然對數(shù)的底,e=2.7183。
根據(jù)上式可知,單位熱耗隨生產(chǎn)率的變化而變化,當加熱爐單位熱耗最低時,稱為爐子工作的經(jīng)濟點;當加熱爐在靠近經(jīng)濟點兩側(cè)區(qū)間內(nèi)運行時,稱爐子在經(jīng)濟區(qū)工作[1]。經(jīng)濟區(qū)內(nèi),生產(chǎn)率的波動對單位熱耗的影響較小。實際生產(chǎn)過程中,加熱爐生產(chǎn)率偏低主要原因為:軋機軋制節(jié)奏相對較慢,加熱爐存在“大馬拉小車”現(xiàn)象;坯料長度短,坯料在爐膛內(nèi)覆蓋面積小,爐底利用率低。對該加熱爐統(tǒng)計得出,當生產(chǎn)率為106.4 t/h時,單位熱耗最低,為1.01 GJ/t,而該實際生產(chǎn)率為經(jīng)濟點對應生產(chǎn)率的61%。
加熱爐上的燃燒器用于燃燒燃料,其性能的好壞、配置是否合理直接影響加熱爐的能耗指標的高低。根據(jù)加熱爐的加熱要求、燃料種類、結(jié)構(gòu)形式等,比較不同燃燒器的特征,合理設(shè)計、選擇及安裝使用燃燒器可以節(jié)能5%以上[4-5]。
針對加熱爐燃燒器選型不合理、燃燒器偏大的問題,利用大修機會進行了改造,對燃燒器進行了重新計算,并聯(lián)合廠家進行了燃燒器優(yōu)化設(shè)計。改造后,加熱爐的燃燒器燃燒能力減小很多,僅為原來的1/3,正常生產(chǎn)情況下,燃燒器的開度基本在50%~80%,加熱爐爐溫調(diào)節(jié)工作相對容易,控制精度更加精確,爐內(nèi)火焰剛度更加合理,爐內(nèi)溫度更加均勻。根據(jù)生產(chǎn)統(tǒng)計,比未改造的3號加熱爐噸鋼煤氣消耗減少6%。
加熱爐以焦爐煤氣為燃料,參考改造前煤氣使用量,并按富余量20%進行空煤氣管道設(shè)計。為減少下部水冷吸熱造成鋼坯上下表面加熱不均的影響,供熱分配按上加熱42%、下加熱58%設(shè)計。同時根據(jù)重新設(shè)計的空煤氣管道,選擇合適的調(diào)節(jié)閥、流量計。
(1)增加爐尾煙氣含氧量檢測
因加熱爐各控制段配置的流量計數(shù)據(jù)失真,加熱爐無法根據(jù)流量對空氣消耗系數(shù)進行精確控制。為此,在加熱爐預熱段安裝了一套煙氣含氧量檢測儀器,實時檢測煙氣含氧量,根據(jù)煙氣含氧量評估空氣消耗系數(shù)的合理性,并根據(jù)結(jié)果反饋控制煤氣、空氣調(diào)節(jié)閥開度。即通過控制爐尾煙氣含氧量,實現(xiàn)對空氣消耗系數(shù)的控制。
(2)合理控制空氣消耗系數(shù)
如前所述,空氣供給量過高,造成能耗升高。一般的,常規(guī)燒嘴的空氣消耗系數(shù)應控制在1.05~1.25,具體要結(jié)合實際確定。對于不同加熱爐、不同燃燒器空氣消耗系數(shù)有所不同,控制不合理還會影響產(chǎn)品加熱質(zhì)量。結(jié)合實際,在確保燃料完全燃燒、滿足加熱質(zhì)量的前提下,目前加熱爐煙氣含氧量控制目標為1.0%~3.5%,即空氣消耗系數(shù)為1.05~1.16。
在加熱爐內(nèi)壁表面涂刷黑度大的涂料,相對澆注料內(nèi)壁(黑度為0.86~0.92),這些涂料的黑度達到0.98[6]。涂刷后,可以提高導來輻射系數(shù),強化爐內(nèi)的輻射傳熱,有助于更多的熱量被鋼坯吸收。
增加或修復隔墻。在爐底、爐頂設(shè)置隔墻,以增強爐氣流動時的擾動,使爐氣對流換熱由微弱的層流流動變?yōu)槲闪髁鲃?,增強對流換熱。
(1)縮短鋼坯加熱時間
經(jīng)多次試驗、調(diào)整,在確保坯料加熱質(zhì)量的前提下,將優(yōu)碳板、普板、低合金坯料的加熱時間縮短20~30 min,使加熱爐在經(jīng)濟區(qū)工作。
(2)優(yōu)化軋制工藝
針對軋機軋制節(jié)奏較慢問題,首先,考慮設(shè)備能力,適當加大道次壓下量,減少軋制道次,提高節(jié)奏;其次,調(diào)整軋后冷卻過程,提高終軋溫度,縮短了控制終軋溫度的等待時間,提高生產(chǎn)節(jié)奏。
(1)利用加熱爐大修機會,增加了爐墻厚度,每側(cè)爐墻增加114 mm的保溫磚,使爐側(cè)外表面溫度降至96 ℃。
(2)更換腐蝕漏氣的換熱器。
(3)改造出料端爐門,加寬加高爐門,加大爐門行程,確保爐門關(guān)閉到位;兩扇爐門之間,增加相互錯開的交叉擋板,整體解決出料端爐門密封不嚴問題。
(4)加強管理,封堵加熱爐冒火、躥火點,優(yōu)化出鋼操作控制,要求爐門不可提前打開,鋼坯出爐后必須及時關(guān)閉爐門,減少爐門打開時間。規(guī)范爐膛壓力,結(jié)合觀察,將爐膛壓力控制在15~30 Pa較為合適,既不會吸冷風也不會造成爐氣外逸。降低爐尾爐門開度,減少爐尾吸入冷風。
針對軋鋼加熱爐熱效率偏低的原因進行了分析,利用加熱爐大修機會進行改造。對加熱爐燃燒器、空煤氣管路、調(diào)節(jié)閥進行改造;增加煙氣含氧量檢測,實現(xiàn)空燃比的合理控制;縮短鋼坯加熱時間,提高生產(chǎn)節(jié)奏,使爐子工作點向經(jīng)濟區(qū)靠攏;加強爐子維護、加強管理,減少熱損失。通過上述措施,加熱爐熱效率提高到了47.6%,單位熱耗從1.41 GJ/t降至1.23 GJ/t,降低了12.8%,取得了很好的效果。