李多，任國(guó)柱，富泉，楊曉峰，周鵬，馬東平

1.中國(guó)空氣動(dòng)力研究與發(fā)展中心高速所 四川綿陽(yáng) 621000

2.武漢重型機(jī)床集團(tuán)有限公司 湖北武漢 430000

1 序言

某低溫項(xiàng)目為全304LN不銹鋼結(jié)構(gòu)，工作環(huán)境為-163～50℃，存在大量不銹鋼焊件以及高精度零件。當(dāng)溫度降低至Ms點(diǎn)（過(guò)冷奧氏體開(kāi)始轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的溫度）以下并保持一定時(shí)間時(shí)，304LN不銹鋼組織內(nèi)的奧氏體會(huì)向馬氏體轉(zhuǎn)變，且這個(gè)轉(zhuǎn)變過(guò)程不可逆[1-5]，因此會(huì)對(duì)零件產(chǎn)生以下不利影響。

1）馬氏體的晶格比奧氏體略大，會(huì)造成零件體積膨脹，由膨脹產(chǎn)生的應(yīng)力會(huì)造成零件變形，使尺寸精度變差。

2）焊件自帶一定的焊接殘余應(yīng)力，焊接殘余應(yīng)力疊加轉(zhuǎn)變過(guò)程中產(chǎn)生的熱應(yīng)力和膨脹應(yīng)力后，一旦超過(guò)屈服極限，就有可能產(chǎn)生裂紋，特別是在薄弱的焊縫處，這種缺陷若在設(shè)備工作時(shí)產(chǎn)生，則極有可能造成嚴(yán)重后果。

上述問(wèn)題通常采用深冷處理方法解決，即通過(guò)深冷處理使奧氏體提前向馬氏體轉(zhuǎn)變，變形提前發(fā)生，然后通過(guò)精加工，保證零件組織和尺寸的相對(duì)穩(wěn)定性。但是，深冷處理過(guò)程中焊件的降溫速率對(duì)轉(zhuǎn)變過(guò)程中產(chǎn)生的熱應(yīng)力有重要影響：降溫速率過(guò)快會(huì)導(dǎo)致熱應(yīng)力過(guò)大，對(duì)大型焊件及高精度零件帶來(lái)?yè)p害；降溫速率過(guò)慢，會(huì)導(dǎo)致深冷處理時(shí)間延長(zhǎng)，液氮消耗量加倍，增加成本。同時(shí)，深冷處理的降溫速率選擇也會(huì)改變焊件的力學(xué)性能[6-9]。

因此，有必要開(kāi)展304LN不銹鋼焊件控溫深冷處理工藝研究，通過(guò)對(duì)不同降溫速率下深冷過(guò)程中焊件的熱應(yīng)力和深冷前后的力學(xué)性能進(jìn)行測(cè)試和分析，掌握控溫深冷處理的降溫、升溫速率，確定最佳深冷工藝曲線。

2 深冷處理速率對(duì)熱應(yīng)力的影響

首先，通過(guò)試驗(yàn)研究深冷處理速率對(duì)304L N不銹鋼焊件熱應(yīng)力的影響。深冷處理在湖北工業(yè)大學(xué)深冷環(huán)境試驗(yàn)箱G W X-3000中進(jìn)行。該試驗(yàn)箱由箱體和控制臺(tái)組成（見(jiàn)圖1），可通過(guò)控制臺(tái)調(diào)整液氮進(jìn)氣量來(lái)控制降溫速率。選取2件400mm×400mm×40mm尺寸的304LN不銹鋼焊接鋼板（寬度方向中心有一條焊縫）作為試件，在每塊鋼板母材區(qū)、熱影響區(qū)、焊縫區(qū)分別布置了6個(gè)、6個(gè)、3個(gè)共3組應(yīng)力傳感器（見(jiàn)圖2），降溫速率選用2℃/min、 5℃/min兩種處理方式。

圖1 深冷環(huán)境試驗(yàn)箱GWX-3000

圖2 304LN不銹鋼焊件熱應(yīng)力測(cè)點(diǎn)布置

第一個(gè)試件以2℃/min的降溫速率從室溫降至-163℃附近，保溫30min，再以2℃/min的速率升至常溫，重復(fù)3次。其降溫過(guò)程中的應(yīng)力曲線如圖3所示，其中正值代表拉應(yīng)力，負(fù)值代表壓應(yīng)力。

從圖3可看出，因?yàn)榻禍剡^(guò)程中的溫度不均，所以試件存在熱應(yīng)力。熱應(yīng)力隨溫度的變化呈現(xiàn)一定的非線性關(guān)系：在降溫初期熱應(yīng)力增長(zhǎng)較快，隨著時(shí)間推移，熱應(yīng)力增長(zhǎng)速率逐漸下降，曲線趨于平緩。試件邊緣產(chǎn)生拉應(yīng)力，最大為+1.1MPa，中心產(chǎn)生壓應(yīng)力，最大為-1.3MPa，這是因?yàn)檫吘壓屯鈱訙囟容^中心溫度更低，其收縮更為嚴(yán)重。而這種收縮受到中心部分的約束，導(dǎo)致中心部分受壓、邊緣部分受拉，其熱應(yīng)力遠(yuǎn)低于鋼材屈服強(qiáng)度。

圖3 2℃/min降溫速率下的應(yīng)力曲線

為驗(yàn)證試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性，采用有限元仿真方法開(kāi)展了溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)耦合分析，模擬試件降溫過(guò)程中溫度和熱應(yīng)力變化，降溫速率為2℃/min，降溫時(shí)間為80min，結(jié)果如圖4所示。

從圖4可看出，有限元仿真結(jié)果符合力學(xué)和熱學(xué)的一般原理，降溫結(jié)束后最大拉應(yīng)力為+6.8MPa，位于模型邊緣，最大壓應(yīng)力為-1.4MPa，位于模型中心。仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果趨勢(shì)一致，只是由于試件應(yīng)變片安裝位置與邊緣還有一定距離，以及試件本身還存在其余的殘余應(yīng)力影響，因此導(dǎo)致試驗(yàn)結(jié)果較仿真結(jié)果數(shù)值略小。

圖4 2℃/min降溫速率下的有限元仿真應(yīng)力云圖

第二個(gè)試件以5℃/min的降溫速率從室溫降至-163℃附近，保溫30min，再以5℃/min的速率升至常溫，重復(fù)3次。其降溫過(guò)程中的應(yīng)力曲線如圖5所示，其中正值代表拉應(yīng)力，負(fù)值代表壓應(yīng)力。

圖5 5℃/min降溫速率下的應(yīng)力曲線

從圖5可看出，降溫速率從2℃/m i n增大到5℃/m i n后，應(yīng)力曲線變化規(guī)律基本一致，但熱應(yīng)力數(shù)值明顯增加。試件邊緣產(chǎn)生最大拉應(yīng)力為+3.2MPa，中心產(chǎn)生最大壓應(yīng)力為-3.5MPa。

降溫速率為5℃/min，降溫時(shí)間為35min的有限元仿真結(jié)果如圖6所示。

圖6 5℃/min降溫速率下的有限元仿真應(yīng)力云圖

從圖6可以看出，降溫速率從2℃/m i n增大到5℃/min后，模型表面的應(yīng)力分布規(guī)律基本一致，最大拉應(yīng)力為+18.4MPa，位于模型邊緣，最大壓應(yīng)力為-3.65MPa，位于模型中心。

對(duì)比可知，在降溫速率由2℃/min改為5℃/min后，更快的降溫速率使試件溫度不均的情況加劇，邊緣和外層相比中心的溫差更大，導(dǎo)致熱應(yīng)力值有明顯提高。

3 深冷處理速率對(duì)力學(xué)性能的影響

選用未深冷處理、2℃/min、 5℃/min、浸泡深冷處理4種試件，分別進(jìn)行抗拉強(qiáng)度、低溫沖擊性能對(duì)比，以研究深冷處理速率對(duì)304LN焊件力學(xué)性能的影響。

根據(jù)G B/T 2975—2018《鋼及鋼產(chǎn)品力學(xué)性能試驗(yàn)取樣位置及試樣制備》、GB/T 2651—2008《焊接接頭拉伸試驗(yàn)方法》，分別在母材區(qū)、熱影響區(qū)、焊縫區(qū)各取3個(gè)拉伸試樣，委托專業(yè)測(cè)試機(jī)構(gòu)對(duì)深冷處理前后的試樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)表1。

從表1可看出，經(jīng)過(guò)深冷處理后，試件的抗拉強(qiáng)度得到了小幅增強(qiáng)，其中降溫速率為5℃/min的試件抗拉強(qiáng)度值最高，達(dá)到了586.1MPa，較未深冷試件的抗拉強(qiáng)度提高了3.8%，但不同的深冷處理降溫速率對(duì)試件的抗拉強(qiáng)度影響不大。

表1 不同降溫速率下試樣拉伸試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)G B/T 2975—2018《鋼及鋼產(chǎn)品力學(xué)性能試驗(yàn)取樣位置及試樣制備》、GB/T 2650—2008《焊接接頭沖擊試驗(yàn)方法》，分別在母材區(qū)、熱影響區(qū)、焊縫區(qū)各取3個(gè)沖擊試樣，委托專業(yè)測(cè)試機(jī)構(gòu)對(duì)試樣進(jìn)行低溫沖擊試驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 不同降溫速率下低溫沖擊試驗(yàn)結(jié)果

從表2可知，無(wú)論是否進(jìn)行深冷處理，母材區(qū)、熱影響區(qū)的試樣都未沖斷，說(shuō)明304LN不銹鋼材料具有很好的韌性（測(cè)試機(jī)構(gòu)試驗(yàn)設(shè)備的最大量程為300J；未沖斷表示該試樣的低溫沖擊吸收能量在300J以上）。焊縫區(qū)的試樣均被沖斷。通過(guò)對(duì)比得出，經(jīng)過(guò)深冷處理后，試件的低溫沖擊吸收能量均得到了增強(qiáng)，其中降溫速率為2℃/min的試件低溫沖擊吸收能量值最高，達(dá)到了39.4J，較未深冷試件的低溫沖擊吸收能量提高了33%。最終的控溫深冷處理溫度曲線如圖7所示。

圖7 控溫深冷處理溫度曲線

4 結(jié)束語(yǔ)

1）在降溫過(guò)程中，由于鋼板邊緣和中心存在溫度差異，導(dǎo)致試件中出現(xiàn)熱應(yīng)力，在試件邊緣呈現(xiàn)拉應(yīng)力，中心部位則為壓應(yīng)力。熱應(yīng)力隨溫度的變化呈現(xiàn)一定的非線性關(guān)系，在降溫初期熱應(yīng)力增長(zhǎng)較快，隨著時(shí)間推移，熱應(yīng)力增長(zhǎng)速率逐漸下降，曲線趨于平緩。試件的熱應(yīng)力隨著降溫速率的提高而增大，針對(duì)文中的測(cè)試樣本，采取2℃/min和5℃/min兩種降溫方式所引起試件中的最大拉應(yīng)力+18.4MPa和最大壓應(yīng)力-3.65MPa，均遠(yuǎn)低于鋼材屈服強(qiáng)度。

2）經(jīng)過(guò)深冷處理后，試件的抗拉強(qiáng)度和低溫沖擊性能都得到了一定程度的提高，由此可知深冷處理可作為304LN不銹鋼增強(qiáng)和增韌處理方法，并以2℃/min進(jìn)行深冷處理可較大程度地提高材料的綜合力學(xué)性能。

3）為保證該低溫項(xiàng)目中大尺寸高精度核心零件的安全性，深冷處理過(guò)程中的熱應(yīng)力要盡可能小，因此以2℃/min的降溫速率進(jìn)行深冷處理是相對(duì)較優(yōu)的選擇，這樣可在降低熱應(yīng)力的同時(shí)還能有效增強(qiáng)304LN不銹鋼焊件的力學(xué)性能。