李志偉，楊岳峰，俞 偉，劉 鷺，羅貞海

(1.福建省建筑科學(xué)研究院有限責(zé)任公司，福建 福州 350025； 2.福建省綠色建筑技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，福建 福州 350025)

0 引言

在深厚填石地基中，當(dāng)填石層填筑達(dá)到一定高度后，在巖土體及上部荷載的共同作用下，地基土將發(fā)生較大的沉降，且填石材料強(qiáng)度高、均勻性差，壓實(shí)質(zhì)量難以保證，檢測難度大，尤其是當(dāng)存在軟弱下臥層時(shí)，如何提高場地地基土的承載力、控制地基土沉降和不均勻沉降一直是深厚填石地基工程的熱點(diǎn)和難點(diǎn)[1-6]。

針對深厚填石地基，通常采用強(qiáng)夯進(jìn)行地基處理。在強(qiáng)夯過程中，重錘的勢能轉(zhuǎn)為動(dòng)能，并將大部分動(dòng)能傳遞至土體，促使填石層孔隙減小、土體擠密，密實(shí)度得以提高，承載力也相應(yīng)得以提高。強(qiáng)夯的有效加固深度主要取決于夯錘質(zhì)量和落距，還與夯擊次數(shù)、地基土性質(zhì)等緊密相關(guān)[7-8]。

對于深厚填石地基，強(qiáng)夯可以有效加固一定深度范圍內(nèi)地層，但受到夯擊能及處理深度的限制，深層處理效果較為有限，尤其是當(dāng)存在軟弱下臥層時(shí)，強(qiáng)夯處理無法減小深層軟弱層的固結(jié)沉降，地基處理總體效果也將大打折扣。因此，如何評估存在軟弱下臥層的深厚填石地基的工后沉降成為了工程難點(diǎn)[9-11]。首先，對于深厚填石地基，地基沉降規(guī)律與施工過程緊密相關(guān)，在填石的填筑階段和非填筑階段地基沉降規(guī)律明顯不同，無法用統(tǒng)一的地基沉降值-時(shí)間關(guān)系曲線來描述填石地基在不同階段的沉降規(guī)律[12]。其次，填石層的不均勻性和軟弱下臥層的地基土固結(jié)參數(shù)受強(qiáng)夯擾動(dòng)后非常復(fù)雜，計(jì)算分析參數(shù)很難有效獲取，對工后沉降的預(yù)測有顯著影響[13]。此外，盡管目前預(yù)測高填方工后沉降可采用地基蠕變沉降算法[14]、數(shù)值計(jì)算方法[15]、曲線擬合法[16-17]等各種方法，但各種分析手段都存在不同程度的局限性，通用性較差，需結(jié)合實(shí)際工程情況進(jìn)行具體分析，分析難度也顯著增大。

本文以存在軟弱下臥層的濱海深厚填石地基工程為例，通過對地基土分層沉降監(jiān)測了解填石地基土沉降及不均勻沉降的主因，并通過建筑物沉降規(guī)律的分析，采取指數(shù)曲線和雙曲線進(jìn)行擬合，成功預(yù)測和驗(yàn)證建筑物后續(xù)沉降發(fā)展趨勢，為后續(xù)建筑物的糾偏和加固處理提供理論依據(jù)。

1 工程概況

1.1 建筑物概況

某建筑物為6層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為條形基礎(chǔ)(見圖1)，基礎(chǔ)持力層為強(qiáng)夯填石層，設(shè)計(jì)地基承載力特征值≥200kPa。

圖1 基礎(chǔ)及監(jiān)測點(diǎn)平面布置

1.2 工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件

建筑物所在場地巖土層按層號順序分述如下：①填石 場地位于回填區(qū)，存在厚度不均的填石，填石主要由微風(fēng)化花崗巖、微風(fēng)化流紋巖及微風(fēng)化熔結(jié)凝灰?guī)r等開山碎塊石組成，粒徑2～30cm，局部地段含有大粒徑填石，呈濕～飽和，稍密狀態(tài)。該層連續(xù)分布，厚度由海岸向海方向逐漸變厚。⑤1粉質(zhì)黏土 灰色、深灰色，局部含少量有機(jī)質(zhì)，混黑色腐木，有微臭，黏性好，呈很濕、軟塑狀態(tài)，標(biāo)貫擊數(shù)3～7擊，該層在原海域零星分布，厚度1.5～9.0m。⑤2粉質(zhì)黏土 灰色、深灰色，部分為淺黃色，局部含少量有機(jī)質(zhì)，含少量貝殼與粉細(xì)砂，黏性好，干強(qiáng)度高，呈濕、可塑狀態(tài)，標(biāo)貫擊數(shù)7～19擊，該層在海域廣泛分布，厚度1.3～25.2m。⑤3粉質(zhì)黏土 灰黃色、深灰色，部分為淺黃色，黏性較差，干強(qiáng)度高，呈稍濕、硬塑～堅(jiān)硬狀態(tài)，夾多量花崗巖、流紋巖等基巖,標(biāo)貫擊數(shù)13～75擊，該層在海域廣泛分布，厚度1.2～16.7m。⑨2強(qiáng)風(fēng)化流紋巖 灰黃、淺肉紅色，原巖結(jié)構(gòu)大部分被破壞，含多量中等風(fēng)化流紋巖巖塊，巖芯呈土狀～半巖半土狀，巖質(zhì)軟弱，厚度0.6～3.1m。⑨4微風(fēng)化流紋巖 灰白、淺肉粉色，斑狀結(jié)構(gòu)，流紋狀構(gòu)造。斑晶主要礦物成分為長石，其次為石英，含量約占15%。基質(zhì)主要由隱晶狀的酸性熔融物構(gòu)成，呈長英質(zhì)混合物狀出現(xiàn)，含量約占85%。巖芯較完整，多呈柱狀，局部呈碎塊狀。節(jié)理裂隙發(fā)育，少數(shù)節(jié)理面揭黃色，鐵質(zhì)渲染，局部可見綠泥石化巖芯，錘擊聲脆，巖質(zhì)堅(jiān)硬，該層在勘測區(qū)廣泛分布，勘測未揭穿該層。

場地位于原海域，地下水與海水貫通，地下水發(fā)育，主要接受海水補(bǔ)給，同時(shí)受大氣降水和垂直滲入，通過地表蒸發(fā)及向大海排泄。場地內(nèi)第四系松散巖土類孔隙水主要賦存于第四系人工填石層及海積土層內(nèi)，塊狀基巖裂隙水主要賦存于花崗巖風(fēng)化裂隙和構(gòu)造裂隙中。

1.3 典型地質(zhì)剖面

典型地質(zhì)剖面如圖2所示。

圖2 典型地質(zhì)剖面

1.4 場地回填及處理概況

場地采用回填加強(qiáng)夯的處理方案，2006年12月—2008年12月進(jìn)行挖土及回填作業(yè)，并同步進(jìn)行強(qiáng)夯處理，具體如下。

1)2006年12月—2008年12月 填方至標(biāo)高5.000m處，夯擊能為6 000kN·m。

2)2009年4月—2009年8月 填方至標(biāo)高約9.000m處，夯擊能為2 000kN·m。

1.5 建筑物不均勻沉降及處理概況

該建筑于2011年5月竣工并投入使用，至2012年4月2日，建筑物最大沉降量達(dá)到338.7mm，最大沉降差達(dá)98.9mm，最大傾斜率達(dá)到4.6‰，總沉降量和沉降差超過規(guī)范要求，并引發(fā)建筑物地梁及上部結(jié)構(gòu)發(fā)生開裂破壞。

2 地基不均勻前期處理及分析

2.1 地基土固結(jié)灌漿處理

為了防止建筑物沉降進(jìn)一步加劇，初步判定地基沉降是因填石層未密實(shí)所導(dǎo)致(經(jīng)后續(xù)驗(yàn)證，該判定有誤，詳見下文分析)，故于2012年1月—2012年3月針對該建筑物基礎(chǔ)下12m范圍內(nèi)的地基土采用大面積固結(jié)灌漿的方法進(jìn)行加固處理。

在灌漿完成后，采用壓水試驗(yàn)、圓錐重型動(dòng)力觸探等方法，結(jié)合鉆探取芯對灌漿后的地基進(jìn)行檢測，檢測結(jié)果如下。

1)重型圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn) 97%以上的實(shí)測動(dòng)力觸探數(shù)據(jù)大于設(shè)計(jì)要求的10擊標(biāo)準(zhǔn)，表明灌漿加固后的動(dòng)力觸探成果基本滿足設(shè)計(jì)要求。

2)鉆孔取芯 灌漿加固的地基土層以碎石為主，混有塊石，碎石含量40%～70%，碎石土中間含有較多的砂和黏性土，以及部分水泥砂漿，固結(jié)灌漿水泥膠結(jié)不是非常明顯。

3)壓水試驗(yàn) 取芯檢測孔均出現(xiàn)多處失水點(diǎn)，透水率都大于設(shè)計(jì)要求。

根據(jù)固結(jié)灌漿檢測結(jié)果，灌漿加固后的動(dòng)力觸探成果基本滿足設(shè)計(jì)要求，然而在灌漿完成后，建筑物的沉降趨勢并未得到緩解，沉降速率也未明顯減小，這表明該固結(jié)灌漿并未解決地基土的固結(jié)沉降問題，這在文獻(xiàn)[7]中也得以驗(yàn)證。

2.2 注漿處理效果分析

根據(jù)地勘資料，場地填石層厚度為23～33m，填石層下為原海積黏性土層，包括⑤1軟塑狀粉質(zhì)黏土、⑤2可塑狀粉質(zhì)黏土和⑤3硬塑狀粉質(zhì)黏土，總厚度20～30m，其下為風(fēng)化巖層。

在場地回填過程中，填石層采用強(qiáng)夯法進(jìn)行處理，其中回填至5.000m標(biāo)高時(shí)，填石層厚度達(dá)19～29m，此時(shí)采用6 000kN·m夯擊能進(jìn)行強(qiáng)夯處理，處理深度約10m(根據(jù)文獻(xiàn)[8]取值，余同)，即處理深度僅為1/3～1/2填石層厚度；第2次回填至廠坪標(biāo)高后，采用2 000kN·m夯擊能進(jìn)行強(qiáng)夯處理，其強(qiáng)夯處理深度為6～7m，即處理深度集中在填石層上部1/4～1/5填石層厚度。

在強(qiáng)夯處理后，地表下12m深度范圍內(nèi)的填石層均在強(qiáng)夯的有效處理范圍內(nèi)，確保了地基承載力滿足設(shè)計(jì)要求(地基承載力特征值達(dá)到200kPa，壓縮模量≥10MPa)。盡管場地固結(jié)灌漿也對填石層有一定的固結(jié)作用，但強(qiáng)夯處理和固結(jié)灌漿仍集中在中上部填石層，并未對下臥粉質(zhì)黏土層進(jìn)行有效處理，因此在上部填石層及建筑物荷載的作用下，必將發(fā)生顯著的壓縮固結(jié)沉降。

2.3 土體深層沉降監(jiān)測及數(shù)據(jù)分析

為了進(jìn)一步了解地基土沉降的原因，2012年5月—2016年8月，場地增設(shè)了8個(gè)土體深層沉降觀測點(diǎn)，具體結(jié)果如表1所示。

表1 土體深層沉降監(jiān)測值

根據(jù)表1可知，除D1和D4點(diǎn)填石層壓縮量占總沉降量比例大于10%外，其余6個(gè)點(diǎn)的填石層壓縮量占總沉降量比例均小于10%，平均值約為4.8%，這表明在強(qiáng)夯處理后，填石層的壓縮量占總沉降量比例很小，場地的主要沉降量是由下臥粉質(zhì)黏土層(尤其是⑤1層軟塑狀態(tài)粉質(zhì)黏土)的固結(jié)沉降引起的。

同時(shí)，通過對深層沉降數(shù)據(jù)(即30m深度以下)的進(jìn)一步分析可知，下臥粉質(zhì)黏土層的壓縮主要集中在30～40m深度，即為⑤1軟塑狀粉質(zhì)黏土和⑤2可塑狀粉質(zhì)黏土主要分布深度，這也進(jìn)一步說明地基土的壓縮主要由⑤1軟塑狀粉質(zhì)黏土和⑤2可塑狀粉質(zhì)黏土的壓縮固結(jié)沉降引起的。

此外，該結(jié)論亦可從固結(jié)灌漿處理情況予以證明，原場地所進(jìn)行的固結(jié)灌漿仍主要以淺層填石層作為處理對象，并未起到對深層地基土處理作用，故其加固效果極為有限，并未能緩解地基土的沉降。

然而，若針對深部粉質(zhì)黏土層進(jìn)行處理，不僅施工難度高，且代價(jià)極大，故需先行進(jìn)行地基土的固結(jié)沉降值預(yù)測，進(jìn)一步判定后續(xù)沉降趨勢，再確定后續(xù)的處理措施。

3 軟弱下臥層固結(jié)沉降分析

為了對地基土固結(jié)沉降趨勢進(jìn)行判定，考慮到場地地層條件變化較大，且主要壓縮層⑤1軟塑狀粉質(zhì)黏土和⑤2可塑狀粉質(zhì)黏土為交叉互層，粉質(zhì)黏土按一層進(jìn)行簡化考慮，具體計(jì)算參數(shù)如下：粉質(zhì)黏土層平均厚度按15m計(jì)，豎向固結(jié)系數(shù)及水平固結(jié)系數(shù)取0.001 5cm2/s和0.001 8cm2/s，e-p曲線取值如表2所示(e為孔隙比，p為土體壓力)。

表2 e-p曲線取值

回填工況分3個(gè)階段進(jìn)行堆填，具體如下。

1)第1階段 場地填方至標(biāo)高5.000m處，自2006年12月—2008年12月，共24個(gè)月。

2)第2階段 場地填方至9.000m處，自2009年4月—2009年8月，共4個(gè)月。

3)第3階段 堆載(填方至9.000m)完成——2017年6月，共106個(gè)月。

分析過程中僅考慮各階段場地堆載的影響，未考慮強(qiáng)夯處理及建筑物荷載對粉質(zhì)黏土層固結(jié)的影響，具體結(jié)果如圖3所示。

圖3 粉質(zhì)黏土層的歸一化固結(jié)沉降曲線

由圖3可知，自2006年12月起至2017年6月，粉質(zhì)黏土層的固結(jié)沉降量占總沉降量已接近90%，在后續(xù)階段仍將發(fā)生一定的沉降，但沉降占比相對較小。

根據(jù)建筑物沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)可知，其沉降正逐漸趨于穩(wěn)定，沉降速率亦逐漸減小。自2017年3月—2017年6月，除3號監(jiān)測點(diǎn)沉降速率(0.048mm/d)略大于穩(wěn)定控制標(biāo)準(zhǔn)外，100d內(nèi)各監(jiān)測點(diǎn)的沉降速率均已滿足淺基礎(chǔ)建筑物的穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)(即0.04mm/d)，這也進(jìn)一步表明下臥粉質(zhì)黏土層的固結(jié)沉降正逐漸趨于穩(wěn)定。

4 建筑物沉降擬合分析

4.1 建筑物沉降擬合預(yù)測

由圖2可知，粉質(zhì)黏土層的厚度差異大，且在填石層填筑過程中，土層受到較大的擾動(dòng)，上述固結(jié)沉降分析僅適合做規(guī)律性判定，對于影響沉降量的土層厚度、固結(jié)系數(shù)等參數(shù)均進(jìn)行了簡化，依靠固結(jié)沉降分析難以有效進(jìn)行后續(xù)沉降量的準(zhǔn)確判定，且各沉降監(jiān)測點(diǎn)沉降值也差異較大，說明建筑物各區(qū)域仍存在較大差異。

因此，為了準(zhǔn)確分析建筑物各監(jiān)測點(diǎn)的沉降規(guī)律及后續(xù)沉降量，本文根據(jù)建筑物沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)，采用指數(shù)曲線和雙曲線對建筑物各監(jiān)測點(diǎn)的沉降曲線進(jìn)行擬合。

由擬合曲線可知，以1號監(jiān)測點(diǎn)為例，當(dāng)前沉降值為495.7mm，采用指數(shù)曲線擬合得到的最終沉降值為517.0mm，即建筑物已發(fā)生沉降量占最終沉降量的96%；采用雙曲線擬合得到的最終沉降值為600.0mm，即建筑物已發(fā)生沉降量占最終沉降量的83%，平均值為89%，與上一節(jié)的固結(jié)分析結(jié)果基本吻合。

4.2 建筑物沉降擬合驗(yàn)證

為了進(jìn)一步校核上述擬合曲線的準(zhǔn)確性，針對建筑物2012—2016年的年沉降量實(shí)測值與擬合曲線進(jìn)行對比，具體結(jié)果如圖4所示。

圖4 建筑物監(jiān)測點(diǎn)年沉降量對比

由圖4對比曲線可知，指數(shù)曲線與雙曲線的擬合結(jié)果均與建筑物的沉降實(shí)測結(jié)果較為吻合，故采用上述擬合曲線可用于建筑物后續(xù)沉降量的預(yù)測。

結(jié)合指數(shù)曲線和雙曲線的變化趨勢，分別進(jìn)行2017—2020年建筑物沉降量預(yù)測，具體結(jié)果如表3所示。

由表3可以看出，指數(shù)曲線預(yù)測值相對較小，可取為下限值，雙曲線預(yù)測值相對較大，可取為上限值。結(jié)合工程經(jīng)驗(yàn)，年沉降量的預(yù)測值可按上述二者平均值予以確定。

表3 2017—2020年建筑物沉降預(yù)測結(jié)果 mm

同理，最終建筑物的沉降值亦可通過上述指數(shù)曲線和雙曲線擬合結(jié)果的平均值予以確定，具體如表4所示。

根據(jù)表4結(jié)果可知，指數(shù)曲線預(yù)測所得最終沉降量相對于雙曲線預(yù)測沉降量小，指數(shù)曲線預(yù)測所得已發(fā)生沉降占最終沉降值比例相對較大，為91%～96%，雙曲線預(yù)測所得已發(fā)生沉降占最終沉降值比例相對較小，為78%～83%，取上述兩類曲線預(yù)測值的平均值作為最終結(jié)果，即建筑物已發(fā)生沉降值占最終沉降量比值為83.5%～88.8%。

表4 建筑物最終沉降值擬合結(jié)果

同時(shí)，對比上述固結(jié)沉降分析結(jié)果，擬合結(jié)果與固結(jié)沉降分析結(jié)果較為接近，即進(jìn)一步說明該建筑物沉降值已逐漸趨于穩(wěn)定，但后續(xù)仍存在約15%沉降值，若進(jìn)行建筑物糾偏加固時(shí)，應(yīng)充分考慮該殘余變形量的影響，即應(yīng)采用過糾措施確保建筑物糾偏效果。

5 建筑物頂升糾偏及分析驗(yàn)證

5.1 建筑物頂升糾偏施工

基于上述分析和校核結(jié)果，為了避免建筑物沉降繼續(xù)增大而導(dǎo)致上部結(jié)構(gòu)開裂加劇，本工程擬對建筑物進(jìn)行及時(shí)糾傾，并對上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行加固處理。

為了確保后續(xù)建筑物的正常使用，在進(jìn)行建筑物頂升糾偏時(shí)，除對已發(fā)生沉降所導(dǎo)致的不均勻沉降進(jìn)行調(diào)平糾偏外，還應(yīng)考慮后續(xù)沉降(約15%)的影響，即應(yīng)在糾偏過程中考慮約15%的過糾量，最終避免后續(xù)建筑物發(fā)生不均勻沉降影響功能使用。

2018年上半年，該工程經(jīng)過現(xiàn)場頂升糾偏進(jìn)行處理，具體施工工序如下：托換梁施工→千斤頂布置施工→主體與基礎(chǔ)分離→頂升施工→主體結(jié)構(gòu)連接加固施工→測量復(fù)位情況。

1)需確定各柱位的頂升量 通過上述分析已預(yù)測后續(xù)沉降量，故糾偏過程中需提前考慮后續(xù)沉降量，并進(jìn)行過糾糾偏。

2)需確定各柱位的頂速率 鑒于各柱位處的頂升量各不相同，故各柱位的千斤頂頂升速率也各不相同，應(yīng)按頂升量的大小進(jìn)行分區(qū)，不同分區(qū)應(yīng)分別獨(dú)立設(shè)置油泵站，每個(gè)千斤頂應(yīng)有獨(dú)立的油路開關(guān)閥門，以實(shí)現(xiàn)頂升速率控制。

3)頂升位移分級 頂升位移分級以頂升量最大處位移量10mm為1個(gè)分級，每完成1次分級頂升后應(yīng)校核各柱位處頂升量，各柱頂升量的偏差應(yīng)小于框架結(jié)構(gòu)的允許沉降變形差。同時(shí)，在糾偏過程中，采用標(biāo)尺法在每柱位處均設(shè)置頂升豎向標(biāo)尺，用于實(shí)時(shí)監(jiān)測各柱位處的豎向頂升位移量，每完成5次分級頂升后進(jìn)行一次建筑物傾斜觀測，并將傾斜觀測數(shù)據(jù)與頂升監(jiān)測數(shù)據(jù)校核。

4)柱子連接 待頂升到位后，及時(shí)進(jìn)行柱的連接，包括鋼筋連接及混凝土澆筑。千斤頂應(yīng)待混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)值后，分批撤離，并對柱連接段采用外包鋼進(jìn)行加固處理。

5.2 建筑物沉降預(yù)測值驗(yàn)證

為了進(jìn)一步驗(yàn)證上述分析結(jié)果的準(zhǔn)確性，本文對2016年12月—2020年12月(即糾偏后約2年8個(gè)月)監(jiān)測數(shù)據(jù)與預(yù)測值進(jìn)行對比驗(yàn)證，具體如表5所示。

表5 建筑物沉降值預(yù)測值與實(shí)測值對比 mm

根據(jù)2017—2020年各沉降觀測點(diǎn)實(shí)測值與預(yù)測值的對比可知，除2017年1號、4號和6號監(jiān)測點(diǎn)的沉降實(shí)測值超過了上限預(yù)測值(雙曲線)外，其余年份所有監(jiān)測點(diǎn)的實(shí)測值均在上限預(yù)測值(雙曲線)和下線預(yù)測值(指數(shù)曲線)之間，尤其是在2019年后，沉降實(shí)測值基本與預(yù)測平均值較為接近，這也進(jìn)一步驗(yàn)證了沉降預(yù)測值的合理性和準(zhǔn)確性。

5.3 建筑物頂升糾偏效果

經(jīng)糾偏后近980天對建筑物沉降及傾斜率的監(jiān)測可知，建筑物的沉降預(yù)測值與建筑物的過糾量基本吻合，即各柱位處的差異沉降基本消除，且建筑物的最大傾斜率發(fā)生在7號監(jiān)測點(diǎn)處，傾斜率為0.803‰，即建筑物各處的垂直度均在規(guī)范允許范圍內(nèi)，可滿足建筑物安全使用要求。

6 結(jié)語

本文通過對濱海深厚填石地基的固結(jié)沉降進(jìn)行分析，并與建筑物沉降數(shù)據(jù)的擬合曲線進(jìn)行對比驗(yàn)證，得到以下主要結(jié)論。

1)在深厚填石層中，強(qiáng)夯處理后地基土的密實(shí)度和承載力可滿足上部建筑物的承載力要求，采取固結(jié)灌漿處理僅能提高填石層的密實(shí)度，即強(qiáng)夯處理和固結(jié)灌漿處理均無法對下臥粉質(zhì)黏土層進(jìn)行有效處理，在上部填石層及建筑物荷載的作用下，必將發(fā)生顯著的壓縮固結(jié)沉降。

2)在深厚填石地基上，除個(gè)別點(diǎn)位外，填石層壓縮量占總沉降量比例均小于10%，即建筑物沉降是源于下臥粉質(zhì)黏土層的固結(jié)沉降，填石層的壓縮對沉降貢獻(xiàn)較小。

3)建筑物沉降值可采用指數(shù)曲線和雙曲線進(jìn)行擬合，取雙曲線預(yù)測值為上限值，取指數(shù)曲線預(yù)測值為下限值，并可取二者的平均值作為預(yù)測指導(dǎo)值。

在充分復(fù)核地基土固結(jié)沉降趨勢后，對建筑物采取糾偏措施，除對已發(fā)生沉降所導(dǎo)致的不均勻沉降進(jìn)行調(diào)平糾偏外，還應(yīng)考慮后續(xù)沉降量所需的過糾量，最終避免后續(xù)建筑物發(fā)生不均勻沉降影響功能使用。