郜江俊，肖 豹，蔣春桂，楊小龍

(中國建筑第五工程局有限公司，湖南 長沙 414000)

0 引言

隨著經(jīng)濟(jì)建設(shè)的高速發(fā)展，高速鐵路、隧道、橋梁、公路等工程分布區(qū)域愈加廣泛，不可避免接觸巖溶發(fā)育地區(qū)。巖溶地區(qū)的隱伏溶洞隱蔽性好，難以發(fā)現(xiàn)，極易造成安全隱患，引起諸如地基承載力不足、下伏溶洞頂板坍塌、地面塌陷、地基不均勻沉降、基礎(chǔ)脫空開裂、涌水突泥等工程事故[1]。

樁基礎(chǔ)由于其承載力高、沉降變形小、抗震能力強(qiáng)、穩(wěn)定性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)在巖溶區(qū)公路、鐵路及橋梁中得到廣泛應(yīng)用。樁端溶洞頂板安全厚度的研究屬于巖溶樁基持力層穩(wěn)定性研究中非常重要的部分。研究嵌巖樁樁端溶洞巖層頂板的安全厚度，有重要的理論研究價(jià)值和社會經(jīng)濟(jì)效益[2]。

國內(nèi)外諸多學(xué)者從理論分析角度，為巖溶樁基的設(shè)計(jì)計(jì)算提供了較為堅(jiān)實(shí)的理論參考價(jià)值。雷勇等[3]基于極限分析上限法原理，通過微分得到樁端巖層抗沖切安全厚度計(jì)算公式；趙明華等[4]引進(jìn)Griffith巖石非線性強(qiáng)度準(zhǔn)則，對溶洞穩(wěn)定性進(jìn)行評價(jià)；陳勇鴻等[5]運(yùn)用隨機(jī)介質(zhì)理論，推導(dǎo)出巖溶坍塌引起的地表及巖層的移動和變形計(jì)算公式，并提出了高速公路路基巖溶頂板安全厚度確定方法；蔣沖等[6]將突變理論和模糊理論相結(jié)合，建立巖溶區(qū)樁端溶洞頂板穩(wěn)定性分析的突變評判新方法；馬鄖等[7]建立樁基-頂板-溶洞相互作用力學(xué)模型，引入強(qiáng)度折減系數(shù)，得出溶洞頂板安全厚度和樁基極限承載力。傳統(tǒng)的巖溶區(qū)溶洞頂板破壞分析方法具有一定籠統(tǒng)性與經(jīng)驗(yàn)性，難以滿足現(xiàn)有工程建設(shè)需要。此外，室內(nèi)模型試驗(yàn)雖可解決巖溶問題，但室內(nèi)模型試驗(yàn)耗時(shí)久且場地、材料不便，不能成為解決工程巖溶問題的首選方法。因此，本文將引入巖體質(zhì)量等級參數(shù)，并結(jié)合極限分析法、彈性力學(xué)薄板理論，對沖切、剪切、彎拉3種破壞模式下的溶洞頂板安全厚度計(jì)算公式進(jìn)行推導(dǎo)，并分析其影響規(guī)律，給出溶洞頂板安全厚度建議值，為今后相關(guān)工程提供理論依據(jù)與參考。

1 工程概況

泰康(南京)國際醫(yī)學(xué)中心項(xiàng)目依據(jù)建筑功能分為醫(yī)學(xué)中心及停車樓2棟主建筑，其中醫(yī)學(xué)中心為地下1層，局部地下2層，地上3～6層，停車樓為地下1層，地上4層。項(xiàng)目地處南京市仙林，根據(jù)地質(zhì)詳勘報(bào)告揭示，本工程位于巖溶強(qiáng)發(fā)育地段，⑤2層中等風(fēng)化石灰?guī)r發(fā)育溶洞，填充物為巖塊混粉質(zhì)黏土，溶洞分布極不規(guī)律。下伏溶洞形狀較小且埋深淺，因此對于埋深較淺、體型較小的溶洞，應(yīng)分析樁基置于溶洞上部時(shí)溶洞頂板整體穩(wěn)定性情況，總結(jié)出滿足工程需要的安全厚度取值范圍。巖溶地區(qū)地質(zhì)條件的多變性和復(fù)雜性，使得在實(shí)際理論研究與設(shè)計(jì)計(jì)算過程中會存在太多不可預(yù)知的參數(shù)，同時(shí)也給計(jì)算結(jié)果帶來了諸多不確定性。因此，本文引入巖體質(zhì)量等級參數(shù)，并結(jié)合極限分析法、彈性力學(xué)薄板理論，給出溶洞頂板安全厚度確定方法。

2 溶洞頂板安全厚度計(jì)算公式

2.1 沖切破壞模式下溶洞頂板安全厚度計(jì)算公式

2.1.1沖切破壞模型建立

溶洞頂板在樁端荷載作用下的破壞機(jī)構(gòu)如圖1所示。圖中Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ區(qū)域分別為剛體、剛體、塑性流動區(qū)，其應(yīng)力狀態(tài)與廣義Hoek-Brown準(zhǔn)則[8-9]相符合。假設(shè)沖切破壞起始點(diǎn)為樁端邊緣處，此時(shí)整個(gè)沖切破壞體為一個(gè)對稱的旋轉(zhuǎn)體，用r(x)表示其母線方程。

圖1 溶洞頂板沖切破壞示意

在樁端荷載P的作用下，破壞體在豎直方向上以速度w向下運(yùn)動，則沖切間斷面上任一點(diǎn)的切向速度和豎直方向所呈夾角的數(shù)值均等于該點(diǎn)處的內(nèi)摩擦角φ。此時(shí)斷面上切向速度與法向速度可分別表示為wcosφ，wsinφ。

2.1.2沖切破壞的上限解

由破壞面上主應(yīng)力、正應(yīng)力、切應(yīng)力的關(guān)系可知：

(1)

結(jié)合廣義Hoek-Brown準(zhǔn)則，可得：

(2)

塑性勢函數(shù)f(服從廣義Hoek-Brown準(zhǔn)則)可表示為：

(3)

根據(jù)關(guān)聯(lián)流動法則、相容條件及前述法向應(yīng)變率、切向應(yīng)變率表達(dá)式，得到：

(4)

沖切間斷面上總能量耗損率W1表示為：

(5)

假設(shè)極限樁端阻力為P，外荷載功率W2可表示為：

(6)

由極限分析法上限定理可令外荷載功率與總能量損耗率相等，化簡得：

(7)

又根據(jù)整體線性化原理，處理后的內(nèi)摩擦角φ為一常數(shù)，母線方程可表示為：

(8)

計(jì)算分析得到樁端荷載P：

(9)

2.1.3安全厚度計(jì)算公式

根據(jù)GB50007—2011《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，樁端荷載為：

P=kψrσc

(10)

式中：k為安全系數(shù)；折減系數(shù)ψr根據(jù)巖石自身完整程度取值。

聯(lián)立式(9)與(10)可得厚徑比h/d與巖體質(zhì)量參數(shù)RMR之間的函數(shù)：

(11)

由前述可知，上式中的mb和s均可表示為RMR與mi的函數(shù)，因此可以建立RMR，mi和ψr不同取值組合下的方程。

2.2 剪切破壞模式下溶洞頂板安全厚度計(jì)算公式

2.2.1剪切破壞模型建立

溶洞頂板在樁端荷載作用下，在樁端巖層處發(fā)生剪切破壞，并形成一個(gè)柱形的剪切體，破壞面上剪應(yīng)力τ均勻分布，其破壞模式如圖2所示。

圖2 溶洞頂板剪切破壞示意

圖中嵌巖樁直徑為d，樁端荷載為P，樁端下溶洞頂板厚度為h，不考慮溶洞頂板下充填物頂托作用以及剪切破壞中剪切體的自重，假設(shè)剪切面上均勻分布剪應(yīng)力τ，可以得到剪切面上的靜力平衡條件如下：

(12)

對于巖石性質(zhì)堅(jiān)硬或者較為堅(jiān)硬的情況，可采用雙曲線型的莫爾強(qiáng)度判據(jù)表達(dá)式：

τ2=(σ+σt)2tan2φ0+(σ+σt)σt

(13)

式中：σ為剪切體所受圍壓，即水平天然應(yīng)力，無實(shí)測值可取0；φ0為包絡(luò)線的漸近線傾角。

(14)

2.2.2安全厚度計(jì)算公式

選用雙曲線型的莫爾強(qiáng)度判據(jù)表達(dá)式進(jìn)行分析，將式(14)代入式(13)得：

(15)

將式(12)與式(15)聯(lián)立化簡后得樁基直徑、溶洞頂板厚度、巖石抗拉強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度比值之間的關(guān)系式：

(16)

結(jié)合Hoek-Brown準(zhǔn)則相關(guān)公式及式(16)可得剪切破壞模式下，溶洞頂板厚度、樁基直徑、巖體軟硬程度以及巖體質(zhì)量參數(shù)之間的函數(shù)式關(guān)系：

(17)

2.3 彎拉破壞模式下溶洞頂板安全厚度計(jì)算公式

2.3.1彎拉破壞模型建立

一般而言，溶洞頂板的跨度會遠(yuǎn)大于頂板的厚度，發(fā)生彎拉破壞時(shí)的撓度變形遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于頂板厚度，因此可視為前述的薄板小撓度彎曲問題，其模型如圖3所示。

圖3 溶洞頂板彎拉破壞示意

圖中嵌巖樁直徑為d，樁端均布荷載為q，樁端下溶洞頂板厚度為h，溶洞跨徑為2R，考慮上部樁基傳遞過來荷載的單獨(dú)作用，假設(shè)作用位置位于溶洞頂板中心位置。

求解薄板(圓形)在中央荷載作用下產(chǎn)生的彎曲問題時(shí)，可將橫向荷載q與撓度ω看作是極坐標(biāo)函數(shù)，薄板的彈性曲面會產(chǎn)生繞z軸的對稱變形，薄板小撓度理論的基本微分方程可轉(zhuǎn)化為：

(18)

解得：

w=C1lnr+C2r2lnr+C3r2+C4+w1

(19)

其中w1為任意特解，C1～C4為常數(shù)，由邊界條件確定，則最終撓度表達(dá)式可確定為：

(20)

2.3.2安全厚度計(jì)算公式

在樁基荷載q作用下，整個(gè)頂板滿足位移邊界條件：

(21)

解得：

(22)

(23)

(24)

考慮到樁端荷載P可由折減系數(shù)與巖石單軸抗壓強(qiáng)度兩個(gè)值進(jìn)行確定，將式(10)代入式(24)；結(jié)合Hoek-Brown準(zhǔn)則可以得到彎拉破壞模式下，溶洞頂板厚度、樁基直徑與溶洞跨徑比值以及巖體質(zhì)量參數(shù)之間的函數(shù)關(guān)系式：

(25)

3 不同破壞模式下溶洞頂板安全厚度影響規(guī)律分析

3.1 參數(shù)確定

1)折減系數(shù)ψr

規(guī)范規(guī)定，ψr的取值需依據(jù)巖石自身完整程度，溶洞頂板作為樁基持力層，其完整程度較高，取0.5進(jìn)行計(jì)算。

2)軟硬程度mi

Hoek等人結(jié)合工程經(jīng)驗(yàn)對各種巖石的軟硬程度參數(shù)mi進(jìn)行總結(jié)，如表1所示。

表1 典型可溶性巖石的mi取值

因此，mi值可取5～10進(jìn)行分析。

3)巖體質(zhì)量參數(shù)RMR

我國標(biāo)準(zhǔn)采用五級分級法將工程巖體劃分為5個(gè)等級，各等級與巖體基本質(zhì)量指標(biāo)BQ值相對應(yīng)情況如表2所示。

表2 巖體級別與BQ值

根據(jù)換算公式換算所得結(jié)果如表3所示。

表3 巖體級別與RMR值

泥灰?guī)r、石膏、白云巖、微晶灰?guī)r、粉晶灰?guī)r、結(jié)晶灰?guī)r等典型可溶性巖石的性質(zhì)為極軟至較堅(jiān)硬，根據(jù)規(guī)范可對應(yīng)Ⅴ級至Ⅱ級巖體。

3.2 沖切破壞模式下溶洞頂板安全厚度影響規(guī)律

根據(jù)式(11)可知，沖切破壞時(shí)，溶洞頂板與樁基的厚徑比h/d與巖體質(zhì)量參數(shù)RMR之間滿足雙曲線型函數(shù)關(guān)系，Ⅱ～Ⅴ級不同種類巖石條件下的溶洞頂板厚度、樁基直徑比值h/d與巖體質(zhì)量指標(biāo)RMR之間的關(guān)系如圖4所示。

圖4 沖切破壞下巖體質(zhì)量對厚徑比的影響規(guī)律

由圖4可知，厚徑比h/d與巖體質(zhì)量參數(shù)RMR之間關(guān)系的變化趨勢如下：隨著巖體質(zhì)量等級的提高，厚徑比不斷減小，說明巖體質(zhì)量等級越高，溶洞頂板所需的安全厚度值越??；隨著巖體軟硬程度參數(shù)mi值的增大，厚徑比取值不斷減小，二者呈負(fù)相關(guān)，說明溶洞頂板巖體越堅(jiān)硬時(shí)，需要的安全厚度值越?。划?dāng)巖體質(zhì)量較差時(shí)，曲線基本處于規(guī)范中所規(guī)定的3倍厚徑比臨界值以上，此時(shí)需要更厚的巖層才可以滿足承載力需求；而當(dāng)巖體質(zhì)量較好時(shí)，所需厚徑比值在規(guī)范規(guī)定基礎(chǔ)上略有降低。

3.3 剪切破壞模式下溶洞頂板安全厚度影響規(guī)律

根據(jù)式(17)可知，剪切破壞時(shí)，溶洞頂板厚度h、樁基直徑d與巖體質(zhì)量參數(shù)RMR之間同樣滿足雙曲線型函數(shù)關(guān)系。Ⅱ～Ⅴ級不同種類巖石條件下的溶洞頂板厚度、樁基直徑比值h/d與巖體質(zhì)量指標(biāo)RMR之間的關(guān)系如圖5所示。

圖5 剪切破壞模式下巖體質(zhì)量對厚徑比的影響規(guī)律

由圖5可知，在不同樁基直徑條件下，厚徑比h/d隨巖體質(zhì)量參數(shù)RMR變化的規(guī)律是一致的，即隨著RMR的增大，h/d呈遞減趨勢，表明溶洞頂板所處巖層質(zhì)量越好，所需厚徑比的值越小。此外，隨著樁基直徑d取值的增大，巖體質(zhì)量參數(shù)與厚徑比關(guān)系曲線整體有下移趨勢，表明樁基直徑越大，所需厚徑比的值越小，采用較大尺寸樁基更能保證“溶洞-巖層-樁基”體系的穩(wěn)定性。

3.4 彎拉破壞模式下溶洞頂板安全厚度影響規(guī)律

根據(jù)式(25)可知，彎拉破壞時(shí)，溶洞頂板厚度h、巖體質(zhì)量參數(shù)RMR、巖石軟硬程度mi、樁基直徑與溶洞高度比值d/R之間滿足一定的函數(shù)關(guān)系，曲線如圖6所示。

圖6 彎拉破壞模式下樁基直徑與溶洞半徑比值對溶洞頂板安全厚度取值的影響規(guī)律

由圖6可知，溶洞持力層厚度h與樁基溶洞徑寬比d/R隨著RMR取值不同的變化趨勢基本一致：隨著樁基溶洞徑寬比d/R的增大，持力層厚度逐漸減小，二者呈負(fù)相關(guān)，說明溶洞形態(tài)越大，所需要的持力層厚度越大；隨著巖體質(zhì)量等級增大，溶洞持力層厚度逐漸減小，二者呈負(fù)相關(guān)，說明溶洞頂板巖體質(zhì)量越好時(shí)，所需要的持力層厚度越小。

4 安全厚度建議值

4.1 各破壞模式下厚徑比最低值

根據(jù)前文分析不難看出，溶洞頂板沖切或剪切破壞模式下，當(dāng)巖體質(zhì)量參數(shù)RMR取值較低，即巖體質(zhì)量較差(如Ⅳ級、Ⅴ級巖體)時(shí)，與規(guī)范中3倍樁徑臨界值相比，各樁基直徑條件下的厚徑比結(jié)果基本滿足規(guī)范要求；當(dāng)巖體質(zhì)量較好(如Ⅲ級、Ⅱ級巖體)時(shí)，厚徑比取值結(jié)果有一定降低，此時(shí)的規(guī)范規(guī)定值偏于保守。而溶洞頂板彎拉破壞模式下，溶洞頂板安全厚度取值變化情況并不明顯。溶洞頂板發(fā)生沖切、剪切時(shí)，不同樁徑取值及巖體等級情況下，厚徑比最低點(diǎn)如圖7,8所示。

圖7 沖切破壞模式下各等級巖體厚徑比最低取值

圖8 剪切破壞模式下各等級巖體厚徑比最低取值

4.2 滿足3種破壞模式的厚徑比最低值

各樁徑、巖體等級下厚徑比最低值可按表4取得。

表4 厚徑比h/d最低建議取值

4.3 算例分析

泰康(南京)國際醫(yī)學(xué)中心項(xiàng)目溶洞頂板巖體為中等風(fēng)化石灰?guī)r，所確定的基本巖體質(zhì)量等級為Ⅳ級，樁基礎(chǔ)的直徑為0.8m,由以上厚徑比最低建議取值可得頂板安全厚度為2.42m。而現(xiàn)場實(shí)際溶洞頂板厚度范圍在3～4m，即現(xiàn)場實(shí)際溶洞頂板厚度大于溶洞頂板安全厚度建議值。因此巖層處于穩(wěn)定狀態(tài)。

5 結(jié)語

1)結(jié)合廣義Hoek-Brown準(zhǔn)則與極限分析上限法，建立了沖切破壞模式下溶洞頂板模型；結(jié)合廣義Hoek-Brown準(zhǔn)則與莫爾巖石破壞判據(jù)，建立了剪切破壞模式下溶洞頂板模型；結(jié)合廣義Hoek-Brown準(zhǔn)則與彈性力學(xué)薄板理論，建立了彎拉破壞模式下溶洞頂板模型。

2)根據(jù)溶洞頂板沖切破壞模型，推導(dǎo)得出厚徑比h/d與巖體質(zhì)量參數(shù)RMR之間的函數(shù)關(guān)系式；根據(jù)溶洞頂板剪切破壞模型，推導(dǎo)得出溶洞頂板厚度、樁基直徑、巖體軟硬程度以及巖體質(zhì)量參數(shù)之間的函數(shù)關(guān)系式；根據(jù)溶洞頂板彎拉破壞模型，推導(dǎo)得出溶洞頂板厚度、樁基直徑與溶洞跨徑比值以及巖體質(zhì)量參數(shù)之間的函數(shù)關(guān)系式。

3)根據(jù)溶洞頂板沖切、剪切、彎拉破壞模式下的函數(shù)關(guān)系式，分別繪制其關(guān)系曲線，研究不同RMR取值條件下，溶洞頂板厚度與樁基直徑比值h/d的變化規(guī)律。

4)溶洞頂板沖切或剪切破壞模式下，當(dāng)巖體質(zhì)量參數(shù)RMR取值較低，即巖體質(zhì)量較差(如Ⅳ級、Ⅴ級巖體)時(shí)，與規(guī)范中3倍樁徑臨界值相比，各樁基直徑條件下的厚徑比結(jié)果基本滿足規(guī)范要求，當(dāng)巖體質(zhì)量較好(如Ⅲ級、Ⅱ級巖體)時(shí)，厚徑比取值結(jié)果有一定降低，此時(shí)的規(guī)范規(guī)定值偏于保守。

5)溶洞頂板彎拉破壞模式下，溶洞頂板安全厚度取值變化情況并不明顯。

6)給出了3種不同破壞模式下的溶洞頂板安全厚度建議值。

7) 工程算例表明:本文所推導(dǎo)的溶洞頂板最小安全厚度公式是合理的、有效的。