吳晉波，胡迪軍，洪權，李龍，李理，蔡昱華

(1.國網(wǎng)湖南省電力有限公司電力科學研究院，湖南 長沙 410007；2.國網(wǎng)湖南省電力有限公司，湖南 長沙 410004)

0 引言

靜止無功補償裝置[1-4](static var compensator，SVC)是目前應用最成熟的動態(tài)無功補償設備[5-7]之一，在新能源發(fā)電站[8-9]和高壓直流換流站[11-13]中應用尤為廣泛。作為一種沒有旋轉部件，快速、平滑、可控的動態(tài)無功功率補償裝置，SVC是將可控的電抗器和電力電容器并聯(lián)使用，其中電容器可發(fā)出無功功率，可控電抗器可吸收無功功率，通過對電抗器進行調節(jié)，可以使整個裝置平滑地從發(fā)出無功功率變?yōu)槲諢o功功率，并且響應快速。

在SVC壽命周期中，需要對其核心部分晶閘管控制支路的晶閘管控制性能開展現(xiàn)場檢測[14]。晶閘管控制性能檢測是衡量SVC控制性能的重要依據(jù)[15]?，F(xiàn)有針對SVC晶閘管控制性能的檢測方法雖有不少，但只適用于實驗室環(huán)境，檢測方法及裝置均過于復雜繁瑣，檢測環(huán)境與場地要求較高。而SVC不少設置在海拔較高的風電場和偏遠的變電站，實驗室檢測方法在現(xiàn)場運行環(huán)境下并不易實施。因此，需要一種適用于SVC現(xiàn)場運行環(huán)境的簡單、有效的晶閘管控制性能檢測方法。

本文提出一種SVC晶閘管控制性能現(xiàn)場簡易檢測方法，通過簡易的接線，采用現(xiàn)場常見的儀器設備，更適用于運行現(xiàn)場環(huán)境。在某500 kV變電站180 Mvar SVC成功開展晶閘管控制性能測試，驗證了該方法的有效性。

1 SVC晶閘管控制支路

SVC晶閘管控制性能測試對象為晶閘管控制電抗器(TCR)支路[16]中的晶閘管閥組[17]，如圖1所示。每相TCR支路有24個晶閘管閥組，SVC控制系統(tǒng)分別與各個晶閘管閥組的控制端相連，用于控制三相晶閘管控制支路進行無功補償。

圖1 SVC控制系統(tǒng)結構

2 檢測方法

2.1 檢測方法

根據(jù)現(xiàn)場運行情況，提出SVC晶閘管控制性能現(xiàn)場簡易檢測方法，現(xiàn)場接線如圖2所示。

圖2 所提檢測方法

如圖所示，所需試驗儀器包括試驗電源1、調壓器2、小負載3、模擬量記錄模塊4、檢測判斷模塊5。試驗電源1的輸出端和調壓器2的原邊相連，調壓器2的副邊、小負載3和靜止無功補償器中的待檢測晶閘管閥組依次串聯(lián)形成回路，調壓器2的副邊和和靜止無功補償器的控制系統(tǒng)同步基準電壓輸入端相連，模擬量記錄模塊4的輸入端分別和調壓器2的副邊、小負載3的兩端相連，模擬量記錄模塊4的輸出端和檢測判斷模塊5相連。

試驗電源1為SVC晶閘管閥組控制性能現(xiàn)場檢測裝置提供電源；調壓器2原邊與試驗電源1輸出的交流電源相連；調壓器2副邊為待檢測晶閘管閥組提供檢測電源，并同時為待檢測的SVC控制系統(tǒng)提供同步基準電壓；小負載3作為待檢測的SVC晶閘管控制的虛擬負載，并用于防止檢測回路電流過大；模擬量記錄模塊4采集待檢測的SVC控制系統(tǒng)同步基準電壓和小負載兩端電壓；檢測判斷模塊5則根據(jù)模擬量記錄模塊4采集的數(shù)據(jù)，實現(xiàn)對晶閘管閥組控制性能的檢測。

試驗電源1可采用現(xiàn)場50 Hz、380 V檢修三相交流電源；調壓器2可采用常見的可變變比調壓器；小負載3可根據(jù)現(xiàn)場條件和過流限值，由單個或多個固定電阻或可變電阻構成。模擬量記錄模塊4采用至少具有兩路電壓測量通道的便攜式錄波儀或示波器。

2.2 檢測步驟

所提SVC晶閘管控制性能現(xiàn)場簡易檢測方法，現(xiàn)場具體步驟如圖3所示。

圖3 檢測方法步驟流程

1)從待測觸發(fā)角集合中遍歷選擇當前觸發(fā)角α，將靜止無功補償器的控制系統(tǒng)中設定觸發(fā)角為當前觸發(fā)角α。

2)讀取同步基準電壓U0的過零點與其后最近時刻小負載電壓U1突變點之間的時間差t，根據(jù)β=t/T×180計算待檢測晶閘管閥組的實際觸發(fā)角β，如圖4所示。其中t表示同步基準電壓U0的過零點與其后最近時刻小負載電壓U1突變點之間的時間差，T為10 ms。

圖4 時間差計算

3)計算待檢測晶閘管閥組的設定觸發(fā)角α、實際觸發(fā)角β之間的觸發(fā)角差值，判斷所述觸發(fā)角差值是否小于預設閾值。如果小于預設閾值則判定當前觸發(fā)角α下待檢測晶閘管閥組的控制性能符合要求，否則判定當前觸發(fā)角α下待檢測晶閘管閥組的控制性能不符合要求。

4)判斷待測觸發(fā)角集合是否遍歷完畢。如果遍歷完畢，則跳轉執(zhí)行步驟5)，否則跳轉執(zhí)行步驟1)。

5)判斷是否所有當前觸發(fā)角α下待檢測晶閘管閥組的控制性能均符合要求。如果所有當前觸發(fā)角α下待檢測晶閘管閥組的控制性能均符合要求，則判定待檢測晶閘管閥組的控制性能符合要求；否則判定待檢測晶閘管閥組的控制性能不符合要求。

3 現(xiàn)場應用

應用該方法在某500 kV變電站SVC開展晶閘管控制性能測試。SVC TCR支路每相閥組由24對正反向并聯(lián)的晶閘管組成，晶閘管設計導通角為120°～165°，導通角誤差應小于2°。

測試中，試驗電源1選取50 Hz、380 V三相交流電源，可輸出功率不小于200 W(單相)；調壓器2選取可變變比調壓器，變比可根據(jù)試驗電源選定調整至380∶100，原邊輸入電壓380 V，副邊輸出電壓為100 V，容量不小于600 W；小負載3選取3個串聯(lián)的電阻，每個阻抗值50～90 Ω(50 Hz)，最大持續(xù)電流不低于2 A，最大電壓不低于100 V(50 Hz)；模擬量記錄模塊4選取便攜式錄波儀，采樣周期小于1 ms。

按所提方法確定的待測觸發(fā)角集合具體包括120°和140°，預設閾值為2°。

按照所提方法，依次對待檢測晶閘管閥組A、B和C逐對開展現(xiàn)場檢測，并依據(jù)上述判定原則，做出結論。

1)待檢測晶閘管閥組A:在當前觸發(fā)角α為120°的情況下，時間差t=6.7 ms，實際觸發(fā)角β=120.6°，其觸發(fā)角差值為0.6°；在當前觸發(fā)角α為140°的情況下，時間差t=7.8 ms，實際觸發(fā)角β=140.4°，其觸發(fā)角差值為0.4°。兩個觸發(fā)角差值均小于預設閾值2°。因此所有當前觸發(fā)角α下待檢測晶閘管閥組A的控制性能均符合要求，判定待檢測晶閘管閥組A的控制性能符合要求。

2)待檢測晶閘管閥組B:在當前觸發(fā)角α為120°的情況下，時間差t=6.6 ms，實際觸發(fā)角β=118.8°，其觸發(fā)角差值為1.2°；在當前觸發(fā)角α為140°的情況下，時間差t=7.7 ms，實際觸發(fā)角β=138.6°，其觸發(fā)角差值為1.4°。兩個觸發(fā)角差值均小于預設閾值2°。因此所有當前觸發(fā)角α下待檢測晶閘管閥組B的控制性能均符合要求，判定待檢測晶閘管閥組B的控制性能符合要求。

3)待檢測晶閘管閥組C:在當前觸發(fā)角α為120°的情況下，時間差t=6.8 ms，實際觸發(fā)角β=122.4°，其觸發(fā)角差值為2.4°；在當前觸發(fā)角α為140°的情況下，時間差t=7.9 ms，實際觸發(fā)角β=142.2°，其觸發(fā)角差值為2.2°。兩個觸發(fā)角差值均大于預設閾值2°。因此所有當前觸發(fā)角α下待檢測晶閘管閥組C的控制性能均不符合要求，判定待檢測晶閘管閥組C的控制性能不符合要求。

后期通過對SVC控制系統(tǒng)及采樣回路進行進一步測試，發(fā)現(xiàn)SVC控制系統(tǒng)采樣模塊C相存在超限誤差，導致C相觸發(fā)角控制誤差過大，A、B兩相控制性能合格。這證明了所提方法在現(xiàn)場運行環(huán)境中是有效的。

4 結語

本文提出一種SVC晶閘管控制性能現(xiàn)場簡易檢測方法，通過試驗電源為待檢測晶閘管閥組和小負載供電，檢測獲取同步基準電壓U0的過零點與其后最近時刻小負載電壓U1突變點之間的時間差t；根據(jù)時間差t計算待檢測晶閘管閥組的實際觸發(fā)角β，基于設定觸發(fā)角α、實際觸發(fā)角β之間的觸發(fā)角差值判斷待檢測晶閘管閥組的控制性能是否符合要求，實現(xiàn)對SVC晶閘管控制性能的簡捷、有效檢測，能夠滿足運行現(xiàn)場環(huán)境下檢測需求。所提方法成功應用于實際SVC現(xiàn)場測試，證實了所提方法的可行性和有效性。