白彥博，和振興，宋杲，王志璇，曹子勇

(蘭州交通大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，甘肅 蘭州 730070)

軌道交通列車(chē)走行基礎(chǔ)主要采用彈性墊板用于降低列車(chē)通過(guò)時(shí)振動(dòng)產(chǎn)生的不利影響。SOLSáNCHEZ等[1]提出在軌下安裝彈性墊板可以降低軌道的垂向剛度，減少列車(chē)通過(guò)時(shí)引起的噪聲和振動(dòng)；韋凱等[2]通過(guò)試驗(yàn)研究了彈性墊板隨溫度、頻率、振幅變化的黏彈性動(dòng)力特征；SATO等[3]通過(guò)試驗(yàn)研究了彈性墊板高、低溫條件下其剛度的變化規(guī)律，研究結(jié)果表明低溫條件下軌道結(jié)構(gòu)的振動(dòng)明顯增加；CUI等[4]建立了考慮軌下彈性墊板剛度的車(chē)輛-軌道耦合動(dòng)力學(xué)模型，研究了墊板剛度對(duì)軌道系統(tǒng)振動(dòng)性能的影響；MARKINE等[5]研究了軌道剛度對(duì)道岔道口動(dòng)荷載的影響，得出引入軌下彈性墊板可用于減少路基上的動(dòng)荷載；袁菁江等[6]基于車(chē)輛-軌道-橋梁耦合模型研究了CRTS III 板式無(wú)砟軌道減振墊層的合理剛度；RODRIGUEZ等[7]提出了一種熱塑性彈性墊，該彈性墊更易制造且具有更高的耐磨性；翟志浩等[8]基于車(chē)輛-軌道耦合動(dòng)力學(xué)研究了極寒條件下彈性墊板對(duì)CRH2型車(chē)的行車(chē)安全性和平穩(wěn)性影響規(guī)律；WEI等[9]研究了車(chē)輛動(dòng)載荷對(duì)彈性墊板動(dòng)靜態(tài)剛度的影響；蘭海洋等[10]研究了雙彈性墊板剛度對(duì)扣件減振性能的影響；WU等[11]研究了彈性墊板楊氏模量和阻尼系數(shù)鋼軌波磨的影響；付娜等[12]研究了雙塊式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)中減振墊對(duì)軌道和橋梁時(shí)域、頻域動(dòng)力性能的影響。目前對(duì)彈性墊板的研究主要集中在其剛度特性上，阻尼作為評(píng)價(jià)彈性墊板動(dòng)力學(xué)特性的另一重要參數(shù)，具有重要的研究意義。提高阻尼對(duì)彈性墊板減振性能是有利的[13]，研究團(tuán)隊(duì)提出了一種填充阻尼塊的網(wǎng)孔式彈性墊板[14]，并將其與傳統(tǒng)的溝槽型彈性墊板作對(duì)比，得出該彈性墊板具有更好的阻尼特性，且可通過(guò)改變阻尼塊的飽和程度使墊板適用于多剛度的軌道系統(tǒng)。本文在既有研究的基礎(chǔ)上，對(duì)網(wǎng)孔式彈性墊板本體和阻尼塊的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，研究了彈性墊板倒角半徑、網(wǎng)孔間距和網(wǎng)孔衍生方式對(duì)其力學(xué)特性的影響規(guī)律。同時(shí)，將優(yōu)化后的彈性墊板與普通網(wǎng)孔式彈性墊板和填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板進(jìn)行對(duì)比。

1 結(jié)構(gòu)與模型

1.1 填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板

填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板由普通網(wǎng)孔式彈性墊板本體和高阻尼材料制成的阻尼塊互相配合組成。阻尼塊與彈性墊板網(wǎng)孔空腔內(nèi)部尺寸完全匹配，其結(jié)構(gòu)如圖1所示。彈性墊板的網(wǎng)孔衍生方式如圖2所示[15]，該網(wǎng)孔衍生方式六邊形網(wǎng)孔為角對(duì)角，故稱(chēng)其為角正對(duì)網(wǎng)孔衍生方式。d1為彈性墊板上、下表面正六邊形的內(nèi)接圓直徑；d2為彈性墊板上、下表面網(wǎng)孔鏡像面處正六邊形的內(nèi)接圓直徑；c為兩網(wǎng)孔間距。

彈性墊板的整體尺寸為：184 mm×148 mm×10 mm，彈性墊板本體和阻尼塊均采用橡膠材料制成，在有限元仿真計(jì)算的過(guò)程中，彈性墊板和阻尼塊的楊氏模量、泊松比分別取6.6 MPa，0.49和3.0 MPa，0.49；在彈性墊板的上、下表面分別添加剛體形式的蓋板以確保載荷可以均勻地傳遞給下部結(jié)構(gòu)；彈性墊板和上、下蓋板之間采用綁定約束；同時(shí)，對(duì)下蓋板采用固定約束限制所有自由度；在上蓋板上施加均布垂向載荷；彈性墊板和阻尼塊之間的接觸面采用摩擦接觸；在有限元軟件中對(duì)彈性墊板本體劃分四面體網(wǎng)格，網(wǎng)格單元類(lèi)型為C3D10M；對(duì)阻尼塊劃分六面體網(wǎng)格，網(wǎng)格單元類(lèi)型為C3D8R。填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板整板有限元網(wǎng)格單元數(shù)為1 924 201。其有限元網(wǎng)格模型如圖3所示。

1.2 填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板

填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板的網(wǎng)孔由d1=12.38 mm和d2=7.22 mm的正六邊形放樣而來(lái)。對(duì)于填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板，分別將2個(gè)正六邊形倒圓角，其中：R1=2.89 mm，R2=0.55 mm，如圖4所示。

對(duì)填充于網(wǎng)孔空腔內(nèi)部的阻尼塊也進(jìn)行結(jié)構(gòu)上的優(yōu)化，如圖5所示。R3=4.0 mm，R4=3.0 mm，H=2.0 mm，該結(jié)構(gòu)可以較好地貼合于網(wǎng)孔空腔內(nèi)部，傳統(tǒng)阻尼塊的體積為850.95 mm3；新型阻尼塊的體積為720.50 mm3。故優(yōu)化后的阻尼塊更節(jié)省材料。

在有限元仿真計(jì)算的過(guò)程中，填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板的設(shè)置方式與1.1節(jié)相同，在有限元軟件中對(duì)彈性墊板本體和阻尼塊均劃分四面體網(wǎng)格，網(wǎng)格單元類(lèi)型為C3D10M；填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板整板有限元網(wǎng)格單元數(shù)為2 519 290。其有限元網(wǎng)格模型如圖6所示。

1.3 靜剛度和阻尼比計(jì)算

靜剛度和阻尼比是評(píng)價(jià)彈性墊板動(dòng)力學(xué)特性的重要參數(shù)，本文以2種填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板為研究對(duì)象，對(duì)彈性墊板施加0～40 kN的垂向均布載荷，彈性墊板的靜剛度K的計(jì)算公式為[16]：

式中：F1為垂向載荷的最小值；F2為垂向載荷的最大值；X1為垂向位移的最小值；X2為垂向位移的最大值。

對(duì)彈性墊板進(jìn)行阻尼比計(jì)算時(shí)，可將其等效為一個(gè)質(zhì)量-彈簧-阻尼系統(tǒng)，如圖7所示。

通過(guò)模擬沖擊載荷60 kN的落錘沖擊試驗(yàn)得到彈性墊板的自由振動(dòng)衰減波形圖，如圖8所示。選擇波峰趨于相對(duì)穩(wěn)定的An和An+k進(jìn)行阻尼比的計(jì)算，彈性墊板的阻尼比ζ為[17]：

式中：δ為對(duì)數(shù)衰減率；π為常數(shù)；An和An+k分別為彈性墊板自由振動(dòng)衰減波形圖中第n個(gè)和第n+k個(gè)波峰值；k為波峰間隔周期數(shù)。

2 關(guān)鍵幾何參數(shù)優(yōu)化

2.1 倒角半徑R1-R2的影響

保證材料參數(shù)和其他幾何參數(shù)不變，選擇無(wú)倒角和R1-R2分別為3.0 mm-0.5 mm，3.5 mm-1.0 mm，4.0 mm-1.5 mm，4.5 mm-2.0 mm 5種工況下的彈性墊板進(jìn)行靜剛度對(duì)比研究，加載和設(shè)置方式同1.1節(jié)，圖9為3種工況下彈性墊板的靜剛度對(duì)比曲線(xiàn)。

由圖9可見(jiàn)，在相同載荷作用下，隨著六邊形倒角半徑R1-R2的增大，彈性墊板的垂向位移隨之減小。由式(1)可知，5種工況下彈性墊板對(duì)應(yīng)的靜剛度和最大應(yīng)力值如表1所示。

由表1可見(jiàn)，彈性墊板靜剛度隨倒角半徑的增大而增大，4.5 mm-2.0 mm對(duì)應(yīng)彈性墊板的靜剛度相對(duì)于無(wú)倒角工況下增大了7.12%；由于倒角半徑的影響，彈性墊板的最大應(yīng)力值隨倒角半徑的增大而顯著減小，4.5 mm-2.0 mm對(duì)應(yīng)彈性墊板的最大應(yīng)力值相對(duì)于無(wú)倒角工況下減少41.81%。

表1 倒角半徑對(duì)彈性墊板靜剛度和最大應(yīng)力的影響Table 1 Influence of the chamfering radius on the static stiffness and MAX stress of the elastic pad

采用上述相同的有限元模型模擬沖擊載荷為60 kN的落錘沖擊試驗(yàn)，得到5種不同倒角半徑條件下彈性墊板的自由振動(dòng)衰減對(duì)比曲線(xiàn)，如圖10所示。圖10可見(jiàn)，無(wú)倒角工況下自由振動(dòng)衰減的振動(dòng)響應(yīng)幅值均大于有倒角的，隨著倒角半徑的增大，自由振動(dòng)衰減的振動(dòng)響應(yīng)幅值則逐漸減小。

選擇圖10中波峰趨于相對(duì)穩(wěn)定的第2波峰值和第5波峰值進(jìn)行阻尼比的計(jì)算，由式(2)～(3)可得不同倒角半徑下彈性墊板的阻尼比，結(jié)果如表2所示。

由表2可見(jiàn)，無(wú)倒角條件下彈性墊板的阻尼比相比于有倒角更小，隨著倒角半徑的增大，彈性墊板的阻尼比逐漸減小，彈性墊板倒角半徑為3.0 mm-0.5 mm下對(duì)應(yīng)的阻尼比相對(duì)于無(wú)倒角工況下增大了12.75%。

表2 不同倒角半徑下彈性墊板阻尼參數(shù)對(duì)比Table 2 Comparison of elastic pad damping parameters under different chamfer radius

2.2 網(wǎng)孔間距c的影響

保證材料參數(shù)和其他幾何參數(shù)不變，選擇網(wǎng)孔間距c分別為15，16，17和18 mm條件下的彈性墊板進(jìn)行靜剛度特性研究，加載和設(shè)置方式同1.1節(jié)，圖11為4種不同網(wǎng)孔間距下的靜剛度對(duì)比曲線(xiàn)。由圖11可見(jiàn)，在相同靜載荷條件下，彈性墊板的垂向位移隨網(wǎng)孔間距的增大而減小。不同網(wǎng)孔間距條件下對(duì)應(yīng)彈性墊板的靜剛度和最大應(yīng)力值如表3所示。

由表3可見(jiàn)，網(wǎng)孔間距對(duì)彈性墊板的靜剛度和最大應(yīng)力最為明顯。隨著網(wǎng)孔間距的增加，彈性墊板靜剛度逐漸增大，而其最大應(yīng)力則減小。c=15 mm對(duì)應(yīng)彈性墊板的靜剛度相對(duì)于c=21 mm增大了78.53%，最大應(yīng)力則減少了32.95%。這是因?yàn)殡S著網(wǎng)孔間距的增大，彈性墊板上的網(wǎng)孔數(shù)會(huì)隨之減小，故彈性墊板在受到垂向載荷時(shí)其更不易發(fā)生變形。

表3 網(wǎng)孔間距對(duì)彈性墊板靜剛度和最大應(yīng)力的影響Table3 Effect of mesh spacing on the static stiffness and MAX stress of the elastic pad

采用上述相同的有限元模型模擬沖擊載荷為60 kN的落錘沖擊試驗(yàn)，得到不同網(wǎng)孔間距條件下彈性墊板的自由振動(dòng)衰減對(duì)比曲線(xiàn)，如圖12所示。圖12可見(jiàn)，c=15 mm對(duì)應(yīng)彈性墊板自由振動(dòng)衰減的初始響應(yīng)幅值最大，但隨著衰減周期的遞增，其振動(dòng)響應(yīng)幅值逐漸小于c=21 mm，故c=15 mm對(duì)應(yīng)自由振動(dòng)衰減的衰減速度最快。

選擇圖12中波峰趨于相對(duì)穩(wěn)定的第2波峰值和第5波峰值進(jìn)行阻尼比的計(jì)算，不同網(wǎng)孔間距條件下彈性墊板的阻尼比計(jì)算結(jié)果如表4所示。

由表4可見(jiàn)，隨著網(wǎng)孔間距的增大，彈性墊板的阻尼比會(huì)隨之減小，c=21 mm對(duì)應(yīng)彈性墊板的阻尼比相對(duì)于c=15 mm減少9.50%。由此可見(jiàn)網(wǎng)孔間距對(duì)阻尼比的影響小于其對(duì)靜剛度和最大應(yīng)力的影響。

表4 不同網(wǎng)孔間距下彈性墊板阻尼參數(shù)對(duì)比Table 4 Comparison of damping parameters of elastic pad under different mesh spacing

3 網(wǎng)孔衍生方式對(duì)彈性墊板力學(xué)特性影響

以填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板為研究對(duì)象，提出另一種網(wǎng)孔衍生方式，如圖13所示，該網(wǎng)孔衍生方式六邊形網(wǎng)孔為邊對(duì)邊，故稱(chēng)其為邊平行網(wǎng)孔衍生方式。

3.1 應(yīng)力對(duì)比

在有限元仿真計(jì)算過(guò)程中，彈性墊板本體和阻尼塊的楊氏模量和泊松比分別取6.6 MPa，0.49和3.0 MPa，0.49，設(shè)置方式與1.1節(jié)相同，加載方式與1.3節(jié)相同。2種網(wǎng)孔衍生方式條件下對(duì)應(yīng)填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板的應(yīng)力云圖如圖14所示，豎向變形云圖如圖15所示。網(wǎng)孔式彈性墊板本體和阻尼塊的最大應(yīng)力值統(tǒng)計(jì)如表5所示。

表5 2種網(wǎng)孔衍生方式下墊板本體和阻尼塊最大應(yīng)力值Table 5 MAX stress value of the pad body and the damping block under two kinds of mesh derivative methods

由圖14和表5可知：2種網(wǎng)孔衍生方式條件下對(duì)應(yīng)填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板應(yīng)力分布均勻，無(wú)明顯應(yīng)力集中現(xiàn)象，邊平行網(wǎng)孔衍生方式下對(duì)應(yīng)彈性墊板本體最大應(yīng)力值相比于角正對(duì)網(wǎng)孔衍生方式下減少了11.38%，阻尼塊最大應(yīng)力值減少了10.71%。故邊平行網(wǎng)孔衍生方式在整體上降低了彈性墊板在受壓條件下的應(yīng)力水平，有利于延長(zhǎng)彈性墊板的壽命。

3.2 靜剛度特性對(duì)比

對(duì)2種不同網(wǎng)孔衍生方式條件下的填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板模型進(jìn)行靜剛度研究時(shí)，加載方式與1.3節(jié)相同。2種網(wǎng)孔衍生方式條件下對(duì)應(yīng)填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板的靜剛度對(duì)比曲線(xiàn)如圖16所示。由圖16可見(jiàn)，在相同靜載荷作用條件下，邊平行網(wǎng)孔衍生方式對(duì)應(yīng)彈性墊板的垂向位移略小于網(wǎng)孔豎向衍生，由式(1)可知網(wǎng)孔邊平行、角正對(duì)衍生方式條件下對(duì)應(yīng)彈性墊板的靜剛度分別為40.08 kN/mm和39.70 kN/mm，故邊平行網(wǎng)孔衍生方式對(duì)應(yīng)彈性墊板的靜剛度比網(wǎng)孔豎向衍生大0.96%。

3.3 阻尼比特性對(duì)比

采用4.2節(jié)相同的有限元模型模擬落錘實(shí)驗(yàn)，得到2種網(wǎng)孔衍生方式條件下對(duì)應(yīng)填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板的自由振動(dòng)衰減對(duì)比曲線(xiàn)如圖17所示。圖17表明，邊平行網(wǎng)孔衍生方式條件下自由振動(dòng)衰減的初始響應(yīng)幅值較大，但在后期衰減的過(guò)程中其振動(dòng)衰減響應(yīng)幅值逐漸小于角正對(duì)網(wǎng)孔衍生方式。故邊平行網(wǎng)孔衍生方式對(duì)應(yīng)的自由振動(dòng)衰減的速度更快。選擇圖17中波峰趨于穩(wěn)定的第2個(gè)和第5個(gè)波峰值進(jìn)行阻尼比的計(jì)算，波峰間隔周期數(shù)k=3。根據(jù)式(2)～(3)可得2種網(wǎng)孔衍生方式條件下填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板的阻尼參數(shù)，如表6所示。

表6 不同網(wǎng)孔衍生方式下彈性墊板阻尼參數(shù)對(duì)比Table 6 Comparison of damping parameters of elastic pads under different mesh-derived methods

由表6可見(jiàn)，邊平行網(wǎng)孔衍生方式對(duì)應(yīng)彈性墊板的阻尼比大于網(wǎng)孔豎向衍生的，邊平行網(wǎng)孔衍生方式對(duì)應(yīng)的阻尼比相比于網(wǎng)孔豎向衍生提高了7.08%。故在靜剛度相同的情況下，彈性墊板要想獲得更高的阻尼比，網(wǎng)孔衍生方式應(yīng)選擇橫向衍生。

4 3種彈性墊板的對(duì)比

4.1 應(yīng)力對(duì)比

選擇R1-R2=3.0 mm-0.5 mm，H=2.0 mm，c=17 mm，網(wǎng)孔橫向衍生的填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板與填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板和普通網(wǎng)孔式彈性墊板進(jìn)行對(duì)比研究，保證3種彈性墊板本體和阻尼塊的材料屬性一致，加載和設(shè)置方式與1.3節(jié)相同。填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板應(yīng)力云圖如圖14(b)所示。填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板應(yīng)力云圖如圖18(a)所示，普通網(wǎng)孔式彈性墊板的應(yīng)力云圖如圖18(b)所示。同時(shí)，2種彈性墊板的豎向變形云圖如圖19所示。由圖18可見(jiàn)，2種網(wǎng)孔式彈性墊板整體上應(yīng)力分布均勻，無(wú)明顯應(yīng)力集中現(xiàn)象，但可以看出普通網(wǎng)孔式彈性墊板網(wǎng)孔內(nèi)部應(yīng)力較大。3種彈性墊板本體和阻尼塊的最大應(yīng)力如表7所示。由圖19可見(jiàn)，填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板由于阻尼塊的作用，其豎向位移小于普通網(wǎng)孔式彈性墊板。

由表7可知，2種填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板的最大應(yīng)力均小于普通網(wǎng)孔式彈性墊板，說(shuō)明在網(wǎng)孔中填入阻尼塊可以有效地降低彈性墊板本體的應(yīng)力水平，有利于提高其使用壽命。填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板本體的最大應(yīng)力相比于普通網(wǎng)孔式彈性墊板降低了16.12%；相比于填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板本體降低了13.40%，但阻尼塊應(yīng)力則增大了45.22%。故填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板在工作過(guò)程中應(yīng)力水平較小，但填充于網(wǎng)孔中的阻尼塊應(yīng)力值較大，更易發(fā)生損耗。

表7 3種彈性墊板的墊板本體和阻尼塊最大應(yīng)力值Table 7 MAX stress value of the pad body and the damping block of the three kinds of elastic pads

4.2 靜剛度特性對(duì)比

圖20為3種彈性的靜剛度仿真曲線(xiàn)和某一填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板實(shí)測(cè)曲線(xiàn)的對(duì)比。由圖20可見(jiàn)，在相同靜載荷作用條件下，填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板的垂向位移最小，普通網(wǎng)孔式彈性墊板的垂向位移最大。由式(1)可知3種彈性墊板的靜剛度分別為34.85，39.18，40.08 kN/mm，填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板的靜剛度比普通網(wǎng)孔式彈性墊板增大了15.01%；2種填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板的靜剛度差異僅為2.30%，所以結(jié)構(gòu)優(yōu)化后的2種彈性墊板靜剛度基本一致。由圖20可見(jiàn)，某一填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板的實(shí)測(cè)靜剛度曲線(xiàn)與仿真計(jì)算曲線(xiàn)趨勢(shì)基本一致，但由于仿真和實(shí)際材料誤差的原因，故彈性墊板的垂向位移與仿真計(jì)算結(jié)果存在一定差異，實(shí)測(cè)的彈性墊板靜剛度為43.51 kN/mm。

4.3 阻尼比特性對(duì)比

3種網(wǎng)孔式彈性墊板自由振動(dòng)衰減對(duì)比曲線(xiàn)如圖21所示。圖21表明，2種填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板自由振動(dòng)衰減響應(yīng)幅值在整體上明顯小于普通網(wǎng)孔式彈性墊板的，說(shuō)明填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板自由振動(dòng)衰減的速度更快，阻尼比更大。選擇圖21中波峰趨于穩(wěn)定的第2個(gè)和第5個(gè)波峰值進(jìn)行阻尼比的計(jì)算，波峰間隔周期數(shù)k=3。根據(jù)式(2)～(3)可得3種彈性墊板的阻尼參數(shù)，如表8所示。由表8可知，填充阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板在結(jié)構(gòu)優(yōu)化后其阻尼比相比于普通網(wǎng)孔式彈性墊板提高了40.69%；相比于結(jié)構(gòu)優(yōu)化之前提高了13.38%，說(shuō)明其具有更好的減振能力。

表8 3種彈性墊板阻尼參數(shù)對(duì)比Table 8 Comparison of damping parameters of three elastic pads

5 結(jié)論

1) 填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板的靜剛度和阻尼比隨倒角半徑的增大而增大，最大應(yīng)力會(huì)隨之減小；網(wǎng)孔間距對(duì)彈性墊板的各項(xiàng)力學(xué)特性影響最為明顯，增大網(wǎng)孔間距，彈性墊板的靜剛度會(huì)增大，最大應(yīng)力和阻尼比則減小。

2) 網(wǎng)孔衍生方式對(duì)彈性墊板的靜剛度和阻尼比影響較小，網(wǎng)孔橫向衍生相對(duì)于網(wǎng)孔豎向衍生靜剛度和阻尼比分別增大了0.96%和7.08%；網(wǎng)孔橫向衍生對(duì)應(yīng)彈性墊板本體和阻尼塊的最大應(yīng)力均小于網(wǎng)孔豎向衍生的。故彈性墊板網(wǎng)孔衍生方式應(yīng)采用橫向衍生。

3) 在普通網(wǎng)孔式彈性墊板中填充阻尼塊可以有效地提高其阻尼性能，填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板相比于傳統(tǒng)網(wǎng)孔式彈性墊板阻尼比提高了40.69%，但是其靜剛度也會(huì)相應(yīng)增大。

4) 填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板與填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板相比，其靜剛度差異僅為2.30%；但其阻尼比相對(duì)于填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板提高了13.38%。說(shuō)明填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板可以在不改變剛度的情況下進(jìn)一步提高阻尼。

5) 填充曲面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板在受壓狀態(tài)下應(yīng)力分布均勻，無(wú)明顯應(yīng)力集中現(xiàn)象。且其彈性墊板本體整體應(yīng)力水平小于填充平面型阻尼塊網(wǎng)孔式彈性墊板，有益于延長(zhǎng)彈性墊板的使用壽命。優(yōu)化后的阻尼塊也更節(jié)省材料，可有效地減少生產(chǎn)成本。