張忠東, 王 珂, 劉鑫明
(1.山東省新能源客車(chē)安全與節(jié)能重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 山東 聊城 252000;2.中通客車(chē)股份有限公司, 山東 聊城 252000)
在一款9 m團(tuán)體旅游客車(chē)的樣車(chē)可靠性試驗(yàn)中,駕駛員反饋該車(chē)的外后視鏡出現(xiàn)輔助鏡片碎裂情況。為消除該問(wèn)題帶來(lái)的安全隱患,本文結(jié)合經(jīng)驗(yàn)判斷與問(wèn)題再現(xiàn)、模態(tài)測(cè)試等方法對(duì)該款后視鏡進(jìn)行問(wèn)題診斷分析,并對(duì)原結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn),解決了輔助鏡片碎裂的問(wèn)題。
客車(chē)外后視鏡輔助鏡片碎裂情況如圖1所示,裂痕方向?yàn)檐?chē)身橫向(即Y向)。鏡體產(chǎn)生較大振幅及變形的原因主要有安裝缺陷、自身結(jié)構(gòu)缺陷兩種。該后視鏡采用的是與車(chē)身卡槽定位、5顆M12螺栓緊固的安裝方式,固定牢靠,鏡片碎裂后檢查安裝位置無(wú)松動(dòng)、晃動(dòng)現(xiàn)象。根據(jù)鏡片裂痕及鏡片安裝結(jié)構(gòu)初步判斷,該問(wèn)題不是由安裝引起的,而是由鏡體框架變形擠壓鏡片引起,與后視鏡自身結(jié)構(gòu)有關(guān)。
圖1 鏡片碎裂狀態(tài)
為驗(yàn)證出現(xiàn)該問(wèn)題的原因,決定對(duì)該款后視鏡樣品進(jìn)行振動(dòng)臺(tái)掃頻試驗(yàn)及試驗(yàn)?zāi)B(tài)分析測(cè)試。
將后視鏡安裝至電磁振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)上,三軸加速度傳感器分別固定在1個(gè)參考點(diǎn)和4個(gè)測(cè)試點(diǎn)上,如圖2所示。試驗(yàn)時(shí)振動(dòng)臺(tái)以1g加速度作垂直正弦振動(dòng),頻率以每分鐘1/2倍頻程的掃頻速率,在5~100 Hz頻率之間進(jìn)行掃頻試驗(yàn),重復(fù)掃描3次。使用LMS 測(cè)試系統(tǒng)[1](包括LMS Test.lab測(cè)試分析軟件及數(shù)據(jù)采集前端設(shè)備)進(jìn)行數(shù)據(jù)采集。
圖2 電磁振動(dòng)臺(tái)測(cè)試圖
試驗(yàn)中,當(dāng)激勵(lì)頻率處于6~8 Hz時(shí),鏡體出現(xiàn)大幅振動(dòng)并伴隨明顯的“咔嚓咔嚓”聲。試驗(yàn)完成后發(fā)現(xiàn)鏡片出現(xiàn)碎裂情況,且裂痕與1.1節(jié)所述一致。該試驗(yàn)證明,此并非偶發(fā)性問(wèn)題,該鏡片在一定工況下會(huì)出現(xiàn)碎裂,存在安全隱患。
在LMS Test.Lab中計(jì)算試驗(yàn)中采集的各測(cè)點(diǎn)位置的振動(dòng)數(shù)據(jù),得到該后視鏡的振動(dòng)位移幅值頻響函數(shù)曲線(xiàn)[2],如圖3所示。從圖中可發(fā)現(xiàn),參考點(diǎn)振幅變化曲線(xiàn)光滑,說(shuō)明設(shè)備輸出激勵(lì)正常;4個(gè)測(cè)點(diǎn)都在6.7 Hz附近出現(xiàn)振動(dòng)峰值,且測(cè)點(diǎn)1與測(cè)點(diǎn)2之間出現(xiàn)突變,需重點(diǎn)關(guān)注;頻率高于8 Hz后振幅下降明顯,20 Hz后振幅很低,無(wú)異常表現(xiàn),不再展示。
圖3 測(cè)點(diǎn)位置位移頻響函數(shù)曲線(xiàn)
根據(jù)實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)基本原理[3-5]可知,頻響函數(shù)矩陣是對(duì)稱(chēng)的,因此只要測(cè)試頻響函數(shù)矩陣的一行或是一列就可以識(shí)別出所有模態(tài)參數(shù),而且合理布置測(cè)點(diǎn)才能測(cè)出所關(guān)心的模態(tài)參數(shù)。
采用錘擊法中的移動(dòng)力錘法對(duì)該款后視鏡進(jìn)行實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)分析測(cè)試[6-8],并在LMS Test.Lab中計(jì)算得到該款后視鏡在0~50 Hz范圍內(nèi)的典型模態(tài)為5 Hz、7 Hz、19 Hz、29 Hz四階,5 Hz模態(tài)振型主要為左右擺動(dòng),與鏡片碎裂工況不符;7 Hz模態(tài)振型主要為鏡頭的上下“點(diǎn)頭”,如圖4所示,變形最大處與鏡片位置一致,與鏡片碎裂時(shí)的情況相吻合。
圖4 7 Hz模態(tài)振型圖
根據(jù)振動(dòng)臺(tái)掃頻試驗(yàn)及模態(tài)分析測(cè)試結(jié)果,可判斷出該后視鏡的鏡片碎裂問(wèn)題是該后視鏡低頻典型模態(tài)在一定工況下與路面激勵(lì)產(chǎn)生共振引起的。
根據(jù)后視鏡結(jié)構(gòu)及問(wèn)題分析,有三個(gè)改進(jìn)方案可供選擇:
1) 改進(jìn)后視鏡外殼,增大鏡片安裝空間以增大鏡片與殼體之間的間隙,將周圈間隙擴(kuò)大3~5 mm即可解決該問(wèn)題。但此方法需要更改模具來(lái)實(shí)現(xiàn),費(fèi)用較高且無(wú)法降低后視鏡鏡體振幅。該方案不易實(shí)現(xiàn)。
2) 縮小輔助鏡片的尺寸,同樣可將鏡片與殼體之間的周邊間隙擴(kuò)大(較易實(shí)現(xiàn))。但此方法會(huì)降低鏡片的作用,影響駕駛員視野,安全性下降。
3) 增強(qiáng)鏡體骨架剛度,改變鏡體的低頻模態(tài)。此方法不涉及高額費(fèi)用且能減小鏡體整體振幅,較易實(shí)現(xiàn)。
經(jīng)對(duì)比發(fā)現(xiàn),方案3)的經(jīng)濟(jì)性、實(shí)用性和可操作性更好,決定采用此方案來(lái)解決該鏡片碎裂問(wèn)題。
該鏡體原有結(jié)構(gòu)為骨架加塑料外飾的復(fù)合結(jié)構(gòu)。其中骨架為兩段式組合結(jié)構(gòu),如圖5所示;兩段的對(duì)接位置結(jié)構(gòu)如圖6所示。從圖中可以看出,鏡片碎裂位置正好處于兩段骨架對(duì)接附近,該位置的結(jié)構(gòu)剛度和強(qiáng)度較弱。基于此,改進(jìn)方案為在圖6所示對(duì)接膠套尺寸保持不變的前提下將對(duì)接膠套1的材料由Q235A普通碳素結(jié)構(gòu)鋼更換為510 L高強(qiáng)鋼,并將對(duì)接膠套2的厚度由4 mm減小至2 mm。這樣調(diào)整是為了在保證后視鏡骨架系統(tǒng)具有一定柔性的前提下提升對(duì)接位置剛度,繼而改變后視鏡整體結(jié)構(gòu)的模態(tài),避免因?qū)游恢贸霈F(xiàn)較大形變?cè)斐社R片碎裂。
圖5 該后視鏡骨架圖
圖6 對(duì)接位置局部剖視圖
將改進(jìn)后的后視鏡結(jié)構(gòu)在試驗(yàn)臺(tái)上再次進(jìn)行5~100 Hz的掃頻試驗(yàn),傳感器安裝位置、參數(shù)設(shè)置、數(shù)據(jù)計(jì)算方法與首次試驗(yàn)一致。測(cè)試數(shù)據(jù)在LMS Test.lab中計(jì)算的位移幅值頻響函數(shù)曲線(xiàn)如圖7所示。
圖7 改進(jìn)后測(cè)點(diǎn)位置位移頻響函數(shù)曲線(xiàn)
試驗(yàn)結(jié)果如下:
1) 試驗(yàn)過(guò)程中,主觀(guān)感受鏡體在低頻階段的振幅下降明顯。
2) 試驗(yàn)結(jié)束后檢查,未出現(xiàn)鏡片碎裂問(wèn)題。
3) 對(duì)比圖3中曲線(xiàn),振幅峰值頻率向右偏移,共振頻率由6.7 Hz提高為8.7 Hz。
4) 共振位移幅值下降明顯,以振幅最大的測(cè)點(diǎn)3(鏡頭)為例,振動(dòng)峰值由原來(lái)的19.5 mm下降為9.5 mm。
試驗(yàn)結(jié)果說(shuō)明,通過(guò)結(jié)構(gòu)改進(jìn)已經(jīng)改變鏡體自身模態(tài),鏡片碎裂問(wèn)題得到解決。
針對(duì)某中型團(tuán)體旅游客車(chē)后視鏡鏡片碎裂問(wèn)題,基于LMS測(cè)試系統(tǒng)對(duì)該后視鏡進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)掃頻試驗(yàn)及實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)分析測(cè)試,確定了其成因并設(shè)計(jì)了相應(yīng)的改進(jìn)措施。結(jié)果表明,改進(jìn)后的后視鏡結(jié)構(gòu)剛度增強(qiáng),共振頻率提高,振幅下降,解決了鏡片碎裂問(wèn)題。