黃偉崗， 陳 鵬， 邢 軍， 孫黎君， 王 淼， 李恒達(dá)， 馬 浩， 沙遠(yuǎn)超

(1. 神華國能哈密花園電廠， 新疆哈密 839000；2. 北京華科同和科技有限公司，北京 100045；3. 東南大學(xué) 能源與環(huán)境學(xué)院，南京 210096)

某電廠660 MW超臨界燃煤機(jī)組鍋爐在實(shí)際投運(yùn)后的檢修過程中，發(fā)現(xiàn)人孔門附近水冷壁管背火側(cè)表面產(chǎn)生橫向裂紋，對鍋爐的安全運(yùn)行造成一定威脅。針對該問題進(jìn)行分析研究，找出水冷壁橫向裂紋產(chǎn)生的原因和機(jī)理，對此類問題的解決具有一定參考意義。

1 鍋爐概況

該電廠為煤電一體化燃煤電廠，建設(shè)規(guī)模為4臺660 MW超臨界空冷燃煤機(jī)組，同步建設(shè)煙氣脫硫、脫硝設(shè)施。所配鍋爐為SG-2236/25.4-M6007型超臨界參數(shù)變壓直流爐，采用單爐膛塔式布置、一次再熱、四角切圓燃燒、平衡通風(fēng)、緊身封閉、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)。爐膛由膜式水冷壁組成，采用螺旋段加垂直段水冷壁的布置方式，其中垂直段水冷壁又分為下部垂直段和上部垂直段，其區(qū)別在于管子的規(guī)格和節(jié)距不同。

2 水冷壁失效情況

失效部位大多出現(xiàn)在上部垂直段水冷壁，該段位置人孔門密封盒設(shè)計(jì)圖見圖1。人孔門結(jié)構(gòu)包括密封盒和蓋板，密封盒又稱罩殼，由多塊鋼板封閉組成，罩殼內(nèi)部采用耐火澆注料填充，在密封盒四角位置增設(shè)填埋件。水冷壁讓位管沿爐墻垂直方向朝背火側(cè)彎折，垂直方向布置的讓位管增加了人孔門罩殼的厚度。

圖1 上部垂直段水冷壁人孔門結(jié)構(gòu)圖

人孔門罩殼在四個(gè)角部位置有相應(yīng)的填埋件(見圖2)，其結(jié)構(gòu)為一個(gè)弧形的彎曲鋼板。水冷壁先與填埋件直接焊接，再與人孔門罩殼焊接，形成一個(gè)密閉的腔體。

圖2 人孔門罩殼四角處填埋件結(jié)構(gòu)圖

經(jīng)統(tǒng)計(jì)，人孔門區(qū)域水冷壁裂紋集中出現(xiàn)在標(biāo)高80～90 m處，該區(qū)域?qū)儆谏喜看怪倍嗡浔?。曾有多個(gè)位置出現(xiàn)過裂紋失效現(xiàn)象，其中人孔門角部填埋件與水冷壁換熱管焊接處失效現(xiàn)象最多。在機(jī)組停機(jī)檢修時(shí)對人孔門附近水冷壁進(jìn)行著色檢查統(tǒng)計(jì)，結(jié)果見表1。

表1 著色檢查結(jié)果統(tǒng)計(jì)

現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)的典型裂紋失效位置見圖3。人孔門右下角的填埋件與水冷壁換熱管焊接位置處出現(xiàn)裂紋，裂紋形式為背火側(cè)橫向裂紋。

圖3 人孔門填埋件與水冷壁換熱管處裂紋

3 原因分析

對人孔門罩殼與水冷壁管焊接處進(jìn)行現(xiàn)場取樣分析，所用儀器包括便攜式直讀光譜儀、顯微鏡、數(shù)顯式布氏硬度計(jì)、磁力探傷儀等。2塊試樣都取自4號鍋爐標(biāo)高85 m右側(cè)墻上部垂直段水冷壁人孔門罩殼位置，人孔門罩殼與水冷壁換熱管連接角焊縫位于水冷壁爐墻背火側(cè)。分別對2塊試樣罩殼角部填埋件與水冷壁管連接角焊縫進(jìn)行了磁粉檢測，結(jié)果見圖4、圖5。

圖4 1號試樣裂紋缺陷形貌

圖5 2號試樣裂紋缺陷形貌

由圖4可以看出：1號試樣存在2處裂紋缺陷，最長約為25 mm，最短約為10 mm。由圖5可以看出：2號試樣存在3處裂紋缺陷，最長約為50 mm，最短約為5 mm。裂紋位置均位于人孔門密封盒填埋件角焊縫熔合線位置，部分裂紋向水冷壁管延伸。

使用NITION XL2800型手持元素分析儀對泄漏部位水冷壁管進(jìn)行材質(zhì)復(fù)查，實(shí)測水冷壁管材質(zhì)為12Cr1MoVG，與設(shè)計(jì)相符合。使用Equotip3型便攜式金屬硬度檢測儀對裂紋失效部位附近換熱管進(jìn)行硬度檢查，結(jié)果均在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)。通過金相組織試驗(yàn)可知，水冷壁換熱管、人孔門罩殼填埋件角焊縫和熔合線區(qū)域的金相組織均未見明顯異常。因此，可初步斷定該裂紋缺陷的產(chǎn)生與制造缺陷、工藝方法及材料老化無關(guān)。

可能導(dǎo)致水冷壁換熱管裂紋的原因有：

(1)人孔門結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)存在缺陷，整體結(jié)構(gòu)有待優(yōu)化，包括人孔門罩殼、角部填埋件等。人孔門罩殼上下兩條邊與水冷壁換熱管直接焊接，焊縫位置容易產(chǎn)生較大應(yīng)力。人孔門罩殼角部填埋件的設(shè)計(jì)不合理，從結(jié)構(gòu)上來看，該位置由于結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜并且罩殼與填埋件角焊縫焊趾角度較小，形成了應(yīng)力集中部位。

(2)該廠鍋爐啟停頻繁，且屬于調(diào)峰機(jī)組，負(fù)荷變化頻繁，升降負(fù)荷速率較快。隨著鍋爐運(yùn)行爐墻晃動較大，罩殼與水冷壁管通過角焊縫連接，在非運(yùn)行狀態(tài)下，水冷壁管和罩殼之間無約束；在運(yùn)行狀態(tài)下，水冷壁管和罩殼由于溫度不同造成熱膨脹量不同，使兩者連接部位角焊縫處產(chǎn)生了較大的軸向應(yīng)力，同時(shí)罩殼又會抑制其覆蓋區(qū)域水冷壁管的熱膨脹，使角焊縫承受二次軸向應(yīng)力，當(dāng)鍋爐啟?；蜇?fù)荷波動時(shí)，軸向應(yīng)力隨熱膨脹量差的變化而變化，形成軸向疲勞載荷，造成疲勞開裂[1-7]。

4 原結(jié)構(gòu)數(shù)值模擬分析

為了更加精確地進(jìn)行分析，達(dá)到驗(yàn)證邊界條件和計(jì)算結(jié)果的目的，先對無人孔門結(jié)構(gòu)的水冷壁進(jìn)行數(shù)值模擬。熱應(yīng)力數(shù)值模擬計(jì)算的方法通常分為兩種：一種是直接耦合法，另一種是間耦合法[2]，分別簡稱為直接法和間接法。筆者采用間接法進(jìn)行模擬計(jì)算。

4.1 計(jì)算模型的簡化與網(wǎng)格劃分

分析對象選擇上部垂直段水冷壁某一高度的人孔門結(jié)構(gòu)，包括水冷壁鰭片、水冷壁換熱管、人孔門罩殼等，與現(xiàn)場出現(xiàn)裂紋失效位置的人孔門屬于同一高度范圍和結(jié)構(gòu)類型。人孔門及附近水冷壁結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，重點(diǎn)分析人孔門罩殼角部填埋件和水冷壁連接處的熱應(yīng)力，需要對幾何模型進(jìn)行以下簡化處理：

(1) 水冷壁的簡化處理。人孔門位置的水冷壁相較于其他位置具有特殊性，主要體現(xiàn)在水冷壁換熱管的讓位管結(jié)構(gòu)。讓位管結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，所在位置屬于人孔門罩殼的內(nèi)部空間，對罩殼與水冷壁接觸位置無影響，因此在這部分的優(yōu)化中考慮將復(fù)雜的讓位管結(jié)構(gòu)簡化成與其他水冷壁管相同的豎直結(jié)構(gòu)，這樣能夠避免在網(wǎng)格劃分時(shí)出現(xiàn)難以構(gòu)建的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，簡化前后的幾何模型對比見圖6。

圖6 讓位管簡化前后模型對比圖

(2) 人孔門罩殼的簡化處理。人孔門罩殼外表面鋼板在設(shè)計(jì)時(shí)為預(yù)留人孔門蓋板的空間，在鋼板上設(shè)有一個(gè)圓形孔，目的是為了與圓柱形的人孔門蓋板相焊接?？紤]到人孔門結(jié)構(gòu)本身是密封狀態(tài)，因此人孔門罩殼外表面鋼板簡化方式是將該部分補(bǔ)充完整，使整個(gè)人孔門罩殼成為一個(gè)封閉的整體，簡化前后的幾何模型對比見圖7。

圖7 人孔門罩殼簡化前后模型對比圖

網(wǎng)格劃分是有限元方法解決問題非常重要的一步，需要兼顧計(jì)算精度和計(jì)算效率。該模型形狀比較規(guī)則，三維模型在經(jīng)過一定的分割處理后，采用多域網(wǎng)格劃分方法，生成的網(wǎng)格見圖8。最終總網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)數(shù)為783 515，總網(wǎng)格單元數(shù)為295 520。

圖8 人孔門結(jié)構(gòu)網(wǎng)格劃分示意圖

4.2 邊界條件設(shè)置

根據(jù)電廠提供的鍋爐設(shè)計(jì)書可知，水冷壁管材料為12Cr1MoV鋼，水冷壁鰭片、人孔門罩殼材料為15CrMo鋼，其具體屬性見表2～表4。

表2 12Cr1MoV力學(xué)性能

表3 12Cr1MoV熱物理性質(zhì)

表4 15CrMo熱物理性質(zhì)

人孔門結(jié)構(gòu)模型涉及到的邊界條件由水冷壁和人孔門罩殼兩部分邊界條件組成，通過現(xiàn)場參數(shù)及計(jì)算得出水冷壁邊界條件如下。

(1) 管內(nèi)對流邊界條件：水冷壁換熱管內(nèi)壁壁溫Tw=403 ℃，傳熱系數(shù)K=27 789 W/(m2·K)。

(2) 熱流密度邊界條件：水冷壁向火側(cè)熱流密度q1=35 kW/m2。

(3) 約束邊界條件：人孔門附近水冷壁雖然與完整的水冷壁結(jié)構(gòu)有所不同，但是依然可以采用“十字形”約束方法，限制水冷壁中心線和水冷壁上下端面的位移。

(4) 載荷邊界條件：水冷壁換熱管內(nèi)壓力p=25 MPa，水冷壁下端面承重。

人孔門罩殼與水冷壁焊接，屬于水冷壁上的附件，在熱邊界條件設(shè)置中，罩殼自身未受到來自爐膛內(nèi)的熱輻射，熱流傳遞依靠水冷壁的熱傳導(dǎo)，人孔門罩殼內(nèi)表面由于采用耐火澆注料填充，可以認(rèn)為其內(nèi)表面與水冷壁背火側(cè)一樣都是絕熱條件，人孔門罩殼外表面和外界自然對流傳熱，考慮到人孔門罩殼外部有保溫結(jié)構(gòu)，取自然對流傳熱系數(shù)為5 W/(m2·K)，換熱環(huán)境溫度取60 ℃，罩殼自身并無位移約束，載荷考慮自重即可。

4.3 計(jì)算結(jié)果及分析

人孔門結(jié)構(gòu)模型的溫度分布結(jié)果見圖9。人孔門罩殼與環(huán)境進(jìn)行對流傳熱，因此其溫度由爐膛向火側(cè)至爐膛背火側(cè)方向逐漸降低，最大溫度為511 ℃，最小溫度為132 ℃，最小溫度位于人孔門罩殼外表面鋼板處。

圖9 人孔門模型溫度分布

本次模擬的重點(diǎn)在于探究水冷壁換熱管上的應(yīng)力分布，因此單獨(dú)提取出模型中的換熱管應(yīng)力計(jì)算結(jié)果，見圖10。應(yīng)力計(jì)算結(jié)果為Mises等效應(yīng)力，其常用于評估管材的破壞程度，水冷壁管所受最大應(yīng)力為193.99 MPa，超過許用應(yīng)力(135 MPa)，應(yīng)力最大位置位于2號管底部人孔門罩殼填埋件與水冷壁換熱管2號管焊接位置處；與此同時(shí)，在2號管和11號管的頂部和底部位置都有應(yīng)力較大的區(qū)域存在。這些位置都是水冷壁換熱管與人孔門罩殼填埋件相焊接的位置，與水冷壁換熱管橫向裂紋位置相同。

圖10 水冷壁換熱管應(yīng)力分布

通過模擬結(jié)果可以驗(yàn)證換熱管橫向裂紋產(chǎn)生的原因?yàn)槿丝组T結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)存在缺陷，尤其是在人孔門罩殼角部的填埋件位置處。該位置由于結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，并且罩殼與填埋件角焊縫焊趾角度較小，形成了應(yīng)力集中部位，因此水冷壁換熱管容易在該位置處產(chǎn)生橫向裂紋。

5 優(yōu)化方案

由原模型結(jié)構(gòu)的模擬計(jì)算結(jié)果可知，人孔門罩殼及其角部填埋件與水冷壁換熱管相焊接的位置是應(yīng)力集中區(qū)域，因此針對應(yīng)力集中的換熱管進(jìn)行優(yōu)化。在焊接位置處增設(shè)與換熱管形狀相似的護(hù)瓦結(jié)構(gòu)，護(hù)瓦與水冷壁鰭片相焊接，從而避免人孔門罩殼與水冷壁換熱管直接焊接所帶來的應(yīng)力集中問題。針對人孔門罩殼結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)，經(jīng)過多個(gè)優(yōu)化方案的試算后，最終選定的優(yōu)化模型見圖11。由圖11可以看出：人孔門罩殼從水冷壁位置開始，沿著爐內(nèi)向爐外的方向呈漸縮狀。該設(shè)計(jì)的目的是讓人孔門罩殼變形與水冷壁變形方向一致，從而分散水冷壁換熱管所受應(yīng)力。

圖11 優(yōu)化模型結(jié)構(gòu)示意圖

對優(yōu)化模型進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，其熱邊界條件、約束邊界條件和載荷邊界條件與原模型相同，因此溫度分布計(jì)算結(jié)果并無太大差別。優(yōu)化模型水冷壁換熱管應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見圖12。由圖12可以看出：最大應(yīng)力為114.58 MPa，應(yīng)力最大位置位于9號管底部換熱管內(nèi)壁所在位置；與原結(jié)構(gòu)相比，應(yīng)力下降44.3%，并且最大應(yīng)力小于許用應(yīng)力(135 MPa)，屬于安全范圍。因此，可以認(rèn)為優(yōu)化結(jié)構(gòu)能夠有效改善應(yīng)力集中問題，降低危險(xiǎn)區(qū)域的應(yīng)力。

圖12 優(yōu)化模型水冷壁換熱管應(yīng)力分布

統(tǒng)計(jì)原結(jié)構(gòu)與優(yōu)化模型1～12號管上的最大應(yīng)力與平均應(yīng)力，結(jié)果見圖13。由圖13可以看出：雖然平均應(yīng)力分布變化不大，但是優(yōu)化后每根水冷壁管上的最大應(yīng)力都比原結(jié)構(gòu)有所降低，并且應(yīng)力分布更加均勻，解決了原結(jié)構(gòu)在2號管與11號管附近的應(yīng)力集中問題，優(yōu)化效果較好。

圖13 優(yōu)化前后水冷壁換熱管應(yīng)力分布

綜上所述，通過增設(shè)護(hù)瓦和改變?nèi)丝组T罩殼結(jié)構(gòu)，能夠有效地降低人孔門罩殼角部填埋件位置處水冷壁換熱管所受的應(yīng)力，優(yōu)化結(jié)構(gòu)能使水冷壁管受力更加均勻，而不是集中在四個(gè)角部位置，從而降低了裂紋失效的可能性。

6 結(jié)語

通過對失效部位進(jìn)行宏觀檢查及金相分析，初步總結(jié)出裂紋失效的原因。據(jù)傳熱學(xué)和彈性力學(xué)基本方程理論，對水冷壁、人孔門原模型結(jié)構(gòu)建立了三維模型，模擬得到了模型的溫度場、變形量及應(yīng)力等，分析計(jì)算結(jié)果驗(yàn)證了邊界條件和裂紋失效原因的合理性，最后提出改進(jìn)人孔門罩殼附近結(jié)構(gòu)的優(yōu)化方案，以降低失效部位應(yīng)力。

人孔門罩殼角部填埋件與水冷壁換熱管相焊接的位置等效應(yīng)力最大，材料失效時(shí)產(chǎn)生橫向裂紋；鍋爐變負(fù)荷運(yùn)行時(shí)熱應(yīng)力高處容易產(chǎn)生疲勞熱應(yīng)力，也容易導(dǎo)致橫向裂紋的產(chǎn)生。通過增設(shè)護(hù)瓦、改進(jìn)人孔門罩殼結(jié)構(gòu)可以有效降低失效部位應(yīng)力，降低裂紋失效發(fā)生的可能性。