蔣延國(guó)

（東南（福建）汽車(chē)工業(yè)有限公司，福州 350119）

汽車(chē)NVH問(wèn)題是各大汽車(chē)公司關(guān)注的重點(diǎn)。對(duì)于低頻噪聲分析，廣泛采用有限元（Finite Element Methods，F(xiàn)EM）分析方法，但在中高頻段存在大量局部密集模態(tài)，結(jié)構(gòu)響應(yīng)對(duì)邊界條件、材料參數(shù)物理特性中的不確定性極為敏感，同時(shí)振動(dòng)分析中包含大量的高階模態(tài)，模態(tài)重合率增大，計(jì)算精度不準(zhǔn)確［1］。因此，常采用統(tǒng)計(jì)能量分析方法（Statistical Energy Analysis，SEA）進(jìn)行中高頻噪聲分析。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者圍繞整車(chē)聲學(xué)包做了許多的仿真分析研究，并取得了豐富成果。MUSSER［2］采用聲學(xué)包的隔聲量測(cè)試驗(yàn)證了整車(chē)SEA模型的準(zhǔn)確性（精度在±4 dB以?xún)?nèi)），并基于該模型研究了聲學(xué)包設(shè)計(jì)優(yōu)化對(duì)隔聲量、吸聲系數(shù)和車(chē)內(nèi)總聲壓級(jí)的影響。WENTZEL［3］基于統(tǒng)計(jì)能量方法研究了不同內(nèi)飾件聲學(xué)材料的吸聲性能，并開(kāi)發(fā)了一種自動(dòng)化優(yōu)化程序。BERTOLINI等［4］采用吸隔聲測(cè)試的方法對(duì)整車(chē)SEA模型的前圍子系統(tǒng)進(jìn)行分區(qū)域聲學(xué)包優(yōu)化，并提出了一種平衡吸聲和隔聲性能的方法。CONNELLY等［5］根據(jù)燃料電池車(chē)的特點(diǎn)建立了其對(duì)應(yīng)SEA模型，并對(duì)比路徑噪聲衰減量驗(yàn)證模型的精度（精度在±3 dB以?xún)?nèi)），基于此模型對(duì)側(cè)窗玻璃、車(chē)身吸隔聲材料進(jìn)行了輕量化研究。李添翼等［6］基于統(tǒng)計(jì)能量法搭建了整車(chē)SEA模型（精度在±2.5 dB以?xún)?nèi)），并通過(guò)對(duì)比測(cè)試和仿真的PBNR值驗(yàn)證了模型的精度，同時(shí)利用NSGA-Ⅱ算法對(duì)PBNR值、聲學(xué)包總質(zhì)量和總價(jià)格進(jìn)行了優(yōu)化，獲得了最優(yōu)的前圍聲學(xué)包設(shè)計(jì)方案。陳曦等［7］建立了整車(chē)聲學(xué)包統(tǒng)計(jì)能量法模型，采用怠速和80 km/h兩種工況驗(yàn)證模型的精度（精度在±2.5 dB（A）以?xún)?nèi)），并基于BIOT九大參數(shù)對(duì)整車(chē)聲學(xué)包進(jìn)行優(yōu)化，獲得了最佳的材料組合。張愛(ài)軍［8］建立整車(chē)統(tǒng)計(jì)能量SEA拓?fù)淠Ｐ停ň仍凇? dB以?xún)?nèi)），對(duì)前圍鈑金、過(guò)孔件和隔音墊進(jìn)行了設(shè)計(jì)優(yōu)化，并通過(guò)隔聲測(cè)試和貢獻(xiàn)量分析，有效提升了隔音墊和過(guò)孔件的隔聲性能。鄧江華等［9］建立了電動(dòng)車(chē)的整車(chē)SEA模型（精度在±3 dB以?xún)?nèi)），并對(duì)內(nèi)前圍的5大材料參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化，同時(shí)研究了參數(shù)不確定性對(duì)整車(chē)聲學(xué)包性能的影響。崔聰聰?shù)龋?0］建立了整車(chē)通用概念SEA模型，并對(duì)已開(kāi)發(fā)的兩款車(chē)型進(jìn)行聲傳遞函數(shù)調(diào)校驗(yàn)證（精度在±3 dB以?xún)?nèi)），同時(shí)提出了一種目標(biāo)分解方法以得到最優(yōu)的子系統(tǒng)聲學(xué)包方案。

綜上所述，前人的研究存在的問(wèn)題包括：（1）采用單一仿真方法、單一路徑或少數(shù)工況進(jìn)行模型精度調(diào)校驗(yàn)證，無(wú)法保證整車(chē)SEA模型在不同路徑及不同工況下的精度；（2）前圍、地板等關(guān)鍵子系統(tǒng)未基于測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行調(diào)校驗(yàn)證，在子系統(tǒng)優(yōu)化時(shí)無(wú)法保證聲學(xué)包方案的可靠性；（3）優(yōu)化分析方法局限于單一路徑、單一變量，同時(shí)聲學(xué)包方案比較單一，無(wú)法保證聲學(xué)包方案為最優(yōu)狀態(tài)且在實(shí)際所有工況中是最優(yōu)結(jié)果。本文基于隔聲測(cè)試數(shù)據(jù)保證關(guān)鍵子系統(tǒng)分析的準(zhǔn)確性，并對(duì)整車(chē)SEA模型進(jìn)行基于聲功率的降噪水平（Power Based Noise Reduction，PBNR）和聲壓級(jí)水平（Sound Pressure Level，SPL）仿真，采用兩種分析方法進(jìn)行所有工況和所有路徑的調(diào)校對(duì)標(biāo)，提高了整車(chē)分析的精度；同時(shí)對(duì)所有關(guān)鍵路徑進(jìn)行貢獻(xiàn)量分析，對(duì)關(guān)鍵薄弱環(huán)節(jié)進(jìn)行隔聲量全局優(yōu)化，保證了整車(chē)聲學(xué)包在不同工況和不同路徑下為最優(yōu)狀態(tài)。

本研究以某SUV車(chē)型聲學(xué)包優(yōu)化為例，運(yùn)用統(tǒng)計(jì)能量分析方法，基于前圍和地板隔聲測(cè)試數(shù)據(jù)建立了整車(chē)SEA模型，采用PBNR和SPL調(diào)校對(duì)標(biāo)保證了模型的精度。通過(guò)貢獻(xiàn)量分析明確了整車(chē)聲學(xué)包的薄弱路徑，運(yùn)用全局遺傳算法對(duì)前圍和地板聲學(xué)包進(jìn)行優(yōu)化，獲得了最佳聲學(xué)包設(shè)計(jì)參數(shù)，有效提升了整車(chē)的隔聲性能并達(dá)到目標(biāo)車(chē)水平。

1 整車(chē)SEA模型

1.1 SEA模型搭建

在前處理軟件Hypermesh中將某SUV車(chē)型有限元模型進(jìn)行數(shù)模處理，如圖1所示。刪除無(wú)關(guān)鈑金和部件，將有限元模型分解為白車(chē)身、四門(mén)兩蓋，同時(shí)分離出防火墻和地板有限元子系統(tǒng)。

圖1 整車(chē)有限元模型

將整車(chē)有限元模型導(dǎo)入至VA One軟件中，根據(jù)車(chē)身結(jié)構(gòu)劃分SEA子系統(tǒng)，需滿(mǎn)足模態(tài)數(shù)原則，主要子系統(tǒng)包括防火墻、地板、頂棚、側(cè)圍、發(fā)動(dòng)機(jī)艙蓋、翼子板、前門(mén)、后門(mén)、尾門(mén)以及前擋風(fēng)玻璃等，其中發(fā)動(dòng)機(jī)艙蓋、翼子板、前門(mén)外板、后門(mén)外板、尾門(mén)外板以及頂棚等采用單曲率板模擬，其他子系統(tǒng)采用平板模擬，如圖2所示，共包含392個(gè)平板子系統(tǒng)和38個(gè)單曲率板子系統(tǒng)。

圖2 車(chē)身SEA結(jié)構(gòu)子系統(tǒng)

完成車(chē)身建模后需要進(jìn)行聲學(xué)包建模，關(guān)鍵聲學(xué)包有前圍內(nèi)隔音墊、前圍外隔熱墊、地毯、頂棚、發(fā)動(dòng)機(jī)艙蓋隔熱墊、備胎蓋板以及內(nèi)飾板上的雙組份吸音棉等，首先需要測(cè)試得到聲學(xué)包材料的九大參數(shù)，主要是密度、流阻、孔隙率、曲折因子、黏特性長(zhǎng)度、熱特性長(zhǎng)度、阻尼損耗因子、楊氏模量、泊松比，然后根據(jù)不同聲學(xué)包的厚度分布情況建立聲學(xué)包，并再加載在各個(gè)對(duì)應(yīng)的子系統(tǒng)。仿真模型的主要聲學(xué)包參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 SEA模型主要聲學(xué)包參數(shù)

車(chē)內(nèi)外聲場(chǎng)采用聲腔子系統(tǒng)模擬。在劃分車(chē)內(nèi)聲腔時(shí)駕駛員、副駕駛座乘員和后排乘員均劃分為頭部聲腔、腰部聲腔和腿部聲腔；車(chē)外聲腔則根據(jù)子系統(tǒng)結(jié)構(gòu)進(jìn)行劃分，聲腔和聲腔之間、聲腔和結(jié)構(gòu)之間通過(guò)面連接傳遞能量，同時(shí)除了地板以外的車(chē)外聲腔子系統(tǒng)需要連接半無(wú)限流體，模擬半消室環(huán)境。建立好的整車(chē)SEA模型如圖3所示，共包含138個(gè)聲腔子系統(tǒng)和798個(gè)面連接。

圖3 整車(chē)SEA模型

1.2 阻尼損耗因子測(cè)試

統(tǒng)計(jì)能量理論的參數(shù)包括阻尼損耗因子、模態(tài)密度和耦合損耗因子，其中模態(tài)密度和耦合損耗因子可由系統(tǒng)分析得到，阻尼損耗因子需由測(cè)試得到。

本研究采用瞬態(tài)衰減法進(jìn)行前側(cè)窗阻尼損耗因子的測(cè)量，直接測(cè)量振動(dòng)衰減信號(hào)的混響時(shí)間。試驗(yàn)過(guò)程中在前側(cè)窗上隨機(jī)放置3個(gè)以上加速度傳感器，且這些加速度傳感器位置隨機(jī)分布，如圖4所示。

圖4 加速度傳感器分布位置

利用激勵(lì)錘在前側(cè)窗上分別對(duì)激勵(lì)點(diǎn)進(jìn)行敲擊，加速度傳感器拾取振動(dòng)信號(hào)，LMS數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)則記錄每個(gè)傳感器的數(shù)據(jù)，便可獲得前側(cè)窗玻璃每個(gè)接收位置的振動(dòng)衰減曲線(xiàn)，由此可得到每個(gè)接收位置的混響時(shí)間T60，然后按照式（1）計(jì)算并多次測(cè)量取平均即可確定前側(cè)窗的阻尼損耗因子。

式中：f為所考慮頻帶的中心頻率；T60為振動(dòng)響應(yīng)信號(hào)衰減60 dB時(shí)所需時(shí)間。

如圖5所示，為計(jì)算得到前側(cè)窗阻尼損耗因子，將其加載在整車(chē)SEA模型前側(cè)窗子系統(tǒng)板件上即可完成參數(shù)設(shè)置。

圖5 前側(cè)窗阻尼損耗因子

2 關(guān)鍵子系統(tǒng)隔聲測(cè)試與整車(chē)對(duì)標(biāo)

2.1 關(guān)鍵子系統(tǒng)隔聲測(cè)試

隔聲測(cè)試采用聲強(qiáng)法，將測(cè)試鈑金件通過(guò)工裝安裝在混響室與全消室相通的窗口上，鈑金件上的過(guò)孔全部密封，同時(shí)鈑金件四周與窗口采用隔聲材料封堵，保證聲音不會(huì)從窗口縫隙泄漏。試驗(yàn)時(shí)，在混響室側(cè)，利用球聲源產(chǎn)生白噪聲激勵(lì)，通過(guò)麥克風(fēng)測(cè)量混響室內(nèi)的平均聲壓級(jí)；在全消室側(cè)，利用聲強(qiáng)探頭掃描樣件表面的聲強(qiáng)值，重復(fù)多次測(cè)量并求得平均聲強(qiáng)級(jí)，根據(jù)混響室中的聲壓級(jí)和全消室中的聲強(qiáng)級(jí)即可求得鈑金件隔聲量［11］。測(cè)試過(guò)程中，前圍內(nèi)隔音墊和地毯均安裝在鈑金上一同測(cè)試，前圍和地板的隔聲測(cè)試如圖6所示，前圍和地板測(cè)試得到的隔聲量數(shù)據(jù)通過(guò)面連接的方式加載在整車(chē)SEA模型的前圍和地板子系統(tǒng)上。

圖6 隔聲測(cè)試

2.2 聲載荷測(cè)試和整車(chē)調(diào)校對(duì)標(biāo)分析

聲載荷測(cè)試的主要目的是進(jìn)行SEA模型的調(diào)校和作為仿真工況載荷數(shù)據(jù)的輸入，測(cè)試分為理想載荷工況測(cè)試和發(fā)動(dòng)機(jī)載荷工況測(cè)試。理想工況測(cè)試即PBNR測(cè)試，需要在半消室中進(jìn)行，在主駕駛座、副駕駛座、二排左側(cè)座位和二排右側(cè)座位放置中高頻聲源，并分別在發(fā)動(dòng)機(jī)、輪胎和排氣管口布置麥克風(fēng)，圖7為輪胎位置麥克風(fēng)的布置。測(cè)試時(shí)保證車(chē)輛處于靜置狀態(tài)，車(chē)內(nèi)聲源發(fā)出寬頻白噪聲，車(chē)外麥克風(fēng)測(cè)量聲壓級(jí)響應(yīng)。

圖7 PBNR測(cè)試輪胎麥克風(fēng)布置

發(fā)動(dòng)機(jī)載荷工況測(cè)試即SPL測(cè)試，需要在帶轉(zhuǎn)轂的半消室中進(jìn)行。在發(fā)動(dòng)機(jī)和車(chē)身外表面包括發(fā)動(dòng)機(jī)艙蓋、前擋風(fēng)玻璃、車(chē)門(mén)、地板、頂棚、輪胎等17個(gè)位置布置麥克風(fēng)，每個(gè)測(cè)試面需要平均布置3個(gè)麥克風(fēng)，同時(shí)車(chē)內(nèi)主駕駛員、副駕駛座乘員、二排左側(cè)乘員和二排右側(cè)乘員的外耳位置均需布置麥克風(fēng)。圖8為車(chē)身外表面的麥克風(fēng)布置，測(cè)試工況按照1擋2 500 r/min、3擋5 600 r/min、D擋60 km/h、D擋80 km/h、D擋100 km/h進(jìn)行，得到車(chē)外和車(chē)內(nèi)的聲壓級(jí)響應(yīng)。

圖8 SPL測(cè)試車(chē)身外表面麥克風(fēng)布置

完成測(cè)試后分別進(jìn)行PBNR和SPL調(diào)校對(duì)標(biāo)，PNBR仿真模型需要在整車(chē)SEA模型主駕駛員、副駕駛座乘員、二排左側(cè)乘員和二排右側(cè)乘員頭部聲腔處分別施加1 W聲功率激勵(lì)，并分別得到發(fā)動(dòng)機(jī)艙、輪胎和排氣管口處聲腔的聲壓級(jí)響應(yīng)并計(jì)算PBNR，如圖9a所示。對(duì)PBNR仿真模型進(jìn)行調(diào)校，調(diào)校內(nèi)容包括前圍內(nèi)隔音墊、地毯厚度分布修正，整車(chē)內(nèi)外聲腔面積和周長(zhǎng)修正，增加尾門(mén)密封襯條處泄漏，修正備胎蓋板聲學(xué)材料覆蓋面積，修正四輪處聲腔結(jié)構(gòu)等。

SPL仿真模型需要在整車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)和車(chē)身外表面處聲腔分別施加不同工況的聲壓級(jí)激勵(lì)，并分別得到不同工況下車(chē)內(nèi)主駕駛員、副駕駛座乘員、二排左側(cè)乘員和二排右側(cè)乘員頭部聲腔的聲壓級(jí)響應(yīng)，如圖9b所示。對(duì)SPL仿真模型進(jìn)行調(diào)校，調(diào)校內(nèi)容包括增加四門(mén)密封襯條泄漏，修正側(cè)窗阻尼損耗因子，修正發(fā)動(dòng)機(jī)艙蓋隔熱墊材料聲學(xué)參數(shù)，修正所有內(nèi)飾板的雙組份吸音棉厚度和覆蓋面積。

圖9 整車(chē)SEA仿真

基于PBNR和SPL調(diào)校將整車(chē)SEA模型各個(gè)關(guān)鍵子系統(tǒng)修正至最符合實(shí)際工況的狀態(tài)以提高其仿真精度。以主駕頭部至左側(cè)排氣口PBNR對(duì)標(biāo)，以及勻速100 km/h工況主駕頭部SPL調(diào)校對(duì)標(biāo)為例，調(diào)校后的仿真結(jié)果與測(cè)試數(shù)據(jù)曲線(xiàn)對(duì)比如圖10所示，仿真結(jié)果與測(cè)試數(shù)據(jù)差值見(jiàn)表2。

圖10 整車(chē)SEA模型對(duì)標(biāo)

由于統(tǒng)計(jì)能量分析是從統(tǒng)計(jì)意義上得到整個(gè)子系統(tǒng)的平均響應(yīng)，同時(shí)基于國(guó)內(nèi)外文獻(xiàn)的整車(chē)統(tǒng)計(jì)能量分析研究結(jié)果以及主機(jī)廠工程經(jīng)驗(yàn)，所以一般整車(chē)SEA模型仿真結(jié)果與測(cè)試數(shù)據(jù)誤差控制在3 dB/dB（A）以?xún)?nèi)均可認(rèn)為精度滿(mǎn)足模型的分析要求。

由圖10可知，在分析頻段400～10 000 Hz范圍內(nèi)，調(diào)校后的PBNR仿真結(jié)果和SPL仿真結(jié)果均與測(cè)試數(shù)據(jù)趨勢(shì)吻合較好，并且由表2可知，仿真與測(cè)試結(jié)果之間的誤差均控制在2 dB/dB（A）以?xún)?nèi)，優(yōu)于目前其他相關(guān)文獻(xiàn)的仿真精度，同時(shí)其他路徑的PBNR對(duì)標(biāo)和其他工況的SPL對(duì)標(biāo)均較好，因此，通過(guò)以上兩種不同仿真方法的調(diào)校對(duì)標(biāo)，保證了所建立的整車(chē)SEA模型精度較高。

表2 仿真結(jié)果與測(cè)試數(shù)據(jù)差值

3 整車(chē)聲學(xué)包優(yōu)化

3.1 傳遞路徑貢獻(xiàn)量分析

以某國(guó)產(chǎn)主流車(chē)型作為目標(biāo)車(chē)，將研發(fā)車(chē)與目標(biāo)車(chē)各個(gè)傳遞路徑的PBNR仿真結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，如圖11所示，以主駕駛員頭部至發(fā)動(dòng)機(jī)傳遞路徑為例，在400～4 000 Hz的頻段內(nèi)，研發(fā)車(chē)型PBNR仿真結(jié)果低于目標(biāo)車(chē)1～4 dB，在4 000～10 000 Hz頻段內(nèi)PBNR仿真結(jié)果低于目標(biāo)車(chē)5～7 dB?？梢钥闯鲅邪l(fā)車(chē)與目標(biāo)車(chē)存在較明顯的差距，因此，需要對(duì)研發(fā)車(chē)的聲學(xué)包進(jìn)行優(yōu)化，以提升整車(chē)的噪聲水平。

圖11 研發(fā)車(chē)與目標(biāo)車(chē)PBNR結(jié)果對(duì)比

基于PBNR仿真模型，以主駕駛員頭部聲腔至發(fā)動(dòng)機(jī)聲腔傳遞路徑為例，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)聲腔進(jìn)行貢獻(xiàn)量分析，分析結(jié)果如圖12所示。由圖可知，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)聲腔貢獻(xiàn)量較大的子系統(tǒng)是前圍和發(fā)動(dòng)機(jī)下方聲腔。對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)下方聲腔進(jìn)一步進(jìn)行貢獻(xiàn)量分析可得，貢獻(xiàn)量較大的子系統(tǒng)是前地板，因此，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)下方聲腔貢獻(xiàn)量較大的子系統(tǒng)是前地板。

圖12 傳遞路徑貢獻(xiàn)量分析

同理，對(duì)整車(chē)關(guān)鍵傳遞路徑進(jìn)行貢獻(xiàn)量分析，可得每個(gè)傳遞路徑貢獻(xiàn)量較大的子系統(tǒng)，如表3所示。根據(jù)分析結(jié)果可知，前圍和前地板是各個(gè)傳遞路徑的主要薄弱環(huán)節(jié)，直接影響了整車(chē)的噪聲水平，因此，需要對(duì)前圍和前地板的隔聲性能進(jìn)行提升。

表3 關(guān)鍵傳遞路徑貢獻(xiàn)量分析

3.2 關(guān)鍵子系統(tǒng)聲學(xué)包優(yōu)化

基于以上分析對(duì)前圍和前地板兩個(gè)子系統(tǒng)的聲學(xué)包進(jìn)行優(yōu)化，前圍內(nèi)隔音墊和前地毯的密度、厚度、覆蓋率都是影響聲學(xué)包性能的重要參數(shù)，所以需重點(diǎn)對(duì)這些參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

取前圍內(nèi)隔音墊EVA材料層的密度ρ1、厚度t1、覆蓋率a1和PU發(fā)泡材料層的密度ρ2、厚度t2、覆蓋率a2作為優(yōu)化變量，以前圍全頻段隔聲量均值T1和前圍聲學(xué)包總質(zhì)量M1作為優(yōu)化目標(biāo)進(jìn)行前圍聲學(xué)包優(yōu)化。

取地毯PET材料層的密度ρ3、厚度t3、覆蓋率a3、EVA材料層的密度ρ4、厚度t4、覆蓋率a4和PU發(fā)泡材料層的密度ρ5、厚度t5、覆蓋率a5為優(yōu)化設(shè)計(jì)變量，以地板全頻段隔聲量均值T2和地板聲學(xué)包總質(zhì)量M2作為優(yōu)化目標(biāo)進(jìn)行地板聲學(xué)包優(yōu)化。

前圍和地板聲學(xué)包基礎(chǔ)方案與優(yōu)化方案，根據(jù)實(shí)際布置空間設(shè)定如表4所示。根據(jù)設(shè)定的優(yōu)化變量和優(yōu)化目標(biāo)采用VA One軟件中的優(yōu)化模塊進(jìn)行仿真優(yōu)化，優(yōu)化模塊采用全局遺傳算法進(jìn)行多目標(biāo)優(yōu)化，考慮實(shí)際聲學(xué)包工藝，設(shè)置約束條件為a1≥a2，a3=a4≥a5。

表4 前圍和地板聲學(xué)包優(yōu)化方案

3.3 優(yōu)化結(jié)果分析

優(yōu)化后的結(jié)果見(jiàn)表5，對(duì)于前圍，全頻段隔聲量均值提升2.8 dB，總質(zhì)量降低1.1 kg，全頻段隔聲量曲線(xiàn)對(duì)比如圖13a所示；對(duì)于地毯，全頻段隔聲量均值提升3.8 dB，總質(zhì)量降低1.8 kg，全頻段隔聲量曲線(xiàn)對(duì)比如圖13b所示。

表5 聲學(xué)包優(yōu)化結(jié)果

由圖13可知，對(duì)于前圍，聲學(xué)包優(yōu)化之后，全頻段每個(gè)頻率點(diǎn)的隔聲量均提升2 dB以上；對(duì)于地板，聲學(xué)包優(yōu)化之后，500 Hz以上每個(gè)頻率點(diǎn)的隔聲量均提升3 dB以上，改善效果明顯，隔聲性能得到明顯的提升。

圖13 前圍和地板隔聲量?jī)?yōu)化

將優(yōu)化之后的前圍和地板隔聲量重新加載至整車(chē)SEA模型，以主駕駛員頭部至發(fā)動(dòng)機(jī)PBNR為例，對(duì)比該路徑優(yōu)化前后隔聲量并與目標(biāo)車(chē)進(jìn)行比較，如圖14所示。

由圖14可知，優(yōu)化后主駕駛員頭部至發(fā)動(dòng)機(jī)PBNR相對(duì)優(yōu)化前改善量達(dá)到2～6 dB左右，很好地提升了整車(chē)降噪水平，除了5 000 Hz略低于目標(biāo)車(chē)外，其他頻段隔聲性能均達(dá)到了目標(biāo)車(chē)的水準(zhǔn)，并在1 600～2 500 Hz頻段明顯優(yōu)于目標(biāo)車(chē)的隔聲性能，其他傳遞路徑PBNR也同樣達(dá)到了目標(biāo)車(chē)水準(zhǔn)。

圖14 主駕駛員頭部至發(fā)動(dòng)機(jī)PBNR優(yōu)化對(duì)比

4 結(jié)論

本文以某SUV車(chē)型為研究對(duì)象，基于統(tǒng)計(jì)能量分析方法建立了整車(chē)模型，采用SPL和PBNR測(cè)試進(jìn)行調(diào)校對(duì)標(biāo)，并通過(guò)前圍和地板聲學(xué)包優(yōu)化降低路徑隔聲量，基于上述分析得到以下結(jié)論：

（1）SEA整車(chē)建模方法是一種有效的進(jìn)行整車(chē)聲學(xué)包開(kāi)發(fā)的方法，通過(guò)PBNR和SPL調(diào)校對(duì)標(biāo)使整車(chē)模型精度得到較大提升。

（2）前圍和地板聲學(xué)包是整車(chē)聲學(xué)包的關(guān)鍵薄弱環(huán)節(jié)，對(duì)關(guān)鍵子系統(tǒng)進(jìn)行隔聲性能優(yōu)化，很好地提升了整車(chē)降噪水平，并達(dá)到了目標(biāo)車(chē)水準(zhǔn)。

（3）建立了一套多路徑、多工況、高精度的整車(chē)聲學(xué)包優(yōu)化方法，滿(mǎn)足了工程實(shí)際對(duì)高性能和輕量化的要求，對(duì)整車(chē)聲學(xué)包優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了很好的指導(dǎo)作用。