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Ce添加對Mg–Ca擠壓合金力學性能與熱穩(wěn)定性影響研究

2023-02-24 09:22李景仁謝東升張棟棟謝紅波潘虎成任玉平秦高梧
精密成形工程 2023年2期
關(guān)鍵詞:織構(gòu)再結(jié)晶熱穩(wěn)定性

李景仁,謝東升,張棟棟,謝紅波,潘虎成,任玉平,秦高梧

輕合金成形

Ce添加對Mg–Ca擠壓合金力學性能與熱穩(wěn)定性影響研究

李景仁,謝東升,張棟棟,謝紅波,潘虎成,任玉平,秦高梧

(東北大學 材料各向異性與織構(gòu)教育部重點實驗室,沈陽 110819)

研究在Mg–0.2Ca擠壓合金基礎(chǔ)上分別添加質(zhì)量分數(shù)為0.3%的Ce和0.6%的Ca后對合金的組織、力學性能和熱穩(wěn)定性的影響,探究Ce和Ca 2種合金元素對鎂合金的強化和中高溫條件下的穩(wěn)定化效果。首先,熔煉制備Mg–0.2Ca、Mg–0.2Ca–0.3Ce和Mg–0.8Ca 3種成分的合金;隨后,對3種合金進行擠壓變形,并對擠壓合金組織和力學性能進行表征和測試;最后,在300 ℃下對3種合金進行等溫退火,研究其組織演變過程和力學性能的衰減情況。在Mg–0.2Ca合金基礎(chǔ)上添加質(zhì)量分數(shù)為0.3%的Ce可將擠壓態(tài)合金再結(jié)晶分數(shù)由約92%降至約53%,再結(jié)晶晶粒尺寸由約1.64 μm細化至約0.86 μm,Mg–0.2Ca–0.3Ce三元合金的屈服強度可大幅提升至約364 MPa,該屈服強度與Mg–0.8Ca合金相當(約361 MPa),表明單位質(zhì)量Ce的添加對強度提升的效果優(yōu)于Ca。退火3 h后,Mg–0.2Ca–0.3Ce三元合金屈服強度的下降幅度約為124 MPa,顯著低于Mg–Ca二元合金(約170 MPa)。以Mg–0.2Ca–0.3Ce合金為例進行靜態(tài)再結(jié)晶組織演化分析表明,靜態(tài)再結(jié)晶過程產(chǎn)生了稀土織構(gòu),其再結(jié)晶機制為不連續(xù)靜態(tài)再結(jié)晶。在Mg–0.2Ca擠壓合金中添加質(zhì)量分數(shù)為0.3%的Ce后,屈服強度由約307 MPa提升至約364 MPa,其強度與繼續(xù)添加質(zhì)量分數(shù)0.6%的Ca合金相當,Mg–Ca–Ce三元合金熱穩(wěn)定性優(yōu)于Mg–Ca二元合金。

變形鎂合金;微合金化;力學性能;位錯;熱穩(wěn)定性

鎂合金由于具有低密度的特點,在亟待“輕量化”的諸多領(lǐng)域中,如航空航天、軌道交通、3C產(chǎn)品等具有巨大的應用前景[1-3]。然而,傳統(tǒng)鎂合金材料一直面臨著絕對強度偏低和室溫成形性差等瓶頸問題[4]。在可持續(xù)發(fā)展的背景下,“低合金化”逐漸成為鎂合金的一個新發(fā)展方向,以期使用盡可能低的溶質(zhì)含量獲得高的綜合力學性能[5]。然而,合金元素的減少通常會削弱固溶強化和第二相強化的效果。因此,對于具有高的Hall–Petch斜率的鎂合金而言,選取一種有效的晶粒細化手段便成為開發(fā)新型高性能鎂合金的有效途徑[6]。例如,通過劇烈塑形變形(Severe Plastic Deformation,SPD)的手段,包括等通道轉(zhuǎn)角擠壓(Equar Channel Angular Pressing,ECAP)[7]、累積疊軋(Accumulative Roll Bonding,ARB)[8]、高壓扭轉(zhuǎn)(High-Pressure Torsion,HPT)[9-10]、旋鍛(Rotary Swaging,RS)[11],鎂合金的晶粒一般可以細化至納米尺度。然而,SPD方法制備的樣品尺寸受限且加工成本較高,無法滿足鎂合金材料大規(guī)模的工業(yè)化應用。

合金化是實現(xiàn)鎂合金晶粒細化的另一個有效手段[5]。在軋制、擠壓等工業(yè)化流程的變形工藝條件下,有效的合金化元素可以通過促進動態(tài)再結(jié)晶(Dynamic recrystallization,DRX)形核和抑制再結(jié)晶晶粒長大而獲得細小的晶粒尺寸。近期研究表明,非稀土Ca元素的添加可以在變形鎂合金中起到強烈的細化晶粒的效果[12],并據(jù)此開發(fā)出了Mg–Ca– Al–(Zn)[13]、Mg–Ca–Zn–(Mn)[14]、Mg–Ca–Sn–(Mn)[15]等合金體系,屈服強度普遍可以達到350 MPa以上。

然而,目前開發(fā)的Mg–Ca系合金中所含Ca元素含量依然較高(質(zhì)量分數(shù)普遍大于0.7%),在合金熔煉與擠壓件質(zhì)量控制等方面均面臨諸多挑戰(zhàn),因此,文中以添加超低含量的Ca(質(zhì)量分數(shù)約為0.2%)為基礎(chǔ),結(jié)合微量Ce元素(質(zhì)量分數(shù)約為0.3%),以期實現(xiàn)超高強度、超低合金化的變形鎂合金。事實上,輕稀土元素Ce是鎂合金中的重要合金元素之一,可起到顯著弱化織構(gòu)和提升塑性的效果,并據(jù)此開發(fā)出了Mg–Ce–Mn(ME20)等商用鎂合金牌號[16]。然而,關(guān)于Ce和Ca兩種元素對鎂合金微觀組織與力學性能的協(xié)同調(diào)控作用的研究目前還鮮有報道。與此同時,針對中高溫環(huán)境下的服役要求,鎂合金的熱穩(wěn)定性同樣亟待解決。由此,文中擬研究Ce和Ca元素對鎂合金力學性能和熱穩(wěn)定性能的影響規(guī)律并闡明其微觀機理。

1 試驗

在真空感應熔煉爐中制備名義成分Mg–0.2Ca、Mg–0.2Ca–0.3Ce、Mg–0.8Ca的合金(分別標注為X0、XC和X1)。采用電感耦合等離子光譜發(fā)生儀(ICP)進行成分檢測,實際成分如表1所示。將鑄錠在530 ℃下保溫12 h進行固溶處理,隨后將45 mm×80 mm圓柱擠壓成10 mm圓棒,擠壓比20∶1,擠壓速度0.4 mm/s,樣品、模具和擠壓筒的溫度均設置為280 ℃。隨后,對擠壓態(tài)合金進行300 ℃下保溫0.5~ 3 h的退火處理。將合金試樣加工成直徑5 mm、標距25 mm的拉伸試樣。并在電子萬能材料試驗機(Schimazu AG–X Plus)上測試其室溫力學性能,拉伸方向平行于擠壓方向,應變速率為0.001 s–1,每種合金測試3個平行樣。采用光學顯微鏡(OM,GX71)、場發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM,ZEISS–Crossbeam 550)及配備的背散射電子衍射探頭(EBSD),場發(fā)射透射電子顯微鏡(TEM,JEOL JEM–2100F)對制備樣品的微觀結(jié)構(gòu)進行系統(tǒng)表征。EBSD樣品經(jīng)由亞離子拋光(PIPS–II,GATAN 695)技術(shù)制備得到,TEM樣品經(jīng)由手動研磨及后續(xù)的離子減?。≒IPS–II,GATAN 691)制備。

表1 試驗合金的化學成分

Tab.1 Chemical composition of the test alloys wt.%

2 結(jié)果與分析

2.1 力學性能

圖1顯示了X0、XC和X1合金的工程應力–應變曲線,擠壓態(tài)X0合金的屈服強度(YS)、抗拉強度(UTS)和伸長率(EL)分別為307 MPa、317 MPa和6.8%,如圖1a所示。添加質(zhì)量分數(shù)為0.3%的Ce后,擠壓態(tài)XC合金的YS、UTS分別提高至364、374 MPa,提高值約為60 MPa,如圖1b所示。進一步提升Ca的質(zhì)量分數(shù)至0.8%后,X1合金的的YS、UTS同樣可分別提升至361、374 MPa,如圖1c所示。為進一步研究3種合金的熱穩(wěn)定性,圖1a—c還顯示了退火態(tài)X0、XC和X1合金的工程應力–應變曲線。3種合金的YS值和EL值隨退火時間發(fā)生變化,如圖1d所示。隨著退火時間的延長,3種合金的塑性顯著提升,強度均有下降,但XC合金的YS值下降幅度最小。譬如,退火處理3 h后,XC合金的YS降低值=124.3 MPa,顯著低于X0合金(= 165.2 MPa)與X1合金(=172 MPa),表明Mg–Ca–Ce三元合金具有更優(yōu)的熱穩(wěn)定性。

2.2 擠壓態(tài)合金微觀組織

圖2顯示了擠壓態(tài)X0、XC和X1合金的金相組織,3種擠壓態(tài)合金均表現(xiàn)為雙組態(tài)晶粒結(jié)構(gòu),即由細小的再結(jié)晶晶粒和沿擠壓方向(ED)拉長的未再結(jié)晶晶粒組成。X0、XC和X1合金的再結(jié)晶比例分別約為92%、53%和77%,且Mg–Ce合金未再結(jié)晶區(qū)存在較寬的分布,表明Ce元素的添加可強烈抑制再結(jié)晶進程,該結(jié)果與Li等[17]報道的擠壓Mg–Ce二元合金具有低的再結(jié)晶比例結(jié)果相一致,其微觀機制與Ce元素可誘導鎂基體中的高比例非基面滑移有關(guān)。

圖1 X0、XC和X1擠壓態(tài)和退火態(tài)合金的力學性能

圖3為擠壓態(tài)合金的EBSD結(jié)果。根據(jù)圖3a、d、g的帶對比度(BC)圖可知,擠壓態(tài)X0、XC和X1合金的再結(jié)晶晶粒平均尺寸分別約為1.64、0.86、0.87 μm,即在Mg–0.2Ca基礎(chǔ)上繼續(xù)添加0.3Ce和0.6Ca可產(chǎn)生類似的晶粒細化效果。圖3b、e、h分別為沿ED的IPF模式取向成像圖(IPF map),可以看出,未再結(jié)晶晶粒均表現(xiàn)為<10–10>||ED取向,而再結(jié)晶晶粒取向更為隨機。從X0合金的反極圖(圖3c)可以看出,該合金具有典型的擠壓絲織構(gòu),織構(gòu)強度為5.62 mrd,同時含有弱的稀土織構(gòu)組分(<44– 83>||ED)。Guan等[18]和Zeng等[19]研究發(fā)現(xiàn),Ca元素具有類似稀土元素的作用,能夠促進稀土織構(gòu)的形成。XC和X1合金的整體織構(gòu)強度接近(7.5~7.7 mrd),而XC合金再結(jié)晶晶粒的織構(gòu)強度(約3.33 mrd)明顯弱于X0和X1合金(5.6~6.0 mrd)。以上結(jié)果表明,相較于Ca,Ce具有更強的抑制再結(jié)晶和弱化織構(gòu)效果,但對織構(gòu)的種類不產(chǎn)生顯著影響。

圖2 擠壓態(tài)X0、XC和X1合金的金相圖片

圖3 擠壓態(tài)X0、XC和X1合金的EBSD結(jié)果

擠壓態(tài)X0和XC合金的典型位錯組態(tài)如圖4所示。圖4a、b為電子束B~11–20,衍射矢量分別為=0002和=10–10條件下的弱束暗場像(Weak-Beam Dark-Field,WBDF)結(jié)果,可以看出,擠壓態(tài)X0合金中存在含分量的位錯,這些位錯線既有平行于基面的組分,也有和基面成一定角度的組分,根據(jù)Li等[17]、Zhao等[20]和Liu等[21]的研究結(jié)果可知,平行于基面的位錯屬于刃型位錯,而其他位錯屬于螺型或混合型位錯。同時,基體中也存在大量的位錯(如圖4b所示),并且部分位錯已經(jīng)排列形成位錯墻,逐步向小角度晶界(Low Angle Grain Boundary,LAGB)轉(zhuǎn)化。與X0合金不同的是,XC合金中存在高密度的片層結(jié)構(gòu),片層間距為0.3~2 μm(圖4c),各片層的取向接近,片層間存在平行于基面的位錯,衍射矢量=10–10時可以發(fā)現(xiàn),高密度位錯相互纏結(jié),造成較大的應力集中。

大量研究表明,合金的屈服強度與再結(jié)晶晶粒的比例、尺寸有很大的關(guān)聯(lián)性[22-23]。根據(jù)經(jīng)典的Hall–Petch公式可以評估晶粒細化對屈服強度(ys)的貢獻,見式(1)[24]。

式中:σ0為晶格摩擦力;ky為Hall–Petch斜率;d為平均晶粒尺寸??芍ЯT叫?,對屈服強度的貢獻越大。XC合金具有細小的再結(jié)晶晶粒及更高的未再結(jié)晶比例,因此,XC合金的高強度來源于再結(jié)晶區(qū)的晶界強化和未再結(jié)晶區(qū)的織構(gòu)強化。與此對應,XC合金中較高的未再結(jié)晶區(qū)占比帶來的硬取向?qū)е吕爝^程中不利于基面滑移和拉伸孿晶的啟動,而更易于形成位錯壓縮孿晶;位錯和壓縮孿晶引入局部的應力集中而最終導致材料過早失效[25],因此,XC合金的伸長率相對較低。

2.3 退火態(tài)合金微觀組織

圖5所示為X0、XC和X1合金在300 ℃下退火后的微觀組織。經(jīng)過3 h退火處理后,X0合金已發(fā)生明顯的晶粒長大,而XC合金仍保留大量的未再結(jié)晶區(qū)域。圖6a統(tǒng)計了3種合金退火前后再結(jié)晶晶粒尺寸的變化,X0合金退火后晶粒尺寸約是擠壓態(tài)合金的4倍,XC合金退火后晶粒尺寸約是擠壓態(tài)合金的2倍。Ca含量高的X1合金經(jīng)過1 h的短時間退火即已呈現(xiàn)出完全再結(jié)晶的狀態(tài)。經(jīng)過退火后,3種合金再結(jié)晶晶粒的織構(gòu)強度都有不同程度的降低(圖6b)。此外,XC合金再結(jié)晶晶粒的織構(gòu)類型發(fā)生了變化,即由擠壓態(tài)<10–10>||ED的絲織構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)?11–21>–<22– 43>||ED的稀土織構(gòu);由于大量未再結(jié)晶區(qū)的存在,XC合金的整體織構(gòu)仍為<10–10>||ED的絲織構(gòu)。分析認為,混晶組織是維持退火態(tài)XC合金高強度的主要原因,而退火過程中具有稀土織構(gòu)組分的靜態(tài)再結(jié)晶晶粒的生成則使得合金塑性升高。

2.4 Mg-0.2Ca-0.3Ce合金靜態(tài)再結(jié)晶與稀土織構(gòu)

XC合金在退火過程中呈現(xiàn)出多尺度的晶粒結(jié)構(gòu),既包括沿擠壓方向拉長的晶粒,又包括尺寸范圍10~20 μm的粗晶,還含有尺寸<3 μm的細晶。為了進一步分析該合金的靜態(tài)再結(jié)晶機制,對圖5e中紅色框線內(nèi)區(qū)域進行EBSD精細分析,如圖7所示。從圖7a可以看出,再結(jié)晶普遍發(fā)生在拉長晶粒之間,且再結(jié)晶晶粒取向較為隨機。一般認為,稀土織構(gòu)的形成可分為擇優(yōu)形核機制和晶粒擇優(yōu)生長機制[26]。對不同尺寸再結(jié)晶晶粒分別進行統(tǒng)計,將大于和小于3 μm的晶粒分別提取出來,如圖7b、c所示,并將各晶粒取向繪制成散布圖和波狀圖(圖7d),可以看出,較大的晶粒(>3 μm)主要具有<44–83>||ED的取向,而較小的晶粒(<3 μm)主要具有<02–21>–<11– 21>||ED的取向??梢缘贸?,對于XC合金,其靜態(tài)再結(jié)晶過程中稀土織構(gòu)主要來源于晶粒擇優(yōu)生長機制。進一步提取圖7a中紅色虛線區(qū)域,將其進行ND方向著色,如圖7f所示,可以看出,晶粒G2和G3取向接近,G1取向與G2/G3偏差接近90°,而再結(jié)晶晶粒帶中的晶粒取向更接近G1,圖7e為該區(qū)域的局部取向差圖(KAM圖),可以看出,晶粒G2和G3內(nèi)部的位錯密度高于G1內(nèi)部。以上結(jié)果表明,該再結(jié)晶晶粒鏈形核為晶界“弓出”機制,屬于不連續(xù)靜態(tài)再結(jié)晶(DSRX)[27]。再結(jié)晶方向為低位錯密度晶粒向高位錯密度晶粒方向弓出。

圖6 擠壓態(tài)和退火態(tài)再結(jié)晶晶粒尺寸及織構(gòu)強度對比

圖7 圖5e中紅色矩形框線內(nèi)EBSD精細結(jié)果

2.5 Mg-0.2Ca-0.3Ce高熱穩(wěn)定性機理分析

鎂合金的再結(jié)晶行為與位錯運動行為密切相關(guān)[28]。室溫下,純鎂中滑移的臨界分解剪切應力(CRSS)約為40 MPa[29-30],幾乎是位錯CRSS的100倍(約0.5 MPa)[31-33]。研究表明,合金元素的加入會顯著改變不同滑移系的CRSS值。例如,Wang等[34]發(fā)現(xiàn),Ca元素的加入可以降低位錯和位錯CRSS的比值,同時提高孿晶生長的CRSS絕對值。Lee等[35]計算發(fā)現(xiàn),少量的Ce元素添加到鎂中能夠顯著提高基面滑移的CRSS,而對錐面II滑移的CRSS值影響較小,因此,錐面與基面滑移CRSS的比值大幅度降低至約1.5。另一方面,在鎂合金中加入的不同組元合金元素之間會相互影響,如形成第二相和/或元素偏聚,如Mg–Ca–Al–Zn–Mn系合金會形成Al–Ca相、Al–Mn相、Ca+Zn元素共偏聚等。然而,本研究中的Mg–0.2Ca–0.3Ce合金由于Ca和Ce的原子半徑均大于Mg,且Ca元素和Ce的混合焓為+21,因此,Ca和Ce元素的添加幾乎互不影響(無法形成第二相),均以固溶原子的狀態(tài)分布于基體之中,如圖8所示。基于上述結(jié)果可知,當Ca元素單獨添加時,會在一定程度上抑制孿晶行為并促進非基面位錯和位錯的開動;而Ce元素的繼續(xù)添加將會繼續(xù)阻礙基面位錯的滑移,因此,Mg–Ca–Ce合金基體中會有更高密度的滑移啟動。與此對應,Mg–Ca合金中形成的小角晶界以位錯為主,而Mg–Ca–Ce合金中形成的小角晶界則以位錯為主,如圖4所示。鑒于此,XC合金中小角度晶界的遷移阻力較高,晶粒內(nèi)部連續(xù)靜態(tài)再結(jié)晶(CSRX)機制主導的LAGB演化為大角度晶界(HAGB)抗力更大,因此,Mg–0.2Ca–0.3Ce合金相較于Mg–Ca二元合金表現(xiàn)出更優(yōu)的熱穩(wěn)定性與力學性能。合金元素除了以過飽和固溶體形式存在于基體中,擠壓過程還會有相析出和元素偏聚。Ce在擠壓過程中會析出Mg12Ce相,Ca會析出Mg2Ca相,假設元素均以析出相形式存在,且Mg2Ca相和Mg12Ce相析出形貌和尺寸相同,根據(jù)合金實測成分和析出相化學式,可以計算得到Mg–0.2Ca、Mg–0.2Ca–0.3Ce、Mg–0.8Ca合金的析出相數(shù)密度比例約為1:3.17:3.99。本研究認為,析出相增多和元素偏聚也在一定程度上使XC合金和X1合金的熱穩(wěn)定性高于X0合金。

圖8 Mg、Ca、Ce元素原子尺寸和元素之間混合焓示意圖

3 結(jié)論

系統(tǒng)研究了Ce元素添加對擠壓態(tài)Mg–0.2Ca基合金微觀組織、力學性能和熱穩(wěn)定性的影響,并闡明了Ce添加對提升鎂合金組織熱穩(wěn)定性的微觀機制,得到以下主要結(jié)論。

1)在Mg–0.2Ca合金基礎(chǔ)上,添加質(zhì)量分數(shù)為0.3%的Ce后,屈服強度由約307 MPa提高到約364 MPa;高Ca含量的Mg–0.8Ca合金表現(xiàn)出與Mg–0.2Ca–0.3Ce合金類似的強化效果,屈服強度可達到約361 MPa。

2)與同等強度的Mg–0.8Ca合金相比,Mg–0.2Ca–0.3Ce合金表現(xiàn)出更優(yōu)的熱穩(wěn)定性,經(jīng)300 ℃/3 h退火處理后,Mg–0.2Ca、Mg–0.2Ca–0.3Ce和Mg–0.8Ca合金屈服強度下降值分別約為165.2、124.3、172 MPa。

3)Mg–0.2Ca–0.3Ce合金退火過程為不連續(xù)靜態(tài)再結(jié)晶機制,且再結(jié)晶晶粒產(chǎn)生的稀土織構(gòu)為晶粒擇優(yōu)生長機制。

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Effect of Ce on Mechanical Property and Thermal Stability of Extruded Mg-Ca Alloy

LI Jing-ren, XIE Dong-sheng, ZHANG Dong-dong, XIE Hong-bo, PAN Hu-cheng, REN Yu-ping, QIN Gao-wu

(Key Laboratory for Anisotropy and Texture of Materials, Ministry of Education, Northeastern University, Shenyang 110819, China)

The work aims to investigate the effect of 0.3wt.% Ce and 0.6wt.% Ca on microstructure, mechanical properties and thermal stability of extruded Mg-0.2Ca alloy and explore the strengthening and stabilization effect of Ce and Ca on Mg alloy at medium and high temperature. Firstly, Mg-0.2Ca, Mg-0.2Ce-0.3Ce and Mg-0.8Ca alloys were melted and prepared. Then, the three alloys were extruded and the microstructure and mechanical properties of the extruded alloys were characterized and tested. Finally, the alloys were subject to isothermal annealing at 300 °C and their microstructure evolution process and decrease of mechanical properties were studied. Adding 0.3wt.% Ce to Mg-0.2Ca alloy reduced the recrystallization fraction of extruded alloy from about 92% to about 53% and the recrystallized grain size refined from about 1.64 μm to about 0.86 μm. The yield strength of Mg-0.2Ca-0.3Ce ternary alloy significantly increased to about 364 MPa, which was equivalent to that of Mg-0.8Ca alloy (about 361 MPa), indicating that Ce per unit mass had stronger strengthening effect than Ca. The yield strength of Mg-0.2Ca-0.3Ce ternary alloy decreased by about 124 MPa after annealing of 3 h, which was significantly lower than that of Mg-Ca binary alloy (170 MPa). With the Mg-0.2Ca-0.3Ce alloy as an example, static recrystallization microstructure evolution analysis revealed that the static recrystallization process produced rare earth texture, and its recrystallization mechanism was discontinuous static recrystallization (DDRX). In summary, adding 0.3wt.% Ce into extruded Mg-0.2Ca alloy increases yield strength from about 307 MPa to about 364 MPa, which is equivalent to the strength of 0.6wt.% Ca alloy. Mg-Ca-Ce ternary alloy has higher thermal stability than Mg-Ca binary alloy.

wrought Mg alloy; micro-alloying; mechanical properties; dislocation; thermal stability

10.3969/j.issn.1674-6457.2023.02.001

TG379

A

1674-6457(2023)02-0001-10

2022–07–01

2022-07-01

國家重點研發(fā)計劃(2021YFB3701002);國家自然科學基金(U2167213,51971053);中國科協(xié)“青年托舉”工程項目(2019–2021QNRC001,2019–2021QNRC002,2019–2021QNRC003);中央高校基本科研業(yè)務費項目(N2202020)

National Key Research and Development Program of China (2021YFB3701002); National Nature Science Foundation of China (U2167213, 51971053); Young Elite Scientists Sponsorship Program by CAST (2019-2021QNRC001, 2019-2021 QNRC002, 2019-2021QNRC003); Fundamental Research Funds for the Central Universities (N2202020)

李景仁(1992—),男,博士生,主要研究方向為擠壓鎂合金變形機制。

LI Jing-ren (1992-), Male, Doctoral candidate, Research focus: deformation mechanisms of extrusion magnesium alloys.

潘虎成(1988—),男,博士,副教授,主要研究方向為高性能鎂合金設計、制備及變形和強化機制。

PAN Hu-cheng (1988-), Male, Doctor, Associate professor, Research focus: design, preparation, deformation and strengthening mechanism of high performance magnesium alloys.

李景仁, 謝東升, 張棟棟, 等. Ce添加對Mg–Ca擠壓合金力學性能與熱穩(wěn)定性影響研究[J]. 精密成形工程, 2023, 15(2): 1-10.

LI Jing-ren, XIE Dong-sheng, ZHANG Dong-dong, et al. Effect of Ce on Mechanical Property and Thermal Stability of Extruded Mg-Ca Alloy[J]. Journal of Netshape Forming Engineering, 2023, 15(2): 1-10.

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