徐少東 XU Shao-dong

（中國鐵建大橋工程局集團有限公司，天津 300300）

0 引言

近年來，我國在建的特長和長大隧道的建設規(guī)模與數(shù)量呈不斷上升的趨勢[1]。但多數(shù)隧道仍采用傳統(tǒng)的鉆爆法進行施工，使得設計輪廓線成型不甚理想。為此，楊玉銀[2]提出微量裝藥光面爆破技術(shù)并應用于實踐取得良好效果；馬芹永[3]探討了合理的不耦合裝藥條件下周邊炮眼間距和光面層厚度的計算；陸鵬舉[4]對軟墊層裝藥爆破進行了深入的理論分析，確定了墊層裝藥的光爆參數(shù)；戴俊[5]提出軟巖隧道應考慮崩落眼爆破對光爆層的損傷效應；鄧師泉[6]應用決策理論優(yōu)選出一組合理的爆破參數(shù)（周邊孔間距、光爆層厚度、線裝藥密度），并運用ANSYS/LS-DYNA 進行驗證。

綜上所述，為控制隧道超欠挖現(xiàn)行研究多集中在爆破參數(shù)、裝藥結(jié)構(gòu)、裝藥量的調(diào)整與修正上，而在起爆技術(shù)方面卻鮮有研究。鑒于此，開展隧道光面爆破與優(yōu)化導爆索起爆技術(shù)具有工程意義。

1 工程概況

旗桿山隧道為重慶城口（陜渝界）至開州高速公路A3合同段控制性工程，隧址位于穿越重慶城口縣高燕鄉(xiāng)與蓼子鄉(xiāng)間界山旗桿山，為雙向行駛的雙洞四車道高速公路隧道，隧道全長15296m，其中Ⅲ級圍分布總長5810m、Ⅳ級圍巖分布總長5085m、Ⅴ級圍巖分布總長4402m。

隧道最大埋深1400m；開挖高度9.1 m，寬度11.1m；現(xiàn)場試驗研究在YK51+875-YK51+825 區(qū)段內(nèi)進行，圍巖屬Ⅲ級；巖性主要為灰?guī)r，全-弱風化，節(jié)理裂隙較發(fā)育；由于設計和施工中存在較多問題，導致施工進度緩慢。

2 存在的問題

①未采用光面爆破技術(shù)，周邊孔采用導爆管雷管起爆，其本身就存在±50ms 的間隔，不能保證周邊炮孔同時起爆，爆破效果較差且較為浪費雷管。

②周邊孔與內(nèi)圈孔采用跨段雷管，內(nèi)圈孔起爆雷管為13 段，周邊孔起爆雷管為15 段，起爆隔時間相差約200ms。

③周邊孔孔距布置不均勻，孔距為50～80cm；光爆層厚度80cm；周邊孔裝藥結(jié)構(gòu)不合理；爆破后孔痕率不足10%，輪廓面成鋸齒狀，造成較大的超欠挖。

3 周邊孔爆破參數(shù)優(yōu)化與施工工藝

3.1 周邊孔爆破參數(shù)研究

①炮孔直徑。隧道內(nèi)采用的鉆孔設備為YT-28 型手持式風鉆，故炮孔直徑為40mm。

②炮孔深度。炮孔深度為2.5m。

③單孔裝藥量。周邊眼的裝藥量按線裝藥密度確定，其計算公式為：

式中：L—炮孔深度，m；f—線裝藥密度，kg/m。

根據(jù)公式，計算出單孔裝藥量為400g。

④堵塞長度。

炮孔堵塞長度一般根據(jù)炮孔深度確定，深度超過1m的炮孔，堵塞長度必須≥0.5m，周邊孔深2.5m，因此，堵塞長度選擇0.5m。

⑤周邊孔間距。

目前，用于計算周邊孔間距E 主要使用巖石的斷裂理論式、半經(jīng)驗半理論式等。

1）巖石的斷裂理論式[7]：

式中：r—炮孔半徑，mm；f—巖石普氏系數(shù)，堅固的砂巖f=6~8，取f=7；K—調(diào)整系數(shù)，k=10~16；圍巖較硬時，取大值。

炮孔半徑為20mm，經(jīng)過計算

2）半經(jīng)驗半理論：

式中：d—炮孔直徑，mm。

炮孔直徑為40mm，經(jīng)過計算得出周邊孔間距為48～60cm。

對于節(jié)理較發(fā)育、層理明顯的地下開挖工程，周邊孔間距可適當減小。綜合考慮式（2）及式（3），選取45cm 作為合理的周邊孔間距，其符合一般情況下周邊孔取值范圍。

⑥光爆層厚度。

光爆層厚度W 直接影響光面爆破效果，W 間距過大，光爆層間巖石將得不到適當?shù)钠扑?，甚至不能完整的切割下來；反之，圍巖容易受到反向拉伸波的作用，巖體產(chǎn)生大量的微觀裂隙，影響圍巖穩(wěn)定。

光爆層厚度可根據(jù)豪柔公式來確定：

式中：q——裝藥量，kg；C——爆破系數(shù)；Ib——炮孔長度，cm；E——周邊孔間距，cm。

根據(jù)當前隧道巖性，確定爆破系數(shù)C=0.65、周邊孔裝藥量（0.4kg）、炮孔長度（2.5m），周邊孔間距（45cm）代入式（4）有：

取W=55cm。

⑦炮孔密集系數(shù)。由前文設計可知周邊孔間距45cm，光爆層55cm，因此，炮孔密集系數(shù)為0.82。

3.2 周邊孔施工工藝研究

3.2.1 裝藥結(jié)構(gòu)

嚴格控制周邊炮孔裝藥量，采用合理的裝藥結(jié)構(gòu)，盡量使炸藥沿孔深均勻分布，是實現(xiàn)光面爆破的重要條件。為使爆炸能量沿炮孔均勻分布，需將炸藥沿炮孔軸向布設，即周邊孔采用空氣間隔裝藥。

用導爆索鋪設整個炮孔，導爆索送入孔底過程中應避免打結(jié)。另外，導爆索在孔口預留30cm 左右用于綁接主導爆索。為確保藥卷均勻的放置在炮孔內(nèi)，根據(jù)炮孔深度用標有長度記號的炮棍將炸藥送入周邊孔相應位置，裝藥結(jié)構(gòu)如圖1 所示。

圖1 周邊孔裝藥結(jié)構(gòu)示意圖（cm）

3.2.2 導爆索連接

周邊孔能同時起爆是光面爆破的一個基本要求，故應采用導爆索起爆網(wǎng)路。導爆索起爆采用了“T”型搭接法，如圖2 所示。T 型接法可以不用考慮傳爆方向，便于在主導爆索兩端設置起爆雷管，增加網(wǎng)路可靠性；杜絕了采用傳統(tǒng)的搭接方式時，需要考慮主導爆索的傳爆方向以及搭接長度不小于15cm 的問題。

圖2 導爆索“T”搭接法

3.2.3 雷管段別優(yōu)選

內(nèi)圈孔與周邊孔之間延期時間應為50～110ms，通過現(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn)，內(nèi)圈孔起爆雷管為ms13、周邊孔起爆雷管為ms15，兩者起爆時間間隔約為220ms，過長的時間間隔可能導致先起爆的內(nèi)圈孔飛石破環(huán)周邊孔起爆網(wǎng)路，因此，周邊孔起爆雷管的段別應比內(nèi)圈孔起爆雷管高一個段別，即周邊孔起爆雷管為ms14，可滿足延期要求。

若現(xiàn)場沒有連段雷管，周邊孔與內(nèi)圈孔起爆雷管可設置成相同段別，但周邊炮孔和內(nèi)圈孔之間需要連接ms3 或ms5 段雷管進行孔外延期，以便于將其延期時間控制在50～110ms。

3.2.4 起爆端設置

為了減少爆破振動對圍巖的影響，將周邊孔分為左右兩幅，分別用一個主導爆索起爆。由于周邊孔起爆網(wǎng)路是暴露在孔口位置，特別是導爆索起爆端因下垂離內(nèi)圈孔更近，更容易受到內(nèi)圈炮孔沖出孔口的爆生氣體破壞[8]，從而導致周邊炮孔出現(xiàn)盲炮，因此需要對導爆索起爆端進行專門設置。

導爆索起爆端設置在兩個拱頂內(nèi)圈炮孔中間的位置，使導爆索起爆端盡量遠離內(nèi)圈孔孔口。導爆索起爆雷管綁接方式如圖3 所示，邊墻的兩個導爆索起爆端綁接方式與拱頂相似。

圖3 起爆端設置方式

4 爆破效果

實驗前，旗桿山隧道爆破后輪廓面上上基本無孔痕，多呈現(xiàn)凹凸不平的形態(tài)。通過對原有的爆破技術(shù)和起爆方式進行優(yōu)化，可以從輪廓面上很直觀的觀察到孔痕，并且孔痕率在90%以上，達到文獻[9] 規(guī)定的中硬巖孔痕率需≥60%的標準；實驗前后爆破效果如圖4 所示。

圖4 光面爆破效果對比

表1 給出旗桿山隧道實驗前、實驗后一星期內(nèi)初支混凝土消耗情況，圖5 為實驗前后超挖情況。

表1 光面爆破前后初支混凝土消耗量對比

由表1 可知，采用光面爆破技術(shù)后，混凝土消耗量平均每循環(huán)減少4.57m3，大大降低了初支混凝土超耗。

由圖5 可知，實驗前最大超挖區(qū)間為31cm~36cm，實驗后最大超挖區(qū)間為17cm~26cm；相比實驗前最大超挖有了較大改善，平均超挖降低了36.86%，從側(cè)面證明了實施光面爆破是控制超欠挖的一項重要舉措。

圖5 實驗前后超挖情況對比

5 體會

在光面爆破施工中，影響爆后效果的并不僅僅有周邊孔參數(shù)、裝藥結(jié)構(gòu)、炮孔密集系數(shù)等，還應考慮周邊孔起爆網(wǎng)路的連接以及周邊孔與內(nèi)圈孔之間起爆時差的影響，盡可能將風險因素降到最低。改進后的光面爆破技術(shù)在旗桿山隧道取得良好的效果，并推廣應用于城開高速公路各在建隧道。