裝藥量
- 下穿橋梁隧道爆破參數(shù)設(shè)計(jì)研究
圖2.2 爆破裝藥量設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)3 種不同的裝藥量方案，分析在3 種裝藥量方案下，下穿橋梁隧道爆破施工對(duì)既有大橋的影響規(guī)律。同時(shí)，通過(guò)對(duì)這3 種裝藥量方案的爆破振動(dòng)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，以找到適用于該隧道斷面的最佳裝藥設(shè)計(jì)方案。根據(jù)爆破掏槽布孔參數(shù)，開挖爆破炮孔鉆孔直徑為42mm，采用毫秒雷管起爆，爆破掏槽眼、輔助眼、底板眼、周邊眼的起爆時(shí)間分別為0ms、20ms、30ms、40ms、50ms。計(jì)算模型裝藥量如表1 所示。表1 計(jì)算模型裝藥量2.3 計(jì)算模型模擬2
運(yùn)輸經(jīng)理世界 2023年22期2023-11-21
- 隧道水壓光面爆破工藝分析
數(shù)常規(guī)光面爆破裝藥量如表2 所示，可知常規(guī)光面爆破周邊孔裝藥總量42 kg，單孔裝藥量為1.2 kg；掏槽孔的總藥量為38.4 kg，輔助孔的裝藥量為64.8 kg，內(nèi)圈孔和底板孔的裝藥量分別為54 kg、16.8 kg。表2 常規(guī)隧道掘進(jìn)爆破裝藥量2 水壓光面爆破方案設(shè)計(jì)水壓光面爆破的孔網(wǎng)參數(shù)選擇主要來(lái)自于數(shù)值模擬研究，選擇的裝藥不耦合系數(shù)為1.3，線裝藥密度為300 g/m，炮孔間距為80 cm[2]，相比于常規(guī)光面爆破參數(shù)，炮孔孔距拉大了30 cm。
交通科技與管理 2023年21期2023-11-17
- 裝藥量對(duì)T2/Q235爆炸焊接影響的數(shù)值模擬
)方法模擬兩種裝藥量和布藥方式,得出隨著藥量比的增大界面波形逐漸增大。文獻(xiàn)[5]利用ANSYS/LS-DYNA并使用SPH-FEM耦合算法對(duì)不同裝藥厚度下的不銹鋼和Q235鋼爆炸焊接進(jìn)行了數(shù)值模擬,模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果一致性較好。文獻(xiàn)[6]采用SPH方法對(duì)鋼纖維增強(qiáng)型Ti-Al爆炸焊接進(jìn)行了數(shù)值模擬研究,發(fā)現(xiàn)增加裝藥厚度可增大結(jié)合界面處波紋的波幅與波長(zhǎng),減小基復(fù)板間隙可減小波紋的波幅與波長(zhǎng),并得出最佳裝藥高度和基復(fù)板間隙分別為12mm 和1.0mm。文獻(xiàn)[7
- 鈦-鋼板材爆炸焊接工藝優(yōu)化實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬研究
焊接中,不同的裝藥量、板材間距都會(huì)對(duì)焊接質(zhì)量產(chǎn)生影響。實(shí)際加工中需綜合考慮技術(shù)可行性與成本效益,選擇最佳的裝藥量,確定復(fù)合板的最佳間距,以保證鈦-鋼板材的力學(xué)性能達(dá)到最優(yōu)。實(shí)驗(yàn)選用的鈦-鋼板材由工業(yè)純鈦TA2(復(fù)板)與高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼Q345B(基板)使用爆炸焊接工藝制成。其中,基板尺寸為600 mm×200 mm×30 mm,復(fù)板尺寸為400 mm×150 mm×10 mm。爆炸焊接工藝中使用的炸藥為專用炸藥,密度1.1 g/cm3,爆速為2 300 m/s
黑龍江科學(xué) 2023年8期2023-06-04
- 基于智能巖性識(shí)別的炮孔裝藥量計(jì)算*
巖性數(shù)據(jù)來(lái)計(jì)算裝藥量，將是提高爆破效果和降低爆破成本的新途徑。目前普遍采用的計(jì)算炮孔裝藥量的方法，主要依據(jù)地質(zhì)勘探鉆孔數(shù)據(jù)或經(jīng)驗(yàn)來(lái)估計(jì)炮孔的巖性，并由此計(jì)算炮孔的裝藥量。由于所依據(jù)的地質(zhì)勘探鉆孔密度太大或人為因素，這種確定爆破巖性的方法往往無(wú)法準(zhǔn)確獲得炮孔的巖性分布，所得到炮孔裝藥量計(jì)算結(jié)果對(duì)爆破效果和爆破成本產(chǎn)生較大的影響。為提高爆破效果和降低爆破成本，很多學(xué)者和工程技術(shù)人員在炮孔裝藥量輔助計(jì)算和爆破效果分析等方面做了很多研究。Persson Per-A
爆破 2022年4期2022-12-17
- 運(yùn)營(yíng)鐵路隧道引水洞爆破振速控制關(guān)鍵技術(shù)研究
.1 最大單段裝藥量控制計(jì)算由爆破引起的地震波是對(duì)既有結(jié)構(gòu)物和周圍建筑產(chǎn)生破壞作用的主要因素[7]，因此要求振速控制在2.5 cm/s以內(nèi)。在隧道開挖爆破過(guò)程中，振速主要與一次性起爆的藥量有關(guān)，單段最大裝藥量采用薩道夫斯基經(jīng)驗(yàn)衰減公式[8]:式中:Q為單段最大裝藥量(kg)；v為保護(hù)對(duì)象所在地的質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)安全允許速度(本處為2.5 cm/s)；K、α為與爆破點(diǎn)至保護(hù)對(duì)象間的地形、地質(zhì)條件有關(guān)的系數(shù)和衰減指數(shù)；R為爆源中心至振速控制點(diǎn)的距離(m)。泄水洞中線距
鐵道建筑技術(shù) 2022年8期2022-09-30
- 水下爆炸氣泡運(yùn)動(dòng)對(duì)自由液面形態(tài)影響研究*
沖擊。當(dāng)炸藥的裝藥量過(guò)大，形成的水下波動(dòng)會(huì)對(duì)周圍的水生動(dòng)植物產(chǎn)生沖擊[3]，還會(huì)產(chǎn)生較大的水面波動(dòng)，威脅周圍船舶、建筑安全。因此研究水下爆炸氣泡運(yùn)動(dòng)對(duì)水面形態(tài)的影響和水面興波規(guī)律，對(duì)指導(dǎo)水下爆炸實(shí)施時(shí)周圍建筑物的安全防護(hù)具有重要意義。在水下爆炸氣泡運(yùn)動(dòng)對(duì)自由液面影響方面，Szymezak等基于BEM方法[4]，對(duì)水下爆炸氣泡運(yùn)動(dòng)進(jìn)行模擬，將水面的變化的過(guò)程分為空穴形成、空穴塌落、氣泡上浮出水、氣泡射流和水柱回落五個(gè)階段；張阿漫等基于BEM方法[5]，研究在
爆破 2022年3期2022-09-20
- 高速公路隧道掘進(jìn)爆破施工技術(shù)研究
左右。1.4 裝藥量和裝藥結(jié)構(gòu)正式爆破開始前應(yīng)先做好試爆，第一步開挖時(shí)，將裝藥量確定為0.98 kg/m3，考慮到第二和第三步開挖時(shí)地勢(shì)相對(duì)開闊，有逐排試爆的條件，故可將裝藥量減少至0.45 kg/m3。綜合考慮各炮孔的位置和裝藥量為裝藥施工予以合理分配。據(jù)初步統(tǒng)計(jì)，第一步開挖時(shí)共裝藥37.6 kg左右，第二步開挖時(shí)共裝藥10.2 kg左右，第三步開挖時(shí)共裝藥27.2 kg左右[3]。為防止爆破時(shí)斷層受到太大的擾動(dòng)，應(yīng)酌情減少一定裝藥量。然而，若采用以往裝
黑龍江交通科技 2022年4期2022-06-07
- 爆破振動(dòng)對(duì)臨近隧洞襯砌結(jié)構(gòu)的影響和施工建議
算結(jié)果3.3 裝藥量在地下洞室工程爆破開挖過(guò)程中，需要利用炸藥的瞬間的物理化學(xué)變化釋放的能量，使隧洞掌子面的圍巖破碎。因此，裝藥量的大小必然會(huì)對(duì)爆破效果造成顯著影響。在具體的施工過(guò)程中，增加裝藥量可以有效降低施工成本，但是也會(huì)造成圍巖和襯砌結(jié)構(gòu)的強(qiáng)烈震動(dòng)。在具體的施工設(shè)計(jì)過(guò)程中，需要對(duì)施工效率、工程成本和安全性進(jìn)行綜合考慮，以確定最佳裝藥量。在此次研究中，保持2個(gè)隧洞的間距為35m不變，設(shè)置原始裝藥量的0.9、1.0、1.1、1.2和1.3倍等5種不同的裝
水利技術(shù)監(jiān)督 2022年2期2022-03-09
- 鐵路隧道鄰近既有線鐵路爆破技術(shù)及震速分析
1次爆破所用的裝藥量最大值是150 kg，以便將有害效應(yīng)控制在最小范圍。在分發(fā)雷管時(shí)應(yīng)該做好標(biāo)識(shí)，以保證現(xiàn)場(chǎng)施工準(zhǔn)確銜接起爆網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)，最終便于爆破。在標(biāo)識(shí)時(shí)，主要利用竹片對(duì)各個(gè)孔的深度、序號(hào)、雷管段位進(jìn)行標(biāo)記[1]。2.1 起爆方式一般將2個(gè)起爆藥包裝1個(gè)炮孔，非電毫秒微差起爆。當(dāng)非電豪秒雷管外孔或內(nèi)孔發(fā)生延遲時(shí)，將非電毫秒雷管和導(dǎo)爆管四通連接在一起。2.2 爆破參數(shù)選擇1）炮眼直徑：選用42 mm鉆孔直徑，采用YT-28風(fēng)鉆鉆孔或鑿巖臺(tái)車鉆孔。2）爆破器
北方建筑 2022年1期2022-03-07
- 爆破構(gòu)筑單人掩體裝藥條件研究
理裝藥參數(shù),對(duì)裝藥量、裝藥結(jié)構(gòu)、延期時(shí)間、堵塞條件等進(jìn)行數(shù)值模擬與仿真,分析裝藥結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)爆破漏斗形狀大小的影響規(guī)律,以獲得合理的爆破構(gòu)筑單人掩體。本研究采用AUTODYN 軟件進(jìn)行模擬仿真。模型高為9 m,長(zhǎng)為8 m,相當(dāng)于圓柱體模型的一個(gè)截面,為了簡(jiǎn)化計(jì)算,構(gòu)建了3個(gè)實(shí)心長(zhǎng)方形模型。3個(gè)模型均采用垂直排布的2個(gè)藥包以從上至下毫秒延時(shí)的起爆方式,上方藥包埋深均為0.5 m,建立的模型示意圖如圖3所示。圖3 爆破成壕計(jì)算模型SPH算法可以很好地模擬高速飛散
彈道學(xué)報(bào) 2021年4期2021-12-24
- 復(fù)雜環(huán)境下地鐵暗挖隧道爆破技術(shù)
10cm。對(duì)于裝藥量合理計(jì)算，確認(rèn)平均單耗量為0.6kg/m3，每次進(jìn)尺為0.5m，裝藥參數(shù)具體布置如下，針對(duì)上臺(tái)階，設(shè)計(jì)掏槽眼數(shù)量6個(gè)，輔助眼的數(shù)量29個(gè)，周邊眼的數(shù)量19個(gè)，底板眼的數(shù)量為14個(gè)；在下臺(tái)階設(shè)置輔助眼的數(shù)量26個(gè)，周邊眼的數(shù)量10個(gè)，底板眼的數(shù)量為11個(gè)，共計(jì)設(shè)計(jì)6個(gè)排孔，輔助眼55個(gè)，周邊眼29個(gè)，底板眼25個(gè)。在炮孔的深度方面，掏槽眼的深度為0.8m，輔助眼的深度為0.5m，周邊眼的深度0.5m，底板眼的深度0.5m。單孔掏槽眼的裝藥
商品與質(zhì)量 2021年13期2021-11-23
- 裝藥情況對(duì)多孔粒狀銨油炸藥爆速性能的影響
果更加穩(wěn)定，當(dāng)裝藥量一定而改變裝藥直徑時(shí)，裝藥直徑過(guò)小，藥卷會(huì)出現(xiàn)拒爆現(xiàn)象，隨著裝藥直徑的增加，爆速值增加。當(dāng)裝藥長(zhǎng)度一定，增加裝藥直徑，炸藥爆速性能提高。本研究為多孔粒狀銨油炸藥實(shí)際使用時(shí)裝藥參數(shù)的確定提供一定參考。關(guān)鍵詞：多孔粒狀銨油炸藥? 爆速? 裝藥直徑? 起爆藥? 裝藥量中圖分類號(hào)：TQ560.1? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A? ? ? ? ? ? ? ? ? 文章編號(hào)：1674-098X（2021）06（a）-0
科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2021年16期2021-09-22
- 裝藥情況對(duì)多孔粒狀銨油炸藥爆速性能的影響
果更加穩(wěn)定，當(dāng)裝藥量一定而改變裝藥直徑時(shí)，裝藥直徑過(guò)小，藥卷會(huì)出現(xiàn)拒爆現(xiàn)象，隨著裝藥直徑的增加，爆速值增加。當(dāng)裝藥長(zhǎng)度一定，增加裝藥直徑，炸藥爆速性能提高。本研究為多孔粒狀銨油炸藥實(shí)際使用時(shí)裝藥參數(shù)的確定提供一定參考。關(guān)鍵詞：多孔粒狀銨油炸藥? 爆速? 裝藥直徑? 起爆藥? 裝藥量中圖分類號(hào)：TQ560.1? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A? ? ? ? ? ? ? ? ? 文章編號(hào)：1674-098X（2021）06（a）-0
科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2021年16期2021-09-22
- 巖巷高效快速掘進(jìn)工藝及設(shè)備的優(yōu)化
，每個(gè)炮眼中的裝藥量為6 kg；輔助眼為圖1中的9號(hào)—23號(hào)共有15個(gè)，每個(gè)炮眼的深度為2.2 m，間距為0.5 m，每個(gè)炮眼的裝藥量為4 kg；幫眼為圖1中的24號(hào)—27號(hào)和39號(hào)—42號(hào)共有8個(gè)，每個(gè)炮眼的深度為2.2 m，間距為0.5 m，每個(gè)炮眼的裝藥量為4 kg；頂眼為圖1中的28號(hào)—38號(hào)炮眼共有11個(gè)，每個(gè)炮眼的深度為2.2 m，間距為0.45 m，每個(gè)炮眼的裝藥量為4 kg；底眼為圖1中的43號(hào)—55號(hào)共13個(gè)，每個(gè)炮眼的深度為2.2 m，
機(jī)械管理開發(fā) 2021年4期2021-06-05
- 張莊鐵礦鑿巖硐室光面爆破技術(shù)參數(shù)設(shè)計(jì)與實(shí)踐應(yīng)用
率較少；③邊幫裝藥量較大；④爆破參數(shù)不合理。以上原因?qū)е戮孪锏莱尚筒?、?jīng)常出現(xiàn)臺(tái)階和大塊等問(wèn)題［1-3］。為解決這類問(wèn)題，張莊鐵礦在-390 m 中段305 礦房鑿巖硐室進(jìn)行一系列鑿巖爆破實(shí)驗(yàn)。1 光面爆破參數(shù)優(yōu)化1.1 光面爆破的參數(shù)確定1.1.1 周邊孔間距周邊孔間距（a）的計(jì)算方法有3種。（1）經(jīng)驗(yàn)公式法。合適的炮孔間距應(yīng)該使炮孔間形成貫穿裂縫，根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，周邊孔間距經(jīng)驗(yàn)取值為a=（10～20）d=450～900 mm，式中d為炮孔直徑，為45
現(xiàn)代礦業(yè) 2021年2期2021-04-08
- 輸水隧洞光面爆破試驗(yàn)研究
.1.5 炮眼裝藥量根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，周邊孔線裝藥密度擬定為160～250 g/m。掏槽孔和輔助孔炮眼裝藥量可參考式（2）進(jìn)行計(jì)算：式中：Q為炮眼裝藥量，kg；η為炮眼裝藥系數(shù)，掏槽眼取0.8，輔助眼取0.5～0.7；L 為眼深，掏槽眼3.0 m，輔助眼及周邊眼2.8 m；r 為每米長(zhǎng)度炸藥量，取0.85 kg/m。掏槽眼裝藥量計(jì)算值為1.87 kg，取1.8 kg；輔助眼裝藥量計(jì)算值為1.31 kg，取1.3 kg。在施工中，根據(jù)具體情況再作調(diào)整，以達(dá)到最佳
廣西水利水電 2020年6期2021-01-06
- 礦山爆破工作區(qū)域內(nèi)的員工工作區(qū)域環(huán)境影響分析
不同區(qū)域炮區(qū)的裝藥量、拋擲方向和測(cè)振距離，以此確定采場(chǎng)內(nèi)炮區(qū)爆破對(duì)員工工作區(qū)域環(huán)境造成振動(dòng)影響的因素以及這類振動(dòng)影響對(duì)員工工作區(qū)環(huán)境是否存在安全隱患。圖1為本次實(shí)驗(yàn)不同區(qū)域內(nèi)具有代表性的7處炮區(qū)爆破位置以及炮區(qū)爆破拋擲方向，為準(zhǔn)確的描述各個(gè)炮區(qū)的拋擲方向，本次實(shí)驗(yàn)以員工工作區(qū)域環(huán)境位置為方向坐標(biāo)基點(diǎn)。圖中1200m界線、1100m界線為實(shí)測(cè)距離因素影響范圍圈，1000m界線為估測(cè)距離因素影響范圍圈。3 數(shù)據(jù)分析3.1 第一階段振動(dòng)影響因素分析（1）裝藥量：
世界有色金屬 2020年19期2020-12-25
- 隧洞鉆爆法開挖方案比選
藥消耗量及循環(huán)裝藥量采用格斯帕揚(yáng)經(jīng)驗(yàn)公式[1]進(jìn)行計(jì)算：(1)Q=L1×S×q(2)式中：q為炸藥耗用量，kg/m3；Q為循環(huán)裝藥量，kg；f為巖石堅(jiān)固系數(shù)；L1炮孔深，m；K1為炮孔填充系數(shù)；η為炮孔利用率，%；S為爆破開挖斷面面積，m2；K2為炸藥等效換算系數(shù)；K3為巖體裂隙修正系數(shù)；Fs為自由斷面系數(shù)。炮孔數(shù)量及光面爆破周邊孔眼數(shù)分別按下式計(jì)算：(3)(4)式中：N為炮孔個(gè)數(shù)，孔；N1為光面爆破周邊孔眼數(shù)，孔；r為炸藥質(zhì)量，kg/m；n為炮孔裝藥系數(shù)
黑龍江水利科技 2020年10期2020-11-05
- 黃河冰凌單點(diǎn)爆破的數(shù)值模擬與試驗(yàn)研究
不同冰厚、炸藥裝藥量和炸藥埋深等工況下,開展冰凌爆破數(shù)值模擬試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)聚能隨進(jìn)破冰器破冰的試驗(yàn)研究,以期為黃河流域的防凌減災(zāi)和研制一系列聚能隨進(jìn)破冰器材的需要提供理論依據(jù)[4-5]。1 冰凌爆破數(shù)值模擬1.1 建立數(shù)值模型冰凌爆破數(shù)值模型涉及到冰體材料模型的破壞和水下爆炸,反映空氣、冰體、水體和炸藥間的相互耦合作用,整個(gè)過(guò)程是一個(gè)動(dòng)態(tài)的、高度非線性的變化過(guò)程,不能只采用有限元軟件ANSYS建立冰體爆破模型進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于江河中冰凌爆破的數(shù)值模擬計(jì)算問(wèn)題,國(guó)防
- 高價(jià)值彈藥引信發(fā)射環(huán)境模擬的多變量?jī)?yōu)化*
通過(guò)保持發(fā)射藥裝藥量、初始容積等彈藥結(jié)構(gòu)參數(shù)不變，增加泄氣孔的方式實(shí)現(xiàn)初速改變[1]，但是改變了身管結(jié)構(gòu)，需重新設(shè)計(jì)身管，對(duì)節(jié)省成本不利。也有采用傳統(tǒng)火炮發(fā)射與火箭噴射原理相結(jié)合的組合發(fā)射工作模式，為彈丸加載固體隨行裝藥來(lái)提高初速，維持或降低膛壓[2-5]，但需對(duì)彈丸進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，不利于普及。在發(fā)射數(shù)值模擬研究中既可使用基于任意拉格朗日歐拉方法的二維氣-固兩相流算法[6]，也可采用隨機(jī)模擬來(lái)確定滿足發(fā)射性能指標(biāo)的裝藥量、藥厚和火藥力的散布區(qū)間從而建立數(shù)學(xué)算
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2020年1期2020-07-09
- 短距定向爆破拋擲技術(shù)在巖巷快速作業(yè)線掘進(jìn)中的應(yīng)用
當(dāng)降低掏槽孔的裝藥量。增加掏槽孔的數(shù)目可以增強(qiáng)掏槽效果，但要適當(dāng)降低掏槽孔裝藥量，防止爆破產(chǎn)生的巖塊拋擲過(guò)遠(yuǎn)。巷道爆破產(chǎn)生的破碎巖塊拋擲過(guò)程，可以近似看作自由落體運(yùn)動(dòng)，適當(dāng)降低掏槽孔高度也對(duì)降低拋擲距離起輔助作用。（2）增加起爆段數(shù)，減少同段起爆裝藥量。在增加起爆段數(shù)的同時(shí)，應(yīng)適當(dāng)減小裝藥量，否則隨著增加起爆段數(shù)、減小最小抵抗線，巖體提供的夾支力減小，爆破產(chǎn)生的能量會(huì)更多地轉(zhuǎn)化為拋擲巖塊的動(dòng)能，增大了巷道爆破產(chǎn)生的巖塊拋擲距離。（3）隨自由面擴(kuò)大，減少輔助
山東煤炭科技 2020年3期2020-04-07
- 受限自由面寬度對(duì)爆破效果的影響分析
會(huì)對(duì)爆破所需的裝藥量產(chǎn)生一定的影響。許多學(xué)者在如何科學(xué)地對(duì)受限自由面爆破裝藥量進(jìn)行計(jì)算、提高掘進(jìn)效率、改善爆破的效果等方面給出了他們的研究成果，其中U Langefors和B Kihlstorm[1]根據(jù)理論分析結(jié)合實(shí)驗(yàn)結(jié)果，得出在受限自由面影響下炮孔每米裝藥量的估算公式；李啟月[2]等在U Langefors和B Kihlstorm提出的裝藥量公式的基礎(chǔ)上對(duì)參數(shù)和公式進(jìn)行了雙重優(yōu)化，提高了不同受限自由面爆破時(shí)裝藥量的精確性；鄭明焦[3]在中深孔爆破的炸藥
榆林學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年2期2020-03-17
- 爆炸沖擊波對(duì)裝甲車輛的毀傷效應(yīng)分析
等[2]研究了裝藥量、炸距對(duì)毀傷效應(yīng)影響，得到了靶板撓度與裝藥量和炸距關(guān)系。趙旭東等[3]采用數(shù)值模擬方法研究了沖擊波毀傷裝甲靶板撓度，其結(jié)果與理論結(jié)果誤差較小。魯向輝[4]研究了爆炸載荷下裝甲車輛的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，分析了裝藥量對(duì)裝甲車輛毀傷效應(yīng)。陳銘[5]研究了TNT徑高比對(duì)爆炸沖擊波比沖量的影響，得出在一定范圍內(nèi)，徑高比越大，靶板的中心撓度越大，爆炸時(shí)產(chǎn)生的比沖量越大。因此，研究爆炸沖擊波對(duì)裝甲車輛毀傷規(guī)律，是進(jìn)行沖擊波毀傷效應(yīng)研究及戰(zhàn)場(chǎng)搶修活動(dòng)部署的基礎(chǔ)。
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2019年9期2019-10-22
- 爆破技術(shù)在綜放工作面過(guò)大斷層的實(shí)踐應(yīng)用
巖石，以合理的裝藥量，起到最好的效果。2.2 方案確定（1）該工作面開采共四班，早班為檢修班，晚、中班兩個(gè)班次主要實(shí)施爆破松動(dòng)作業(yè)，下午班和晚班主要實(shí)施割煤作業(yè)。割煤設(shè)計(jì)為：破矸量小時(shí)，割煤3刀1.8 m；破矸量大時(shí)，每班割煤2刀1.2 m。（2）根據(jù)5301工作面煤層開采的采高情況，爆破設(shè)計(jì)采用三花眼和五花眼，打眼角度上層眼垂直方向?yàn)?0°，水平方向向面中傾5°～10°，炮眼的布置及角度示意圖見圖1所示。2.3 爆破參數(shù)的確定打眼采用YT-28式風(fēng)鉆打眼
山東煤炭科技 2018年10期2018-11-01
- 隧洞掘進(jìn)爆破振動(dòng)對(duì)地表建筑物的安全影響分析與研究
確定最大一段的裝藥量；(2)根據(jù)最大一段裝藥量對(duì)壓力管道下平段隧洞工程進(jìn)行爆破設(shè)計(jì)，確定出爆破參數(shù)和爆破方案；(4)將爆破方案付諸實(shí)施。2 最大一段裝藥量的確定2.1 最大一段裝藥量的計(jì)算公式根據(jù)《爆破安全規(guī)程》GB6722第六章“安全允許距離與環(huán)境影響評(píng)價(jià)”第6.2節(jié)爆破振動(dòng)安全允許距離公式整理得最大一段裝藥量計(jì)算公式：(1)式中Q為炸藥量，齊發(fā)爆破時(shí)為總藥量，延時(shí)爆破時(shí)為最大一段藥量，單位為kg；隧洞開挖為延時(shí)爆破，Q為最大一段藥量，下同)；R為爆破振
四川水力發(fā)電 2018年5期2018-10-22
- 衢寧鐵路塔石嶺隧道控制爆破施工技術(shù)
、減少單段最大裝藥量、不耦合裝藥、中間預(yù)留空孔楔形掏槽控制爆破方案。4.2 主要鉆孔設(shè)備及爆破器材選取鉆孔采用YT-28氣腿式鑿巖機(jī)、φ42mm的鉆頭鉆孔。對(duì)于爆破器材，要求炸藥采用乳化炸藥；同時(shí)要求雷管采用延時(shí)非電毫秒雷管，塑料導(dǎo)爆管起爆。4.3 爆破技術(shù)設(shè)計(jì)4.3.1 跨麗龍高速塔石嶺隧道爆破技術(shù)設(shè)計(jì)當(dāng)開挖到距離麗龍高速塔石嶺隧道上方一側(cè)35m處時(shí)，為保證既有隧道安全，就開始控制爆破。開挖部位距離既有隧道正上方大于35m時(shí)，全斷面法開挖，進(jìn)尺3m，單段
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2018年17期2018-08-31
- 大斷面隧道光面爆破設(shè)計(jì)與應(yīng)用
m。2.3 裝藥量計(jì)算與分配炮眼裝藥量的多少是影響爆破效果的重要因素。經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)多個(gè)循環(huán)的光面爆破總結(jié)窯上隧道采用的是光爆體積計(jì)算法。先根據(jù)一個(gè)循環(huán)光面爆破開挖巖石體積計(jì)算出一個(gè)循環(huán)的總藥量，然后按各種類型炮眼的爆破特征性對(duì)每個(gè)孔的裝藥量進(jìn)行分配，根據(jù)初步分配結(jié)果結(jié)合施工現(xiàn)場(chǎng)的圍巖變化不斷地對(duì)每個(gè)炮孔的裝藥量加以檢驗(yàn)和修正，直到取得良好的爆破效果。2.3.1 總藥量計(jì)算按體積法計(jì)算總藥量的公式為：Q=q·V式中：Q——一個(gè)爆破循環(huán)的總用藥量(kg/m3)；
西部交通科技 2018年5期2018-08-27
- 不同燃?xì)饬髁繉?duì)空間氣囊充氣展開過(guò)程的影響
統(tǒng)，通過(guò)不同的裝藥量在燃?xì)獍l(fā)生器內(nèi)燃燒產(chǎn)生不同的燃?xì)饬髁孔鳛闅饽艺归_的動(dòng)力源，分析對(duì)氣囊展開過(guò)程的影響。1 燃?xì)獍l(fā)生器內(nèi)彈道過(guò)程數(shù)值模擬某空間氣囊展開系統(tǒng)由點(diǎn)火系統(tǒng)、燃?xì)獍l(fā)生系統(tǒng)及氣囊等組成，整個(gè)裝置如圖1所示。點(diǎn)火藥采用2#小粒黑，主裝藥為3/1樟火藥，所用火藥為顆粒狀制式火藥，采用經(jīng)典內(nèi)彈道計(jì)算時(shí)不需要考慮裝藥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，不考慮填充過(guò)程，計(jì)算只需裝藥量和燃?xì)獍l(fā)生器參數(shù)。氣囊展開過(guò)程以點(diǎn)火藥被點(diǎn)燃為起點(diǎn)，通常在充氣30 ms內(nèi)氣囊充氣展開完全并趨于穩(wěn)定，因
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2018年6期2018-07-04
- 隧洞爆破施工對(duì)地面建筑物影響分析
距、布孔形式、裝藥量、起爆順序等，提高裝藥和炮口堵塞質(zhì)量，達(dá)到減震、提效的預(yù)期目的。爆破設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。表1 爆破設(shè)計(jì)參數(shù)表單段最大裝藥量。對(duì)照設(shè)計(jì)圖紙，并經(jīng)實(shí)地復(fù)核，以地面建筑物至爆源中心的距離（隧洞距各村地表建筑的最小距離）為安全控制半徑，并以質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度限值作為控制標(biāo)準(zhǔn)，根據(jù)薩道夫斯基控制爆破振動(dòng)速度公式：式中：V——質(zhì)點(diǎn)允許最大振動(dòng)速度，cm/s；K′——分散裝藥衰減系數(shù)，K′取1；K、α——與地質(zhì)地形有關(guān)的系數(shù)；Q——單段最大裝藥量，kg；R——
山西水利 2017年5期2017-06-15
- 真實(shí)空氣中TNT裝藥爆炸近區(qū)沖擊波傳播特性研究
圖8分別為不同裝藥量球形TNT裝藥在真實(shí)空氣中爆炸產(chǎn)生沖擊波的主激波峰值超壓及峰值動(dòng)壓隨激波陣面距離的變化曲線圖（采用的是指數(shù)坐標(biāo)）。由圖7、圖8可知，對(duì)于同一裝藥量，球形TNT裝藥隨著距離的不斷增大，超壓峰值和動(dòng)壓峰值不斷下降。不同裝藥量的炸藥爆炸超壓、動(dòng)壓隨距離變化符合相似律關(guān)系。隨著裝藥量的增加，相同位置處的超壓峰值和動(dòng)壓峰值相應(yīng)增加。圖5 峰值超壓、峰值動(dòng)壓隨激波半徑的變化曲線（實(shí)心點(diǎn)為本文結(jié)果，空心點(diǎn)為Baker的計(jì)算結(jié)果）圖6 沖擊波與接觸間斷
中國(guó)工程科學(xué) 2017年6期2017-03-05
- 動(dòng)能攔截器軌道修正能力的數(shù)值計(jì)算方法
法不僅可以計(jì)算裝藥量充足情況下的軌道修正能力，而且可以計(jì)算裝藥量不足時(shí)的軌道修正能力。該數(shù)值計(jì)算方法具有編程實(shí)現(xiàn)簡(jiǎn)單和計(jì)算快捷的優(yōu)點(diǎn)，可以滿足快速計(jì)算軌道修正能力的需求。動(dòng)能攔截器；數(shù)值計(jì)算方法；攔截域；軌道修正能力；裝藥量；零控脫靶向量0 引言大氣層外動(dòng)能攔截器通過(guò)精確末制導(dǎo)能力直接碰撞摧毀目標(biāo)彈頭。攔截彈中末交班時(shí)的零控脫靶量必須小于動(dòng)能攔截器的軌道修正能力，才能實(shí)現(xiàn)直接碰撞殺傷的目的[1]，若目標(biāo)彈頭在此之前機(jī)動(dòng)使零控脫靶量大于動(dòng)能攔截器的軌道修正能
現(xiàn)代防御技術(shù) 2017年1期2017-03-02
- 淺談控制爆破技術(shù)在青島地鐵三號(hào)線施工中的應(yīng)用
為降低最大單段裝藥量，采用Φ150mm大直徑中空孔，菱形掏槽眼與周邊眼同時(shí)打眼，周邊眼不裝藥兼作減振孔，菱形掏槽首先起爆形成槽腔，再打設(shè)擴(kuò)槽眼、內(nèi)圈眼、周邊及底眼，層層擴(kuò)爆。嚴(yán)格控制炮孔深度、最大段裝藥量，采取多種減振措施，減輕爆破對(duì)圍巖的擾動(dòng)及對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)的不利影響，同時(shí)也減輕對(duì)上面建（構(gòu)）筑物的震動(dòng)，滿足《爆破安全規(guī)程》和業(yè)主提出的允許爆破振速的要求。根據(jù)爆破效果和實(shí)際的地質(zhì)條件調(diào)整爆破參數(shù)，從而提高爆破效果。本文以下穿公共資源大廳正洞上臺(tái)階為例。3.2
四川水泥 2016年4期2016-07-25
- 煤層預(yù)裂爆破應(yīng)力波傳播規(guī)律及增透機(jī)理模擬研究*
模擬分析了不同裝藥量、孔間距等條件下的爆破煤體裂紋擴(kuò)展及爆破應(yīng)力的傳播特征，得到了裝藥量、孔間距對(duì)預(yù)裂爆破增透效果的影響特征。研究結(jié)果表明：(1)爆破應(yīng)力波以爆破點(diǎn)為起點(diǎn)，隨著傳播距離的擴(kuò)大不斷衰減，裂紋擴(kuò)展與爆破應(yīng)力波的傳播方向一致，裂紋的分叉及其貫通具有一定的隨機(jī)性。(2)預(yù)裂爆破存在一個(gè)最佳的裝藥量，裝藥量過(guò)大或過(guò)小均無(wú)法達(dá)到充分開裂煤體、增大透氣性的目的。(3)控制孔對(duì)爆破應(yīng)力在傳播過(guò)程中具有減緩其衰減的作用，其減緩作用與孔間距有關(guān)，呈現(xiàn)隨著孔間距
爆破 2016年2期2016-07-15
- 沖擊片雷管多點(diǎn)同步起爆爆轟波壓力的數(shù)值模擬和試驗(yàn)
在180 mg裝藥量,起爆點(diǎn)中心距均為4 mm的條件下,三點(diǎn)、四點(diǎn)、六點(diǎn)、八點(diǎn)的爆轟壓力值分別為39,50,31,38 GPa?？梢?相對(duì)于三點(diǎn)、六點(diǎn)、八點(diǎn)同步起爆,四點(diǎn)同步起爆具有更高的超壓,這是由于三點(diǎn)和四點(diǎn)的起爆點(diǎn)所組成的面積較小,即中心距參數(shù)較小,爆轟波發(fā)生疊加產(chǎn)生超壓,而四點(diǎn)爆轟時(shí)有馬赫桿的相互作用,由于距離較短馬赫桿上仍保持了較高的壓力; 三點(diǎn)爆轟時(shí)馬赫桿呈60°干涉,馬赫桿對(duì)撞相比四點(diǎn)同步起爆爆壓較弱; 六點(diǎn)和八點(diǎn)爆轟時(shí)由于中心距較大,爆轟波
含能材料 2016年1期2016-05-11
- 前坪水庫(kù)導(dǎo)流洞工程洞身段石方爆破開挖專項(xiàng)技術(shù)探討
3 炮孔間距與裝藥量5.3.1 掏槽孔間距由于導(dǎo)流洞掌子面只有1個(gè)自由面。爆破條件差，為了提高爆破效率，就要?jiǎng)?chuàng)造第2個(gè)自由面，在工作面中下部布置傾斜楔形掏槽孔，爆破時(shí)首先起爆，拋出石渣，在工作面中形成一個(gè)槽口，即開創(chuàng)了第2個(gè)自由面，為其余炮孔爆破創(chuàng)造有利條件。掏槽孔呈水平對(duì)稱布置3排。掏槽孔與工作面夾角θc=67°左右。同排2個(gè)掏槽孔孔底間距acd=0.20 m，上下相鄰兩排炮孔間ac=12D=12*0.04=48 cm取50 cm。5.3.2 輔助擴(kuò)大孔
河南水利與南水北調(diào) 2016年12期2016-02-15
- 地鐵緊鄰商業(yè)區(qū)豎井明挖水壓減震降噪爆破控制技術(shù)探索
布置。4.單孔裝藥量計(jì)算。周邊孔:單孔裝藥量參照光面爆破經(jīng)驗(yàn)確定，線裝藥密度 ql=0.15 － 0.25 kg/m，取 ql=0.2kg/m，單孔裝藥量 q=ql×L=0.2kg。其它炮孔單孔裝藥量根據(jù)炮孔的裝藥系數(shù)進(jìn)行計(jì)算:q=q2×L×η式中:q為單孔裝藥量(kg);q2為炸藥的線裝藥密度，采用Φ32藥卷時(shí)，取0.78kg/m;L為炮孔深度(m);η為裝藥系數(shù)，掏槽孔的裝藥系數(shù)取0.55～0.65;輔助孔的裝藥系數(shù)取0.45～0.55。所以掏槽孔的單
產(chǎn)業(yè)與科技論壇 2015年22期2015-09-18
- 危險(xiǎn)品切割炬裝藥優(yōu)化及性能
反應(yīng)體系配比和裝藥量兩個(gè)主要因素對(duì)切割性能的影響。結(jié)果表明，F(xiàn)e3O4+Al系高熱劑的加入可以使切割炬穩(wěn)定作業(yè)，延長(zhǎng)作業(yè)時(shí)間，提高切割效果。裝藥量對(duì)切割時(shí)間和切割孔徑影響趨勢(shì)呈倒U型變化，隨著裝藥量的增加，彈內(nèi)壓力和熔流速度增加，切割質(zhì)量提高，作業(yè)時(shí)間增長(zhǎng)；在裝藥量接近特定值時(shí)，切割孔徑效果增加明顯，切割效率增快；裝藥量超過(guò)特定值后，燃燒速度加快，吹力加大，噴射時(shí)間縮短，切割效果變差。在危險(xiǎn)品切割銷毀中，裝藥量應(yīng)控制在65 g，不僅可以獲得最優(yōu)的切割質(zhì)量和
電焊機(jī) 2015年10期2015-04-28
- 水中鋼板爆破水介質(zhì)對(duì)裝藥量的影響
板爆破水介質(zhì)對(duì)裝藥量的影響姜 濤,詹發(fā)民,周方毅,馬貴義(海軍潛艇學(xué)院，山東 青島 267011)為分析水介質(zhì)對(duì)水中鋼板爆破裝藥量的影響，理論推導(dǎo)了鋼板背襯水介質(zhì)條件下，鋼板爆破最小裝藥量與空氣中鋼板爆破最小裝藥量的倍數(shù)關(guān)系：最小倍數(shù)關(guān)系為3.76。數(shù)值計(jì)算了鋼板背襯空氣介質(zhì)和背襯水介質(zhì)情形下鋼板爆破的最小裝藥量，其倍數(shù)關(guān)系在3.5左右，與理論結(jié)果相近，表明鋼板背襯水介質(zhì)或空氣介質(zhì)是決定裝藥量大小的關(guān)鍵因素。數(shù)值計(jì)算了裝藥在空氣介質(zhì)中及水介質(zhì)中鋼板爆破爆轟
爆炸與沖擊 2015年1期2015-04-14
- 漏煤眼施工方法的技術(shù)研究
a、b、c圈的裝藥量均為每孔4卷藥，d圈裝藥量為每孔2卷藥，總裝藥量為74 kg，從內(nèi)圈到外圈一次采用1-4段毫秒電雷管起爆，使用串聯(lián)方式連接，全斷面一次起爆。當(dāng)漏煤眼繼續(xù)向下掘進(jìn)，貫通眼的位置相對(duì)于漏煤眼輪廓線的位置發(fā)生了偏移，因此相應(yīng)的炮眼布置必須根據(jù)貫通眼的位置做相應(yīng)的調(diào)整，從實(shí)際的爆破效果計(jì)算。眼深為1.5 m時(shí)，每茬炮進(jìn)尺可達(dá)1.2～1.3 m，這樣炮眼必須從貫通眼偏移的相反方向偏移132 mm，施工至漏煤眼中部時(shí)貫通眼中心線偏移量達(dá)到了1 02
山西煤炭 2015年1期2015-04-05
- 裝藥量對(duì)動(dòng)能攔截器軌道修正能力的影響*
?裝藥量對(duì)動(dòng)能攔截器軌道修正能力的影響*鄭丹(酒泉衛(wèi)星發(fā)射中心，甘肅 蘭州732750)摘要：大氣層外動(dòng)能攔截器末段的軌道修正能力與制導(dǎo)方式有關(guān)，通過(guò)仿真計(jì)算研究某種制導(dǎo)方式下，裝藥量對(duì)軌道修正能力的影響。研究結(jié)果表明，動(dòng)能攔截器的軌道修正能力與中末交班時(shí)的零控脫靶向量的方向有關(guān)，其方向性隨著裝藥量遞減具有一定的變化規(guī)律：當(dāng)裝藥量充足時(shí)，由零控脫靶向量的2個(gè)垂直分量構(gòu)成的“攔截域”形狀近似為正方形，隨著裝藥量逐漸減少，“攔截域”的形狀由充足時(shí)的正方形逐漸萎
現(xiàn)代防御技術(shù) 2015年2期2015-03-09
- 隧道爆破施工對(duì)近接既有隧道的影響分析
爆心距和最大段裝藥量的關(guān)系，為有效地減小爆破振速提供理論依據(jù)。關(guān)鍵詞爆破振動(dòng)振動(dòng)速度爆心距最大段裝藥量隨著山區(qū)高速公路快速發(fā)展，為適應(yīng)山區(qū)地形和減少占用耕地，隧道成為很重要的一種公路結(jié)構(gòu)形式。隧道開挖施工需要解決的一個(gè)重要問(wèn)題是：最大限度地降低爆破振動(dòng)，減少對(duì)隧道圍巖和支護(hù)體系的振動(dòng)，減少隧道爆破對(duì)地表及附近民房和農(nóng)用構(gòu)筑物的影響。本文通過(guò)對(duì)爆破振動(dòng)進(jìn)行監(jiān)測(cè)，對(duì)影響爆破振速的因素進(jìn)行研究分析。1爆破對(duì)臨近結(jié)構(gòu)影響在爆破振動(dòng)作用下，建筑物受到振動(dòng)加速度的作用
交通科技 2015年3期2015-02-26
- 穿越軍事設(shè)施淺埋隧道微振爆破施工技術(shù)
格控制周邊眼的裝藥量，采用間隔裝藥，使藥量沿炮眼全長(zhǎng)均勻分布，導(dǎo)爆索起爆。2.3 參數(shù)選擇 ①孔深確定：Ⅴ級(jí)圍巖取0.8～1.0m。②周邊光爆孔或預(yù)裂孔孔網(wǎng)確定：根據(jù)a/w=0.7～1.0原則確定，一般 a=45～60cm，取 50cm；w=50～80cm，取 60cm。③周邊眼線裝藥密度確定：q線在硬巖段一般取200～350g/m；Ⅴ級(jí)圍巖，q線=250g/m3。④掘進(jìn)孔孔網(wǎng)參數(shù)確定：掘進(jìn)孔孔網(wǎng)根據(jù)單孔裝藥量負(fù)擔(dān)面積確定：a·w=S=Q單/q·l。Q單—
價(jià)值工程 2014年22期2014-10-08
- 復(fù)合射孔工藝在塔河油田的應(yīng)用
，13孔／m，裝藥量30g／發(fā)?；炷喟写┥?30mm，混泥靶孔徑10.5mm。圖1 射孔相位優(yōu)化圖3 復(fù)合火藥量的確定復(fù)合射孔的裝藥量是復(fù)合射孔設(shè)計(jì)中的關(guān)鍵點(diǎn)，決定著復(fù)合射孔的穿深及對(duì)地層改造的效果。確定水平井復(fù)合射孔的裝藥量設(shè)計(jì)需要遵循以下3個(gè)原則:高能氣體有效壓力須高于地層破裂壓力1.2倍，不能超過(guò)套管極限抗壓強(qiáng)度；高能氣體有效壓力造縫深度考慮避水需求；加大低滲段火藥量，來(lái)均衡打開段的滲流能力［2，5－6］。3.1 下限值的確定YQ15－2H井水平段垂
- 大型鋼筋混凝土支撐的爆破拆除技術(shù)淺析
設(shè)計(jì)計(jì)算的單孔裝藥量，是平均裝藥量。而在具體裝藥過(guò)程時(shí)，需要根據(jù)情況作具體調(diào)整。(1) 考慮到鋼筋籠的強(qiáng)約束作用，邊孔的裝藥量應(yīng)該略大于中間孔10%～20%。(2) 弧型支撐的內(nèi)徑側(cè)邊孔裝藥量，應(yīng)大于外徑側(cè)邊孔10%～20%。對(duì)照組給予奧氮平(江蘇豪森藥業(yè)股份有限公司,國(guó)藥準(zhǔn)字H20052688,規(guī)格5 mg/片)治療,起始劑量為5 mg/d,若患者未出現(xiàn)嚴(yán)重不良反應(yīng),1周內(nèi)將用藥劑量上調(diào),上調(diào)至15~20 mg/d,連續(xù)用藥2個(gè)月。(3) 圍檁靠近地下連
采礦技術(shù) 2014年5期2014-03-22
- 水下槍榴彈延期解除保險(xiǎn)性能指標(biāo)分析方法
應(yīng)的部分炸藥的裝藥量。從中可以看出，在殺傷半徑相同的情況下，四種炸藥中PBX-1炸藥所需裝藥量最小，而JHL-3炸藥所需的裝藥量最大。當(dāng)殺傷半徑較小時(shí)，四種炸藥所需裝藥量相差不大，如殺傷半徑為1m 時(shí)，JHL-3炸藥的裝藥量只比PBX-1炸藥的裝藥量多0.8g；但殺傷半徑較大時(shí)，不同炸藥所需的裝藥量相差較大，在殺傷半徑為10 m 時(shí)，JHL-3炸藥的裝藥量比PBX-1 炸藥的裝藥量多出約0.8 kg。如果水下槍榴彈需要以較小的裝藥量產(chǎn)生較大的殺傷效果，采用
探測(cè)與控制學(xué)報(bào) 2014年5期2014-01-13
- 隧道軟弱圍巖鉆爆施工方法
置、參數(shù)設(shè)置、裝藥量控制等方面進(jìn)行合理設(shè)計(jì)，即提高了循環(huán)進(jìn)尺，加快了進(jìn)度，又使超欠挖現(xiàn)象得到了有效的控制。4 鉆爆參數(shù)隧道開挖嚴(yán)格遵循“新奧法”原理，采用光面爆破技術(shù)，利用電雷管導(dǎo)爆非電毫秒雷管，通過(guò)非電毫秒雷管微差爆破技術(shù)從而分層次引爆炸藥，最終形成隧道開挖輪廓。4.1 掏槽形式和參數(shù)掏槽眼的作用主要是在掌子面上預(yù)先炸出一個(gè)槽口，為后段位的雷管爆破創(chuàng)造一個(gè)臨空面，這樣更好地發(fā)揮炸藥的爆破作用。但是選擇何種掏槽形式，直接關(guān)系到整個(gè)爆破施工的質(zhì)量。如果單一地
山西交通科技 2014年5期2014-01-12
- 淺埋煤層綜采面強(qiáng)制放頂技術(shù)研究
3 爆破方式及裝藥量合理的爆破方式和裝藥量，不僅能使頂板充分垮落、大大減小初次來(lái)壓步距、減小了初次頂板來(lái)壓時(shí)颶風(fēng)的突然性威脅[1]，而且能保證直接頂與老頂不出現(xiàn)較大的離層，頂板完整，不產(chǎn)生臺(tái)階下沉、破碎、漏冒、傷人，并防止老頂來(lái)壓時(shí)對(duì)直接頂產(chǎn)生沖擊造成切頂垮面[2]。圖2 炮眼布置圖3.1 裝藥量計(jì)算每個(gè)鉆孔爆破巖石的體積大約為：式中：l 為鉆孔長(zhǎng)度，m；K 為裝藥系數(shù)，取K=0.6～0.7為宜；S 為鉆孔仰角，°；V 為炮眼之間的距離，m；W 為孔底抵抗
山西煤炭 2013年3期2013-12-23
- 銅廠黃坑西南部臨近邊坡控制爆破
設(shè)計(jì)入孔的絕對(duì)裝藥量和選取保守的K、a值基礎(chǔ)上，按薩道夫斯基公式v＝K（Q1／3／R）a計(jì)算出的v值應(yīng)小于25cm／s，在此基礎(chǔ)上，再運(yùn)用爆破振動(dòng)對(duì)地下巷道的安全評(píng)估與監(jiān)測(cè)公式K＝R／Q1／3進(jìn)行保險(xiǎn)型評(píng)估。按薩道夫斯基公式反推逐孔起爆的單個(gè)藥包爆破振動(dòng)的安全允許距離公式：在已知K、a、v、Q值的條件下，計(jì)算允許的R值為29.5m，其中Q為單段藥量600kg，已計(jì)算到可以正常裝藥的地段，確定各臺(tái)階爆破時(shí)需要實(shí)行控制區(qū)域范圍。按薩道夫斯基公式反推單段最大起爆
采礦技術(shù) 2012年3期2012-11-17
- 基坑爆破處理
爆破參數(shù)選取、裝藥量、安全計(jì)算和工期計(jì)劃制定帶來(lái)了很大難度，對(duì)爆破施工造成較大影響。在達(dá)到設(shè)計(jì)要求的持力層和地基承載力要求之前，雖然有地質(zhì)勘察報(bào)告作為指導(dǎo)，但施工不可預(yù)見性、技術(shù)、安全掌握方面都有很大難度，達(dá)到地基達(dá)到設(shè)計(jì)要求的標(biāo)高后的地基處理也是一大難題。2 施工過(guò)程及處理方法2.1 工程環(huán)境分析及施工方案確定以實(shí)際工程為例，介紹基坑爆破與地基處理的問(wèn)題。本工程離已建成的建筑物最近距離為300m左右、70m范圍內(nèi)有一條主要公路交通干線，且最近的在建建筑物
科技傳播 2012年8期2012-10-14
- 某氣囊裝置拋撒子彈的實(shí)驗(yàn)研究
1kg，各艙的裝藥量根據(jù)各艙子彈拋撒速度要求不同有所不同，艙與艙延期時(shí)間控制在5～8ms。圖1 氣囊拋撒子彈效果Fig.1 The effect of scattering bullet by gasbag device 圖2 氣囊單艙結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 The structure schematic of single cabin of gasbag將氣囊拋撒裝置垂直擺放在1.5m高的工作臺(tái)上，用高速攝影儀記錄子彈拋撒全過(guò)程，并測(cè)量艙與艙子彈拋撒的延期
火工品 2012年6期2012-10-11
- 火工分離裝置水下分離噪聲與裝藥量研究
聲的大小必然與裝藥量有著直接關(guān)系。當(dāng)承載炸藥的殼體強(qiáng)度足夠大時(shí)，爆炸產(chǎn)生的沖擊波只能在殼體內(nèi)將空氣脈動(dòng)通過(guò)殼體轉(zhuǎn)化成水中沖擊振動(dòng)，經(jīng)過(guò)水介質(zhì)傳播出去，成為水中爆炸噪聲，在監(jiān)測(cè)噪聲用的水聽器表面產(chǎn)生正壓和負(fù)壓變化。為了使火工分離裝置水中分離噪聲降低，分離裝置在完成各項(xiàng)連接與分離或者回收功能的基礎(chǔ)上，降低噪聲的方法主要從以下3個(gè)方面考慮:①選定反應(yīng)慢、產(chǎn)氣量高的主裝藥，來(lái)減少瞬態(tài)高壓氣體在水中的振動(dòng);②過(guò)理論計(jì)算適當(dāng)減小裝藥量值，減小總能量;③ 阻斷聲波在水中
艦船科學(xué)技術(shù) 2012年11期2012-08-21
- 機(jī)場(chǎng)不停航施工石方松動(dòng)爆破探討
，嚴(yán)格控制單孔裝藥量，從而減少爆破飛石的產(chǎn)生。采用孔外逐排、逐孔相結(jié)合的延時(shí)起爆網(wǎng)路技術(shù)，嚴(yán)格控制單響藥量，將質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度控制在小于國(guó)家規(guī)定范圍內(nèi)，確保周圍群眾及重點(diǎn)目標(biāo)安全。2 起爆網(wǎng)路采用毫秒延時(shí)非電起爆網(wǎng)路。孔內(nèi)采用大段別MS14(760 ms)雷管，孔間采用小段別MS3(50 ms)雷管接力，排間采用MS7(200 ms)雷管接力，從而最大限度地降低爆破產(chǎn)生的震動(dòng)。3 梯段要素和爆破參數(shù)的確定1)根據(jù)挖深為5 m～36 m的地形條件，以平臺(tái)底標(biāo)高為
山西建筑 2012年30期2012-07-16
- 湖臺(tái)隧道爆破設(shè)計(jì)
.4每米深炮眼裝藥量按下式計(jì)算每米深炮眼裝藥量：—炮眼堵塞系數(shù)，取=1.0；為與巖石性質(zhì)有關(guān)的介質(zhì)系數(shù)，軟巖取0.5~0.7，中硬巖取0.75~0.95，硬巖取1.0~1.5；m為炮孔密集系數(shù)，為根據(jù)炮孔密度而定的系數(shù)，一般為0.5，每加深lm增加0.2；W為最小抵抗線。計(jì)算得=1.0*0.9*0.9*0.7*0.6=0.34kg即每孔平均裝藥量為：3*0.34=1.02kg。3.2.5光面爆破炮眼數(shù)目的計(jì)算1、周邊眼數(shù)目—隧道掘進(jìn)周邊長(zhǎng)， =隧道掘進(jìn)寬度
城市建設(shè)理論研究 2012年4期2012-03-23
- 不同裝藥量單孔爆破振動(dòng)效應(yīng)試驗(yàn)研究
化，結(jié)果是導(dǎo)致裝藥量也發(fā)生改變，為了減弱因藥量突然增加而產(chǎn)生爆破振動(dòng)加強(qiáng)，降低爆破振動(dòng)效應(yīng)的危害，防止居民對(duì)正常施工的干擾，因此，研究裝藥量的變化對(duì)附近建(構(gòu))筑物造成的影響，就顯得十分必要。針對(duì)上述情況，本文利用單孔爆破振動(dòng)模型試驗(yàn)，在存有預(yù)裂縫的條件下，研究了不同裝藥量下的爆破振動(dòng)波的頻率及能量的分布規(guī)律，從而為有效降低爆破振動(dòng)效應(yīng)提供參考依據(jù)。1 振動(dòng)測(cè)試系統(tǒng)1.1 測(cè)試原理爆破振動(dòng)波傳至傳感器器時(shí)，使傳感器產(chǎn)生感生電壓輸出，感生電壓信號(hào)超過(guò)預(yù)設(shè)的觸
中國(guó)礦業(yè) 2012年3期2012-01-05
- 頂煤弱化爆破參數(shù)的數(shù)值分析①
模擬，最終獲得裝藥量與煤巖體破壞程度、對(duì)鉆孔周圍介質(zhì)的擾動(dòng)頻率、在鉆孔周圍介質(zhì)中引起的剪應(yīng)力大小三方面規(guī)律，為煤礦現(xiàn)場(chǎng)頂煤弱化爆破參數(shù)選擇提供依據(jù)。破巖效果;爆破參數(shù);煤礦開采;數(shù)值分析1 概述對(duì)于綜采放頂煤開采來(lái)說(shuō)，頂煤破碎運(yùn)移和冒放性成為綜放開采技術(shù)成功的關(guān)鍵。對(duì)于堅(jiān)硬厚煤層開采工作面頂煤破碎及弱化工藝的研究，不僅對(duì)綜采放頂煤高產(chǎn)高效有直接意義，而且對(duì)完善綜放開采具有重要的理論意義。因此，需要有針對(duì)性地進(jìn)行長(zhǎng)壁堅(jiān)硬厚煤層頂煤弱化措施與工藝參數(shù)的研究，以
華北科技學(xué)院學(xué)報(bào) 2011年4期2011-12-26
- 柿竹園成功實(shí)施裝藥量 437噸的特大爆破
司成功實(shí)施了總裝藥量為 437.6t的井下中深孔大爆破,第 3次刷新了由自己創(chuàng)造的裝藥量為 308t的井下中深孔“世界第一爆”記錄。本次大爆破的實(shí)施主要是為了處理多金屬采礦場(chǎng)井下破裂礦柱的安全隱患,確保井下安全生產(chǎn),也為下一步處理空?qǐng)鰬翼斆奥鋯?wèn)題奠定了基礎(chǔ)。此次大爆破由長(zhǎng)沙礦山研究院與柿竹園公司共同設(shè)計(jì)施工,爆破區(qū)域位于柿竹園公司多金屬采礦場(chǎng)井下 K1-5、K2-5,爆破作業(yè)消耗 90鉆進(jìn)尺 12萬(wàn)余米、潛孔鉆進(jìn)尺 2.9萬(wàn)余米、雷管 1.6萬(wàn)發(fā)、導(dǎo)爆索
采礦技術(shù) 2011年5期2011-04-01
- 點(diǎn)火管氣固兩相流模擬噴射裝置的設(shè)計(jì)與計(jì)算
表明,通過(guò)調(diào)整裝藥量、藥形參數(shù)、節(jié)流孔面積及噴孔面積的大小,可以滿足點(diǎn)火管多種工況下模擬實(shí)驗(yàn)的要求。對(duì)于單孔管狀藥,增大裝藥量或者減小弧厚,均可以使破膜時(shí)間提前,穩(wěn)定噴射持續(xù)時(shí)間延長(zhǎng);增大節(jié)流孔面積或者噴孔面積,均會(huì)導(dǎo)致穩(wěn)定噴射時(shí)的平均壓力降低。流體力學(xué);點(diǎn)火管;高低壓發(fā)射;內(nèi)彈道設(shè)計(jì);數(shù)值模擬火炮裝藥床的點(diǎn)火過(guò)程是內(nèi)彈道循環(huán)中十分復(fù)雜的一個(gè)階段,也是影響火炮內(nèi)彈道性能穩(wěn)定的關(guān)鍵因素。粗劣的點(diǎn)火不僅會(huì)使彈道不穩(wěn)定,精度下降,有時(shí)還會(huì)產(chǎn)生危險(xiǎn)壓力波,導(dǎo)致一些
火炮發(fā)射與控制學(xué)報(bào) 2010年4期2010-01-20
- 淺談煙囪水塔拆除爆破技術(shù)
確定、爆破單孔裝藥量以及安全爆破。關(guān)鍵詞：煙囪；水塔；爆破技術(shù)；爆破缺口；裝藥量；爆破安全中圖分類號(hào)：TU746文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1009-2374（2009）16-0027-02在人口稠密的城市居民區(qū)或繁華街道及各種設(shè)備密集的廠礦區(qū)內(nèi)，廢棄的煙囪、水塔等高聳結(jié)構(gòu)物及地震后的高大的危險(xiǎn)建筑物，目前常采用爆破法拆除。爆破拆除法是利用炸藥爆炸破壞建筑物的某一局部，造成建筑物在自重作用下定向倒塌，成就地坍塌。用控制爆破法拆除，能獲得效率高、速度快、費(fèi)用省和
中國(guó)高新技術(shù)企業(yè) 2009年16期2009-09-28