程 旭

(安徽省水利工程質(zhì)量監(jiān)督中心站,安徽 合肥 230000)

水利工程基礎(chǔ)處理,直接關(guān)系到建筑物的安全和使用壽命,為了驗(yàn)證基樁施工質(zhì)量是否滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求,根據(jù)我國(guó)建筑基樁檢測(cè)技術(shù)等相關(guān)規(guī)范,對(duì)基樁進(jìn)行靜載荷試驗(yàn),能夠直觀地反映荷載與沉降的關(guān)系及沉降與時(shí)間的關(guān)系,確定樁的承載力。鳳凰頸泵站新建工程位于原泵房與老攔污閘之間的前池內(nèi),受外部環(huán)繞的G347國(guó)道和開(kāi)挖基坑周邊需保留的老建筑物雙重限制,新建泵房、壓力水箱、前池施工范圍局限于長(zhǎng)度僅150 m、寬度不足100 m的狹小空間內(nèi),交叉作業(yè)工作面多、相互干擾大,工期緊。由于采用堆載法存在檢測(cè)周期長(zhǎng)、場(chǎng)地要求高,所以對(duì)本工程不太適用,而利用檢測(cè)樁周邊既有基樁進(jìn)行錨樁法來(lái)完成單樁抗壓靜載試驗(yàn),能夠很好解決以上問(wèn)題[1-4],可為類(lèi)似水利工程樁基靜載試驗(yàn)提供參考。

1 工程概況

鳳凰頸泵站改造工程為引江濟(jì)淮工程西兆線(xiàn)引江線(xiàn)路上的提水泵站,位于安徽省無(wú)為市劉渡鎮(zhèn)無(wú)為大堤上,利用老泵站進(jìn)行改造與擴(kuò)建,以滿(mǎn)足引江、排澇等多種功能的需要。改建后泵站安裝6臺(tái)3100ZLQ-75立式軸流泵,配套電機(jī)型號(hào)TLKS3000-48/4250,單機(jī)功率為3 000 kW,總裝機(jī)容量為18 000 kW。泵站設(shè)計(jì)排澇流量240 m3/s,引江流量150 m3/s,工程規(guī)模為大(1)型。鳳凰頸泵站改造工程主要由穿堤涵洞(由老泵站改造)、新建壓力水箱、新建泵房、新建前池(西河側(cè))等主要建筑物組成。泵房和安裝間的尺寸和樁基長(zhǎng)度、根數(shù)及樁基承載力如表1和表2所列。

表1 泵房及安裝間樁基概況表

表2 樁基承載力表

2 樁基靜載試驗(yàn)方案比選

目前樁基靜載試驗(yàn)常用方法有堆載法和錨樁法,從技術(shù)、經(jīng)濟(jì)和工期等方面進(jìn)行比選。

成本:A36單樁設(shè)計(jì)豎向抗壓承載力特征值3 420 kN,按照《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》(JGJ106-2014)要求工程樁驗(yàn)收檢測(cè)時(shí),加載量不應(yīng)小于設(shè)計(jì)要求的單樁承載力特征值的2倍,應(yīng)為6 840 kN。參照安徽省通常收費(fèi)標(biāo)準(zhǔn)每噸約150元,折合大約每根樁錨樁法與堆載法相比節(jié)約8萬(wàn)元。

堆載法優(yōu)點(diǎn)為使用比較廣泛,其承重平臺(tái)搭建簡(jiǎn)單,適合于不同荷載量試驗(yàn),可對(duì)工程樁進(jìn)行隨機(jī)抽樣檢測(cè)。缺點(diǎn):受檢測(cè)場(chǎng)地空間限制、堆載量大、檢測(cè)周期長(zhǎng),成本高。

錨樁法優(yōu)點(diǎn)為不需要配重的運(yùn)輸與場(chǎng)地?fù)Q填,可以較少地受到試驗(yàn)場(chǎng)地的影響,節(jié)約時(shí)間,特別對(duì)于大噸位試樁節(jié)約成本明顯。錨樁法缺點(diǎn)為安裝時(shí)荷載對(duì)中不易控制,試驗(yàn)的開(kāi)始階段容易產(chǎn)生過(guò)沖,當(dāng)使用工程樁做錨樁時(shí)處理不好,會(huì)對(duì)工程樁的承載力產(chǎn)生一定的影響。

結(jié)合本工程實(shí)際,綜合考慮安全、進(jìn)度等因素,采取錨樁法。

3 樁基承載力試驗(yàn)分析

3.1 樁基承載力靜載方案

因本次試驗(yàn)的單樁承載力極限值很高,最大達(dá)到6 840 kN。擬采用工程樁作為錨樁提供反力進(jìn)行荷載試驗(yàn),選用由1根主梁和2根副梁組合的“四錨一法”梁-錨樁反力系統(tǒng),加載設(shè)備由均勻布置在樁頂?shù)?臺(tái)1 000 t油壓千斤頂組成。試驗(yàn)流程如下:樁頭處理→樁項(xiàng)面鋪設(shè)細(xì)沙→放置鋼板→放置千斤頂→上置鋼板→放置主梁→放置次梁→錨樁焊接→千斤頂接油泵→架設(shè)基準(zhǔn)梁→安裝位移測(cè)讀裝置→試驗(yàn)→數(shù)據(jù)分析。

依據(jù)設(shè)計(jì)、《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》(JGJ106-2014)及地質(zhì)情況等綜合考慮,選擇在安裝間進(jìn)行錨樁法靜載試驗(yàn),選擇A36號(hào)樁為試驗(yàn)樁,A21號(hào)、A23號(hào)、A49號(hào)和A51號(hào)樁為錨樁。以A36號(hào)樁為中心,另外4根樁對(duì)稱(chēng)分布、對(duì)稱(chēng)加載,且試樁中心與錨樁中心不小于3D(D為被檢樁、錨樁的設(shè)計(jì)直徑,取較大值),測(cè)試樁位平面布置如圖1所示,錨樁立平面圖如圖2-圖4所示。

圖1 測(cè)試樁樁位圖

圖2 錨樁反力系統(tǒng)布置示意圖

圖3 錨樁法平臺(tái)立面圖

圖4 錨樁法平臺(tái)平面圖

整個(gè)傳力路徑為將千斤頂?shù)姆戳νㄟ^(guò)主梁傳遞給次梁,次梁再通過(guò)騎馬與錨樁焊接,形成反力裝置,將千斤頂?shù)牧鬟f給試驗(yàn)樁。經(jīng)計(jì)算整個(gè)反力裝置剛度滿(mǎn)足工程要求。

將各試驗(yàn)點(diǎn)開(kāi)挖至設(shè)計(jì)標(biāo)高,將樁頭鑿至設(shè)計(jì)標(biāo)高,鋪設(shè)不超過(guò)20 mm中粗砂找平層,然后放置與樁徑同直徑的承壓板。試驗(yàn)采用“慢速維持荷載法”,即逐級(jí)加載,在每級(jí)荷載作用下達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)后施加下一級(jí)荷載,荷載分級(jí)如表3所列。

表3 樁基靜載試驗(yàn)分級(jí)表 kN

3.2 錨樁受力計(jì)算

錨樁鋼筋抗拔驗(yàn)算:安裝間A36號(hào)樁基的單樁豎向抗壓承載力極限值Pt=6 840 kN,按照試驗(yàn)方案每根錨樁承受的反向抗拔力為Nt=Pt/4=6 840/4=1 710 kN。單根錨樁主筋為28*Φ25HRB400,按照檢測(cè)方案每個(gè)錨樁焊接8對(duì),16根鋼筋。由于錨樁鋼筋滿(mǎn)足抗拔力計(jì)算要求,因而不需要進(jìn)行處理,否則應(yīng)對(duì)錨樁進(jìn)行特殊設(shè)計(jì),錨樁中預(yù)埋一定數(shù)量的鋼絞線(xiàn)等增強(qiáng)措施,確保錨樁安全。單根錨樁抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值為3 140 kN,具體計(jì)算見(jiàn)式(1)。

Ny=nfyAs=16×400 MPa×490.6 mm2=3 140 kN

(1)

其中,Ny為錨樁抗拉承載力;n為錨固鋼筋根數(shù);fy為鋼筋抗拉強(qiáng)度;As為鋼筋公稱(chēng)面積。

錨樁鋼筋抗拔力安全系數(shù):K=Ny/Nt=1.84>1.4,說(shuō)明A21號(hào)、A23號(hào)、A49號(hào)和A51號(hào)樁作為錨樁滿(mǎn)足受力及安全要求。

錨樁樁身抗拔驗(yàn)算:在出現(xiàn)群樁非基礎(chǔ)的整體性破壞的時(shí)候,針對(duì)其樁基抗拔承載力計(jì)算為2876.5 kN,具體計(jì)算見(jiàn)表4和式(2)。

(2)

表4 錨樁抗拔承載力計(jì)算表

其中,Tuk為錨樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值;λi為抗拔系數(shù);qi為抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值;ui為樁身周長(zhǎng);li為土層厚度;Gp為基樁自重;Nk為錨樁抗拔承載力。

根據(jù)計(jì)算錨樁樁身抗拔承載力Nk(2 876.50 kN)大于錨樁所受反拉力Nt(1 710 kN),且安全系數(shù)K=Nk/Nt=1.68>1.4,因此錨樁樁身也滿(mǎn)足受力及安全要求。

3.3 靜載試驗(yàn)結(jié)果分析

單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)結(jié)果如表5所列,通過(guò)表5可知,按照“慢速維持荷載法”加載到設(shè)計(jì)荷載3 240 kN,其沉降量為1.48 mm,加載極限荷載6 840 kN,沉降量為6.02 mm,卸載后最終沉降為3.24 mm。荷載-沉降關(guān)系曲線(xiàn)如圖5所示,沉降-時(shí)間對(duì)數(shù)曲線(xiàn),沉降-荷載對(duì)數(shù)曲線(xiàn)分別如圖6、圖7所示。荷載-沉降(Q-s)曲線(xiàn)呈線(xiàn)性變化,未超過(guò)規(guī)范允許值,滿(mǎn)足要求。錨村上拔量隨荷載變化關(guān)系如圖8所示,通過(guò)圖8可知試驗(yàn)過(guò)程中錨樁樁頂累計(jì)最大上拔量0.39 mm,符合規(guī)范要求,說(shuō)明錨樁安全系數(shù)足夠,豎向抗拔承載力滿(mǎn)足要求。

圖5 荷載-沉降(Q-s)曲線(xiàn)

圖6 沉降-時(shí)間對(duì)數(shù)(s-lgt)曲線(xiàn)

圖7 沉降-荷載對(duì)數(shù)(s-lgQ)曲線(xiàn)

圖8 錨樁上拔量隨荷載變化曲線(xiàn)

表5 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)表

4 結(jié)束語(yǔ)

根據(jù)本工程的錨樁上拔位移隨荷載變化曲線(xiàn)可以看出,按照規(guī)范要求考慮錨樁鋼筋抗拔力和樁身抗拔驗(yàn)算富余系數(shù),錨樁上拔位移滿(mǎn)足規(guī)范要求。當(dāng)采取工程樁作為錨樁,應(yīng)確保錨樁受力平衡,并對(duì)錨樁進(jìn)行位移監(jiān)測(cè),確保錨樁變位值在規(guī)范允許范圍內(nèi)。

錨樁法樁基靜載試驗(yàn)尤其對(duì)于工期緊、施工空間小的水利工程基樁檢測(cè)具有明顯優(yōu)勢(shì)。錨樁法能夠比較準(zhǔn)確地反映單樁的受力狀況和變形特征,準(zhǔn)確反映單樁豎向抗壓承載力。錨樁法樁基靜載試驗(yàn)最好在設(shè)計(jì)階段進(jìn)行謀劃,充分驗(yàn)算錨樁的抗拔力,為樁基檢測(cè)的順利進(jìn)行提供必要保障。錨樁法和堆載法相比在大噸位樁檢靜載試驗(yàn)中節(jié)約成本和時(shí)間,具有較好的經(jīng)濟(jì)性與實(shí)用性。但也可將錨樁法和堆載法相結(jié)合進(jìn)行樁基靜載試驗(yàn)的反力裝置。