梁曉陽(yáng) 趙聰 趙向陽(yáng) 張亞洲 白園園 楊謀

摘要：針對(duì)目前鉆井液地面降溫設(shè)備存在的過(guò)流通道狹窄、易腐蝕、換熱效率低等問(wèn)題，通過(guò)計(jì)算換熱量及換熱系數(shù)等，確定了熱管參數(shù)和數(shù)量，設(shè)計(jì)并開(kāi)發(fā)了一套鉆井液地面降溫系統(tǒng)，建立了一套井筒瞬態(tài)溫度場(chǎng)數(shù)值模型，進(jìn)行了模擬樣機(jī)試制及冷卻試驗(yàn)，并在順北X井完成首次應(yīng)用。應(yīng)用結(jié)果表明：該系統(tǒng)可將鉆井液循環(huán)入井溫度降低30 ℃左右，井底循環(huán)溫度降低5～8 ℃，可有效緩解井下儀器高溫下失效問(wèn)題；建立的井筒溫度場(chǎng)瞬態(tài)分析數(shù)值模型可以有效地指導(dǎo)選井工作和分析工作；為降低經(jīng)預(yù)測(cè)過(guò)高的井底循環(huán)溫度，須在鉆井設(shè)計(jì)時(shí)統(tǒng)籌考慮井身結(jié)構(gòu)、鉆具組合、循環(huán)排量等關(guān)鍵因素。所得結(jié)論可為現(xiàn)場(chǎng)選井以及應(yīng)用效果分析等工作提供理論指導(dǎo)。

關(guān)鍵詞：鉆井液；地面降溫；熱管；井筒溫度場(chǎng)；數(shù)值模型

0 引 言

隨著能源需求的增加和石油鉆井技術(shù)的發(fā)展，深井、超深井開(kāi)發(fā)已成為鉆井工業(yè)發(fā)展的重要方向。鉆井深度逐漸增加，導(dǎo)致鉆井液井底循環(huán)溫度越來(lái)越高，當(dāng)溫度高于某一極限時(shí)，井內(nèi)測(cè)量?jī)x器、螺桿鉆具等將無(wú)法正常使用，甚至燒毀，這將增加鉆進(jìn)時(shí)間和建井成本［1］。同時(shí)，高溫鉆井液會(huì)降低井筒穩(wěn)定性，井筒下部溫度高，上部溫度低，鉆井液循環(huán)會(huì)使上部井壁圍巖產(chǎn)生熱應(yīng)力，當(dāng)熱應(yīng)力與地層自身應(yīng)力之和超過(guò)巖石強(qiáng)度時(shí)，將會(huì)導(dǎo)致井壁失穩(wěn)［2］。而且使用鉆井液是保證井控安全的主要手段，地面和井筒鉆井液的流變穩(wěn)定性是基礎(chǔ)，溫度升高會(huì)導(dǎo)致鉆井液塑性黏度下降、密度減小，從而影響鉆井液的穩(wěn)定性。

目前，國(guó)內(nèi)外公司已開(kāi)展鉆井液地面降溫系統(tǒng)的研發(fā)。瑞典Alfa Laval公司研發(fā)的螺旋式熱交換器，具有循環(huán)通道大，不易堵塞，熱交換效率高等優(yōu)點(diǎn)。美國(guó)Drill Cool公司開(kāi)發(fā)的DRY AIR GEOCOOLER降溫系統(tǒng)，最大可允許20 mm固相顆粒，且不需要使用冷卻水，但是使用成本較高。我國(guó)對(duì)鉆井液冷卻技術(shù)的研究起步較晚，提出了一種基于板式換熱器的高溫鉆井液冷卻系統(tǒng)的概念設(shè)計(jì)。吉林大學(xué)研制了一套基于同軸套管換熱器的用于凍土層天然氣水合物井的鉆井液冷卻系統(tǒng)。四川頁(yè)巖氣公司開(kāi)發(fā)了用于油基鉆井液地面降溫處理的復(fù)合型冷卻介質(zhì)，并結(jié)合板式換熱器實(shí)現(xiàn)鉆井液的降溫［3-4］。

目前降溫系統(tǒng)主要以殼式、板式和螺旋式換熱器為主，由于流道較窄，含有鉆屑等雜質(zhì)，黏稠的鉆井液極易造成換熱器堵塞，影響使用；此外鉆井液在板片內(nèi)快速流動(dòng)，對(duì)于板片和管道的磨損會(huì)引起密封膠墊的失效，造成冷卻介質(zhì)與鉆井液串通，破壞鉆井液性能，存在造成井控事故的風(fēng)險(xiǎn)。加之常規(guī)鉆井液地面降溫設(shè)備換熱效率不高，超深井鉆井液帶來(lái)的換熱需求與過(guò)流通道狹窄、易腐蝕、換熱效率低等問(wèn)題亟需解決。為此開(kāi)發(fā)1套地面降溫系統(tǒng)，建立相關(guān)模型，開(kāi)展相關(guān)試驗(yàn)與研究。

1 順北區(qū)塊降溫需求分析

塔里木盆地順北油氣田的重點(diǎn)探井——順北42X井，試采獲千噸工業(yè)油氣流，實(shí)現(xiàn)順北油氣田4號(hào)斷裂帶勘探重大突破。目前順北油氣田井深（垂深）一般為8 000 m左右，溫度梯度為1.7～2.0 ℃/100 m；順南區(qū)塊溫度梯度較大，溫度梯度為2.6～2.7 ℃/100 m，鉆井液井底溫度大多超過(guò)160 ℃（測(cè)井儀器安全使用溫度）。具體井深及溫度如表1所示。

隨著鉆井深度的增加，地層溫度不斷升高，井底溫度已經(jīng)超過(guò)175 ℃，有些甚至接近200 ℃。

高溫高壓等復(fù)雜的井下環(huán)境會(huì)對(duì)井下設(shè)備和工具特別是隨鉆測(cè)量控制儀器造成嚴(yán)重影響，在目前井下工具和隨鉆測(cè)量控制儀器的電子元器件耐受高溫能力普遍要求在160 ℃以下的情況下，經(jīng)常出現(xiàn)井下設(shè)備和工具因高溫?fù)p壞而無(wú)法正常工作，嚴(yán)重影響高溫高壓區(qū)塊的勘探開(kāi)發(fā)進(jìn)度。

以順北油田某井為例，鉆井液通過(guò)除渣、配漿等一系列處理工藝后，入口溫度大部分在40 ℃以上，當(dāng)井深超過(guò)4 000 m、排量不小于20 L/s時(shí)，鉆井液入口溫度基本在60～70 ℃之間，其中最高溫度出現(xiàn)在7 180 m，此時(shí)入口溫度為70 ℃，如圖1所示。

基于實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)及工程經(jīng)驗(yàn)，確定研究鉆井液地面降溫系統(tǒng)的技術(shù)指標(biāo)為：在鉆井液流量為25 L/s時(shí)，通過(guò)冷卻裝置將其溫度由70 ℃降至40 ℃以下（即鉆井液降溫30 ℃）；鉆井液比熱容為1.7 kJ/（kg·℃）、密度為2.0 g/cm3。

2 JW-GCY-Ⅰ 型鉆井液降溫系統(tǒng)設(shè)計(jì)

2.1 總體方案

2.1.1 換熱器結(jié)構(gòu)

鉆井液冷卻技術(shù)從冷卻方式上主要分為自然冷卻和冷卻裝置強(qiáng)制冷卻。

自然冷卻需要較長(zhǎng)的鉆井液循環(huán)路徑和較低的室外氣溫，一般應(yīng)用于鉆井液排量不大、返回的鉆井液溫度不太高的情況。這種冷卻方式受氣候條件影響，對(duì)于深井、超深井和高溫高壓井鉆井液的冷卻效果不明顯。強(qiáng)制冷卻按照與鉆井液熱量交換的方式包括：分區(qū)噴淋、板式換熱、殼管式換熱等；按照冷源類型又可分為利用海水、河湖水自然冷源以及制冷機(jī)組制冷的工業(yè)冷源等（冷水機(jī)組或氨制冷機(jī)組等）。

這里采用傳熱效率極高的熱管作為換熱工具，將鉆井液中熱量快速傳導(dǎo)到冷卻循環(huán)水中，然后再對(duì)冷卻循環(huán)水進(jìn)行降溫處理。該系統(tǒng)換熱單元熱管排列間隙及換熱面積大，鉆井液在換熱單元內(nèi)可進(jìn)行充分熱交換，無(wú)鉆井液堵塞，可以忽略磨損影響；且維護(hù)使用方便，換熱過(guò)程中流速大大降低。故選用熱管換熱器作為鉆井液換熱方式。

2.1.2 冷源選擇

在冷源方式選擇上，有自然冷源、制冷機(jī)組冷源以及吹風(fēng)強(qiáng)制散熱等。利用自然冷源的首要條件是臨近低溫海水以及江河湖水，如海上油氣勘探等。這里的鉆井位于沙漠戈壁之中，天然冷源的利用沒(méi)有條件，雖然制冷機(jī)組提供低溫或超低溫冷源，在冷卻效果上最有保障，但裝備費(fèi)用投資大，制冷機(jī)組運(yùn)行能耗大，增加了運(yùn)行費(fèi)用。除了對(duì)于可燃冰鉆探等特殊工藝必須采用低溫鉆井液外，本文依據(jù)順北超深井使用井況，制定了70 ℃到40 ℃的鉆井液降溫目標(biāo)，建議采用的冷卻塔蒸發(fā)散熱的方式可提供20～30 ℃的冷卻水，不僅降低了裝備投資，使運(yùn)行費(fèi)用極大降低，低碳環(huán)保，而且更加方便操作使用，是一種更經(jīng)濟(jì)可行的高溫鉆井液冷卻方式。

采用熱管換熱技術(shù)和蒸發(fā)冷卻技術(shù)實(shí)現(xiàn)了鉆井液的快速、高效及低成本的冷卻。首先通過(guò)熱管換熱器將高溫鉆井液的熱量迅速傳遞給冷卻水，降低鉆井液溫度，再利用蒸發(fā)冷卻技術(shù)將升溫后的冷卻水降至一定溫度，并返回系統(tǒng)再次吸熱，從而實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的循環(huán)降溫。

圖2為鉆井液熱管冷卻裝置工作流程圖。裝置設(shè)置在除渣等工藝處理過(guò)程之后，經(jīng)其冷卻處理的低溫鉆井液直接泵送至儲(chǔ)存罐，并進(jìn)入井筒內(nèi)。實(shí)際使用中，裝置獨(dú)立于鉆井其他處理工藝之外，因此冷卻罐擺放更加靈活。

2.2 關(guān)鍵結(jié)構(gòu)

2.2.1 熱管選擇

熱管選擇主要包括熱管管殼材質(zhì)、工質(zhì)、管芯及熱管直徑等要素的確定。

管殼的作用是把工質(zhì)與外界隔開(kāi)，因此管殼的作用是防漏、承壓、能向工質(zhì)傳熱以及把工質(zhì)的熱量傳出。管殼材料的選定應(yīng)考慮相容性、強(qiáng)度和重力、傳熱系數(shù)、是否易于加工、潤(rùn)濕性等因素。常規(guī)熱管管殼材質(zhì)包括鋁、不銹鋼、碳鋼、鐵、銅，本文中熱管應(yīng)用的外部換熱流體為鉆井液，呈弱堿性，具有一定的腐蝕性，應(yīng)選擇耐腐蝕的材質(zhì)。

熱管工質(zhì)選擇須滿足工質(zhì)與管芯和管殼材料的相容性、熱穩(wěn)定性能好、工質(zhì)能潤(rùn)濕管芯和管殼材料、蒸汽壓力在合適范圍內(nèi)（在運(yùn)行的溫度范圍內(nèi)蒸汽壓力必須足夠大，以避免蒸汽速度過(guò)高，將與之反向流動(dòng)的冷凝液攜帶走；同時(shí)壓力又不能太高，太高必須使用厚壁管殼，造成成本增加），其汽化潛熱大、熱導(dǎo)率高、工質(zhì)的液相和蒸汽相的黏度低，表面張力大、冰點(diǎn)或凝固點(diǎn)要適當(dāng)、安全性能高。設(shè)置工作溫度范圍為40～70 ℃，考慮熱管管殼材質(zhì)與工質(zhì)的相容性，選擇X材質(zhì)作為鉆井液熱管冷卻裝置中熱管的內(nèi)部工質(zhì)［5］。

管芯主要為液體循環(huán)提供毛細(xì)驅(qū)動(dòng)力以及流動(dòng)的通道。因此對(duì)管芯的要求為：首先能提供足夠大的毛細(xì)壓頭，即管芯應(yīng)具有較小的有效毛細(xì)半徑；同時(shí)要求管芯對(duì)液體流動(dòng)的阻力要小，即管芯應(yīng)具有較高的滲透率［6-7］。

這里選擇有效毛細(xì)半徑小、熱阻小、滲透率中等的螺旋干線管芯結(jié)構(gòu)，同時(shí)結(jié)合換熱罐鉆井液側(cè)和冷水側(cè)介質(zhì)流動(dòng)性和黏附性的差別，在鉆井液側(cè)和冷卻水側(cè)分別設(shè)計(jì)翅片式熱管和圓柱型熱管，最大程度地提高換熱效率和系統(tǒng)的長(zhǎng)效性。

熱管的直徑對(duì)單管熱流量、承壓強(qiáng)度、換熱面積及流動(dòng)阻力等均有影響。隨熱管直徑的增大，有效換熱面積也隨之增加，同時(shí)熱管毛細(xì)內(nèi)徑也增大，毛細(xì)滲透率也會(huì)相應(yīng)提高，進(jìn)而提升熱管傳熱性能。然而在工程應(yīng)用中，并非熱管越多、管徑越大越好，還需對(duì)整體造價(jià)和運(yùn)行費(fèi)用綜合評(píng)估后進(jìn)行選取。通常使用的熱管直徑與單管熱流量及蒸發(fā)段長(zhǎng)度的關(guān)系如表2所示。

4 應(yīng)用案例分析

4.1 模擬樣機(jī)試制與室內(nèi)試驗(yàn)

為驗(yàn)證鉆井液熱管冷卻裝置的應(yīng)用效果，基于前述設(shè)計(jì)方案，以1∶10為尺寸比例搭建了鉆井液熱管冷卻系統(tǒng)微縮模型，如圖4所示。通過(guò)該模型可清楚地展示鉆井液熱管冷卻裝置的基本結(jié)構(gòu)，并能夠進(jìn)行冷卻試驗(yàn)，從而驗(yàn)證該裝置的冷卻效果。

室內(nèi)試驗(yàn)分2組進(jìn)行，運(yùn)行工況見(jiàn)表3。

第1組試驗(yàn)，將加熱功率調(diào)至2.5 kW，熱水流量采用0.12 t/h，冷水流量采用0.04 t/h，用以驗(yàn)證微縮模型試驗(yàn)臺(tái)中熱管的傳熱性能是否良好。

第2組試驗(yàn)，將加熱功率調(diào)至5.0 kW，熱水流量采用0.12 t/h，冷水流量采用1.15 t/h，測(cè)試微縮模型試驗(yàn)臺(tái)的冷卻性能。

圖5和圖6分別為在加熱功率2.5和5.0 kW時(shí)，穩(wěn)定后的模型試驗(yàn)臺(tái)的進(jìn)、出水溫度曲線。從圖5可見(jiàn)，當(dāng)加熱功率為2.5 kW時(shí)，穩(wěn)定后的熱水進(jìn)水溫度約為70.6 ℃，出水溫度約為52.7 ℃，換熱量約為2.46 kW；冷水進(jìn)水溫度約為12.6 ℃，出水溫度約為46.6 ℃，換熱量約為1.43 kW。試驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)冷水側(cè)采用小流量時(shí)，冷水進(jìn)出水溫差可達(dá)到34 ℃，由此表明模型試驗(yàn)臺(tái)內(nèi)，熱管水-水換熱條件下具有較好的傳熱性能，可用于實(shí)現(xiàn)流體冷卻。經(jīng)計(jì)算，試驗(yàn)條件下該模型試驗(yàn)臺(tái)的平均傳熱系數(shù)為169.3 W/m2·℃。

從圖6可見(jiàn)，加熱功率為5.0 kW時(shí)，穩(wěn)定后的熱水進(jìn)水溫度約為75.6 ℃，出水溫度約為39.7 ℃，換熱量約為4.95 kW；冷水進(jìn)水溫度約為14.6 ℃，出水溫度約為17.3 ℃，換熱量約為3.63 kW。試驗(yàn)結(jié)果表明，本模型基本滿足設(shè)計(jì)要求，具有較好的冷卻效果。經(jīng)計(jì)算，試驗(yàn)條件下該模型試驗(yàn)臺(tái)的平均傳熱系數(shù)為229.8 W/m2·℃。

此外，上述2組試驗(yàn)中，熱源側(cè)與冷源側(cè)換熱量差別較大，分別為1.03 kW和1.32 kW。分析其原因主要為，試驗(yàn)在室外進(jìn)行，測(cè)試時(shí)室外氣溫較低，因此熱水的熱量損失較大。

采用FLIR ONE PRO紅外成像儀分別測(cè)量加熱功率為2.5 kW和5.0 kW時(shí)，運(yùn)行穩(wěn)定后的冷卻罐熱水側(cè)的溫度分布，如圖7和圖8所示。從圖7和圖8中可以看出：熱水經(jīng)過(guò)熱管后大幅降溫，進(jìn)、出口溫差分別可達(dá)17.6和33.4 ℃；罐內(nèi)溫度出現(xiàn)明顯分層現(xiàn)象（即上層溫度高于下層溫度），沿進(jìn)口至出口方向，溫度整體呈下降趨勢(shì)，且變化趨勢(shì)連續(xù)，具有良好的冷卻效果，滿足設(shè)計(jì)要求。

4.2 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用案例

順北X井是一口五級(jí)結(jié)構(gòu)斜井，預(yù)測(cè)井底（垂深8 090 m）溫度為155.2～172.8 ℃。該井五開(kāi)使用油基鉆井液，油水比達(dá)77∶23。鉆具組合：111.1 mm（57/8 in）鉆頭（水眼12.7 mm×3）+400 m 88.9 mm（31/2 in）加重（水眼52 mm）+5 500 m 88.9 mm（31/2 in）鉆具（水眼54 mm）+2 600 m 114.3 mm（41/2 in）鉆具（水眼65 mm）。

通過(guò)溫度場(chǎng)模型進(jìn)行井筒循環(huán)溫度分析，工藝參數(shù)：井口入口溫度為43、24、10及0 ℃，鉆井液排量為10.5 L/s，機(jī)械鉆速為1 m/h，地溫梯度為每100 m 2 ℃，鉆井液類型為油基鉆井液，鉆井液比熱容為2 600 J/kg·℃，鉆井液導(dǎo)熱系數(shù)為0.39 J/m·℃。順北X井在不同入口溫度下井底溫度分布情況如圖9所示。

從圖9中可以看出，當(dāng)入口溫度由43 ℃降至24 ℃時(shí)，井底循環(huán)溫度降低3 ℃左右，繼續(xù)降溫至10 ℃，井底循環(huán)溫度降低4℃左右。

工藝參數(shù)：入口溫度為24 ℃，鉆井液排量為10.5 L/s，機(jī)械鉆速為1 m/h，地溫梯度為每100 m 2 ℃。

鉆井液油水比直接影響鉆井液比熱，以下分析當(dāng)鉆井液比熱容分別為1 800、2 300、2 800、3 100 J/kg·℃時(shí)，井底循環(huán)溫度變化情況。順北X井在不同鉆井液比熱容下井底溫度分布及走勢(shì)分別如圖10、圖11所示。

由圖10和圖11可見(jiàn)，根據(jù)模擬結(jié)果，鉆井液比熱越高，井底循環(huán)溫度越低，即鉆井過(guò)程中，提高鉆井液比熱容有助于降低井底循環(huán)溫度。而根據(jù)管志川等［11］研究，鉆井液油水比越低、密度越低，鉆井液比熱容越高。因此，在井底高溫限制井下儀器工作的油氣井開(kāi)發(fā)中，建議在滿足鉆井其他要求的前提下，盡量降低鉆井液油水比，或使用水基鉆井液，同時(shí)降低鉆井液密度，以提高井底循環(huán)降溫效果。

實(shí)際鉆進(jìn)至8 100 m左右時(shí)，鉆井液出口溫度為50 ℃左右，入口溫度為42 ℃左右，井底循環(huán)溫度為150 ℃左右，如表4所示。鉆進(jìn)至8 160 m時(shí)，開(kāi)始使用鉆井液地面降溫系統(tǒng)，由于天氣等因素影響，冷卻塔未全部開(kāi)啟，冷卻水溫度接近冰點(diǎn)。使用降溫系統(tǒng)后，鉆井液出口和入口溫度顯著降低，與降溫前同時(shí)間段對(duì)比，入口溫度可以下降25 ℃左右，最低達(dá)到16 ℃（鉆井液經(jīng)過(guò)設(shè)備降溫后溫度為12～14℃）。按照換熱量計(jì)算，系統(tǒng)全部開(kāi)啟后，地面降溫將達(dá)到30℃以上，鉆井液進(jìn)出、口溫度變化見(jiàn)圖12。

考慮到地層的特殊性，對(duì)比表4中數(shù)據(jù)進(jìn)行效果分析，在循環(huán)排量基本一致的情況下，使用設(shè)備后，垂深在增加76.85 m的情況下溫度（143 ℃）保持不變。但后期沒(méi)有使用設(shè)備，在垂深增加32.62 m的情況下，溫度上升了5 ℃（143～148 ℃）。總之，使用降溫系統(tǒng)時(shí)，井底循環(huán)降溫效果約為5 ℃左右。由于140～145 ℃對(duì)于大多數(shù)耐溫160 ℃的進(jìn)口和國(guó)產(chǎn)旋導(dǎo)儀器是一個(gè)分水嶺，溫度超過(guò)145 ℃后，儀器的可靠性和壽命都將受到極大影響，因此，將井底循環(huán)溫度保持在145 ℃以下，對(duì)于井下儀器具有十分重要的意義。

通過(guò)對(duì)比井筒溫度場(chǎng)模擬結(jié)果，與實(shí)際井底循環(huán)溫度基本一致；同時(shí)，對(duì)井筒溫度場(chǎng)模型不同參數(shù)的模擬可有效指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)選井、應(yīng)用效果分析等工作。

5 結(jié)論與建議

（1）開(kāi)發(fā)了一套JW-GCY-Ⅰ型鉆井液地面降溫系統(tǒng)，在石油鉆井行業(yè)開(kāi)創(chuàng)性地將熱管技術(shù)應(yīng)用于該鉆井液地面降溫系統(tǒng)中，可將鉆井液循環(huán)入井溫度降低30 ℃左右，井底循環(huán)溫度降低5～8 ℃，有效緩解井下儀器在高溫下失效問(wèn)題。

（2）建立了一種可靠性較高的井筒溫度場(chǎng)瞬態(tài)分析數(shù)值模型，可以有效地指導(dǎo)選井和分析工作。

（3）在超深井設(shè)計(jì)過(guò)程中，若預(yù)測(cè)井底循環(huán)溫度過(guò)高，則需要在鉆井設(shè)計(jì)時(shí)統(tǒng)籌考慮井身結(jié)構(gòu)、鉆具組合、循環(huán)排量等關(guān)鍵因素，以降低井底循環(huán)溫度。

（4）建議合理選擇適用井況。井身結(jié)構(gòu)對(duì)降溫效果有重要影響，應(yīng)選擇合理的井身結(jié)構(gòu)、地溫梯度以保證地面溫度降低后能使井下循環(huán)溫度有效降低。如果需要進(jìn)一步降低井底循環(huán)溫度，應(yīng)選擇較大地面溫梯度，井深不超過(guò)7 000 m，鉆井液入口溫度較高的井（出口溫度70 ℃左右），以提高地面和井下降溫效果。同時(shí)，建議使用大通徑非標(biāo)鉆具或大水眼鉆頭，提升循環(huán)通道直徑，以促進(jìn)相同鉆井壓力下循環(huán)排量的提高。而對(duì)于超深井或小通徑鉆具無(wú)法通過(guò)提高循環(huán)排量來(lái)給井底迅速降溫的情況，建議進(jìn)一步研究鉆桿隔熱技術(shù)，降低鉆桿壁內(nèi)外的熱交換，可有效降低井底循環(huán)溫度。

（5）建議提高鉆井液比熱容。油基鉆井液比熱容約為2.1 kJ/（kg·℃），水基鉆井液約為4.2 kJ/（kg·℃），提高比熱容能有效減緩入井過(guò)程中鉆井液升溫速度。

（6）建議在鉆井液中添加專用相變材料，基于“相變蓄熱原理”，提高鉆井液在井下的降溫效果。

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