孫建

（冀中能源股份有限公司 邢東礦，河北 邢臺(tái) 054001）

1 概 況

為了研究底板突水的機(jī)理并為底板突水災(zāi)害防控提供理論依據(jù)和指導(dǎo)，國(guó)外學(xué)者先后提出了相對(duì)隔水層、安全水壓值、能量釋放點(diǎn)等概念，國(guó)內(nèi)學(xué)者先后提出并發(fā)展了突水系數(shù)法、原位張裂和零位破壞理論、板模型理論及下四帶理論、關(guān)鍵層理論等成果[1]，在一定時(shí)期內(nèi)很好的解決了底板突水災(zāi)害的評(píng)價(jià)和控制問題。為研究底板的斷裂結(jié)構(gòu)及破壞特征，白海波等[2]采用雙標(biāo)量型彈塑性損傷本構(gòu)模型，研究了采動(dòng)底板的導(dǎo)水通道演化規(guī)律；尹尚先等[3]將底板隔水層劃分為極薄、薄、中、厚及巨厚五種類型，其中隔水層厚度大于60 m 且大于底板破壞帶高度與承壓水導(dǎo)升高度之和，突水系數(shù)高于0.1 MPa/m 時(shí)為厚隔水層，并研究了奧灰的突水機(jī)理及裂隙帶發(fā)育高度；郭惟嘉等[4]研究了底板巖體與孔隙水的應(yīng)力分布規(guī)律，并將深部礦井底板突水劃分為完整隔水巖層突水、隱伏構(gòu)造突水和固有導(dǎo)水通道3 類；魯海峰等[5]系統(tǒng)研究了沿層理面剪切出現(xiàn)分層、端部壓剪及彎拉破壞的力學(xué)判據(jù)。以上研究成果為研究深部開采底板的破壞模式提供了理論基礎(chǔ)，但更多集中于對(duì)淺部礦井及其薄隔水層底板突水致災(zāi)機(jī)制的研究，而針對(duì)深部開采厚隔水層底板破壞的研究相對(duì)較少，尤其是深部開采厚隔水層底板的破壞模式亟需深入研究。

基于此，本文結(jié)合邢東礦-980 水平底板突水實(shí)際情況，分析深部開采厚隔水層底板的底板破壞特征，研究其應(yīng)力擾動(dòng)和破壞模式，并提出適于深部高承壓水上安全開采的突水防控技術(shù)，為深部煤炭資源的安全高效開采提供理論依據(jù)和技術(shù)保障。

2 深部開采厚隔水層底板破壞特征

邢東礦采用立井分水平開拓方式，開采水平為-760 m 水平和-980 m 水平。礦井開采至今，處于淺部的-760 水平無底板承壓水突水發(fā)生，而處于深部的-980 水平回采10 個(gè)工作面，僅有淺部的2121、2122、2123、2124 工作面及深部采用突水防控技術(shù)的2129 工作面未發(fā)生突水外，其余均發(fā)生了底板承壓水突水，且受采場(chǎng)礦壓顯現(xiàn)與底板隱伏斷層、裂隙溝通影響，底板的破裂行為具有一定差異。

2.1 邢東礦工程地質(zhì)特征

-980 水平工作面受褶曲和斷層影響局部煤層傾角變化較大，采用全部垮落法處理采空區(qū)。距2號(hào)煤底板約170 m 的奧陶系灰?guī)r含水層為井田的主要含水層，其厚度大、富水性強(qiáng)，補(bǔ)給水源穩(wěn)定，儲(chǔ)量大，水壓最高達(dá)13.75 MPa；且2 號(hào)煤被斷層分割嚴(yán)重，開采至今未揭露逆斷層，因此開采時(shí)一旦斷層導(dǎo)通奧灰水涌入礦井，將危及礦井的安全。-980 水平工作面回采順序依次為2121、2123、2122、2127、2124、2222、2125、2126、2228、2129 工作面，工作面布置如圖1 所示，部分工作面的開采技術(shù)參數(shù)見表1。

表1 邢東礦-980 水平工作面開采技術(shù)參數(shù)及突水特征Table 1 Mining technical parameters and water outburst characteristics of No.-980 horizontal working face in Xingdong Mine

圖1 -980 水平工作面布置Fig.1 The working face layout of No.-980 horizontal

其中出水最嚴(yán)重的為2228 工作面，其在工作面采線與軌道巷交叉口揭露了SF27 斷層組，該處埋深約1 000 m，底板奧灰水壓高達(dá)10.2 MPa，峰值水量達(dá)2 649 m3/h；其余工作面在回采前均采用了直流電法、槽波、瞬變電磁及鉆孔勘探等多種方法綜合探測(cè)，在底板60 m 以淺內(nèi)未發(fā)現(xiàn)斷層及密集裂隙帶。

2.2 深部開采厚底板破壞特征

由于2125 工作面突水點(diǎn)位于軌道巷與停采線交叉點(diǎn)附近，底板突水后工作面停采并予以密閉，停采前涌水量為4.98～79.8 m3/h，最大79.8 m3/h，之后再未對(duì)工作面涌水?dāng)?shù)據(jù)進(jìn)行詳細(xì)記錄，故本文僅分析邢東礦深部-980 水平2126、2127、2222 及2228 工作面開采后底板的水力破裂行為，其地面臨近水文鉆孔的水位及底板突水量變化曲線如圖2所示。

圖2 底板突水量及其地面臨近水文鉆孔水位變化曲線Fig.2 The water outburst from the floor and the water level change curve of the surface near the hydrological borehole

2.2.1 2126 工作面

根據(jù)圖2 可知，2126 工作面突水前，距切眼1 000 m 處的地面水4 觀測(cè)孔水位提前15 d 出現(xiàn)異常降低，距突水11 d 時(shí)水位下降0.014 m，突水后35 d 內(nèi)水位下降了4.751 m。

工作面推進(jìn)約316 m 時(shí)，軌道巷采線附近底板出水；自底板突水至停采，工作面共推采197 m。底板突水后，隨突水時(shí)間持續(xù)，底板突水量并未迅速達(dá)到峰值，而是在初始突水量30 m3/h 的基礎(chǔ)上，3.5 h 內(nèi)快速增加至70 m3/h，后水量維持在80～130 m3/h；而峰值水量為278 m3/h，距底板初始出水時(shí)間約46 d，之后水量逐漸降低，并保持在100 m3/h 左右。從底板突水量特征分析，2126 工作面底板并未直接溝通底板奧陶系灰?guī)r水，只有當(dāng)?shù)装寰植康囟坞[伏斷層或采動(dòng)底板裂隙發(fā)育時(shí)，底板突水才出現(xiàn)峰值水量；底板突水水量由小到大需要較長(zhǎng)時(shí)間才穩(wěn)定，突水具有緩沖持續(xù)性特點(diǎn)，故底板奧灰水更多表現(xiàn)為導(dǎo)水通道相對(duì)不暢通，推測(cè)在底板深部有隱伏節(jié)理斷層存在，溝通了底板裂隙而導(dǎo)致底板突水。

2.2.2 2127 工作面

突水時(shí)，2127 工作面累計(jì)推進(jìn)至切眼外300 m處。突水前1 d，距2127 工作面突水點(diǎn)水平距離為800 m 的20041 奧灰觀測(cè)孔水位下降明顯，至突水當(dāng)天降為-14.084 m，單日降幅達(dá)到4.38 m；突水44 d 后，水位降至最低-33.917 m，突水后水位降深達(dá)19.833 m，突水總量約40 萬m3。

工作面突水初始位置由下巷后方采空區(qū)向外出水，水量約20 m3/h，水發(fā)渾、有臭味，水面處H2S濃度可達(dá)70 PPm，并伴有瓦斯溢出；約5 h 后工作面出水量明顯增大，在工作面8、15、42 架向推移桿處流水，并匯至下巷轉(zhuǎn)載機(jī)處水量40～50 m3/h，工作面突水后停止回采，突水逐漸變清。工作面突水量隨突水時(shí)間延續(xù)或工作面推進(jìn)呈明顯的跳躍型增長(zhǎng)特征。從底板突水量分析，工作面突水水量峰值210 m3/h，水量不大，表明底板破裂裂隙并未直接溝通奧灰水，導(dǎo)水通道并不暢通，亦可能由于底板深部隱伏節(jié)理斷層的存在導(dǎo)致奧灰水間接溝通了底板采動(dòng)裂隙而誘發(fā)突水。

2.2.3 2222 工作面

突水前6 d，距2222 工作面切眼724 m 的水9地面奧灰觀測(cè)孔水位出現(xiàn)異常下降，降幅約423 mm/h，并遠(yuǎn)超過歷史同期及周圍奧灰觀測(cè)孔水位下降速度；至突水時(shí)，地面水9 觀測(cè)孔水位累計(jì)下降了9.4 m；回采后期，突水約7 個(gè)月后，水9 孔水位達(dá)最大降幅，降低了62.806 m。工作面推進(jìn)178.8 m 時(shí)，底板突水，突水總量約148 萬m3。

初始突水時(shí)，工作面總水量約為10 m3/h，逐漸增大至20 m3/h。工作面停采，采取施工泄水巷、重開切眼、甩支架等一系列措施后，繼續(xù)推采，突水43 d 后工作面水量峰值為275 m3/h，152 d 后水量逐漸減小至66 m3/h；之后水量再次增大，水量維持在200～285 m3/h，232 d 后達(dá)峰值285 m3/h，后又減小。因此，2222 工作面突水具有明顯的兩階段突水特征，兩階段峰值水量?jī)H相差10 m3/h，相差不大，但首階段峰值水量持續(xù)時(shí)間相對(duì)短，約30 d，而第二階段峰值水量持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，持續(xù)時(shí)間約84 d，約為首階段的2.5 倍。分析認(rèn)為，初次突水后，受工作面停采并采取控制措施影響，采動(dòng)應(yīng)力擾動(dòng)強(qiáng)度降低，底板破裂裂隙溝通能力及破裂深度降低，從而使得采動(dòng)底板裂隙溝通隱伏斷層及底板奧灰水的能力減弱，水量逐漸降低。而第二階段，由于工作面恢復(fù)與初采一致，在采動(dòng)作用下底板裂隙破裂深度增加，與隱伏斷層及奧灰水的溝通程度再次增加，待通過該地段后峰值水量逐漸降低。底板破壞帶距F22 斷層下盤奧灰80 m 左右，承受水壓13.3 MPa，在高水壓作用下使奧灰水沿?cái)鄬颖∪趺媲秩氲降装迤茐膸Ц浇７治稣J(rèn)為，斷層并未直接溝通底板奧灰水，而是在采動(dòng)作用下底板裂隙溝通了斷層，并與底板深部隱伏斷層相聯(lián)通而溝通了底板奧灰水。

2.2.4 2228 工作面

2228 工作面突水前5 d，距2228 工作面突水點(diǎn)1 600 m 的地面水2 觀測(cè)孔水位由37.244 m 開始出現(xiàn)異常下降，突水前約26.5 h 水位開始快速下降，工作面突水時(shí)，水位降低至-49.233 m，累計(jì)降幅達(dá)86.477 m，出水水源為奧灰水。

突水前約12.5 h，工作面上巷推進(jìn)約148.7 m后周期來壓；突水時(shí)，工作面恰推進(jìn)至軌道巷交叉口SF27 斷層組處，且工作面再次劇烈來壓，支架壓力快速增加，底板鼓起，隨即底板發(fā)生出水，水量約60 m3/h，工作面停采。2228 工作面突水1 d 后，水量逐步增至200 m3/h；約5 d 后水量增至1 100 m3/h，突水第9 d 水量在4 h 內(nèi)由1 319 m3/h激增至2 360 m3/h，突水第10 d 水量達(dá)到峰值2 649 m3/h，之后水量逐步減小，2 d 后水量穩(wěn)定在1 750 m3/h 左右。突水約42 d 后，水量首次降至1 000 m3/h 以下；42～57 d 內(nèi)水量基本穩(wěn)定在1 000 m3/h 左右，期間由于地面分支孔注漿作用，水量曾分別增至1 020 m3/h、1 500 m3/h。隨注漿持續(xù)，水量波動(dòng)降低，并穩(wěn)定在205 m3/h。因此，2228 工作面底板突水量遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于采動(dòng)底板裂隙溝通深部隱伏斷層構(gòu)造時(shí)的水量，2228 工作面為明顯貫穿型斷裂與工作面采動(dòng)剪切帶相交，呈突發(fā)性突水，開采擾動(dòng)誘發(fā)了斷層溝通底板奧陶系灰?guī)r水而形成了大規(guī)模瞬時(shí)突水。

因此，2126、2127 及2222 工作面是以采動(dòng)底板裂隙溝通底板深部隱伏斷層為主的誘發(fā)突水，2228 工作面為貫穿型斷層突水。而不管是采動(dòng)底板裂隙溝通底板深部隱伏斷層突水還是貫穿斷層突水，使得峰值水量出現(xiàn)的時(shí)間均在10 d 后，并未在短時(shí)內(nèi)形成突水峰值，主要是因?yàn)榈装鍔W灰水距2 號(hào)煤距離高達(dá)170 m，需要底板高承壓水與采動(dòng)應(yīng)力及裂隙的耦合水力破裂作用，增加了裂隙擴(kuò)展導(dǎo)通的孕育時(shí)間。

3 深部開采厚隔水層底板破壞模式

-980 水平各突水工作面突水期間的礦壓顯現(xiàn)特征具有明顯差異，且突水量與底板裂隙破裂類型密切相關(guān)，基于此，可研究底板突水期間主導(dǎo)底板裂隙破裂的應(yīng)力擾動(dòng)類型及滲流類型，劃分深部開采底板的破壞模式。

3.1 深部開采底板破壞的應(yīng)力擾動(dòng)模式

統(tǒng)計(jì)了-980 水平各突水工作面突水期間的礦壓顯現(xiàn)特征，以此研究深部開采底板破裂的主導(dǎo)應(yīng)力擾動(dòng)模式。

2127 工作面突水前，已回采300 m，且回采過程中無明顯的礦山壓力顯現(xiàn)現(xiàn)象；工作面突水期間，工作面礦壓顯現(xiàn)劇烈，連續(xù)抽樣統(tǒng)計(jì)了81 d內(nèi)工作面98 個(gè)綜采支架的載荷數(shù)據(jù)（時(shí)間間隔為4 h），統(tǒng)計(jì)期間2127 工作面隨回采推進(jìn)支架載荷及推進(jìn)速度變化如圖3 所示。

圖3 2127 工作面支架載荷及推進(jìn)速度變化曲線Fig.3 The curve of support load and advancingspeed in No.2127 face

與圖2（b） 對(duì)比可知，底板突水與采場(chǎng)來壓存在明顯的相關(guān)性規(guī)律特征；支架載荷高時(shí)，采場(chǎng)推進(jìn)速度明顯降低。工作面突水約3 d 時(shí)，21 個(gè)支架壓死，其中26 個(gè)立柱和16 個(gè)平衡被壓壞，6 架支架立柱頂梁窩被壓穿，4 架底座立柱底窩被壓穿；突水后前67 d 內(nèi)，工作面周期來壓距離10～15 m，67 d 后約20 m。同時(shí)，工作面突水量隨突水時(shí)間延續(xù)或工作面推進(jìn)呈明顯的跳躍型增長(zhǎng)特征，即工作面壓力顯現(xiàn)時(shí)突水量明顯增大，呈現(xiàn)明顯的遠(yuǎn)場(chǎng)基本頂失穩(wěn)動(dòng)載擾動(dòng)底板水力破裂特征。且采場(chǎng)來壓擾動(dòng)時(shí)，底板破壞深度以淺的淺部裂隙張開，底板導(dǎo)水通道相對(duì)暢通，采場(chǎng)后方導(dǎo)水裂隙內(nèi)的水首先充填淺部裂隙，充滿后從采場(chǎng)煤壁位置涌出，表現(xiàn)為20041 鉆孔水位下降一段時(shí)間后采場(chǎng)支架前底板滯后出水；采場(chǎng)壓力顯現(xiàn)結(jié)束后，淺部裂隙部分閉合，導(dǎo)水通道相對(duì)不暢通，底板出水逐漸減少，水量基本都從采空區(qū)涌出，20041 觀測(cè)孔奧灰水位相對(duì)上升，如圖2（a） 所示。故2127工作面底板以遠(yuǎn)場(chǎng)基本頂動(dòng)載擾動(dòng)作用為主，使得底板淺部的裂隙與深部隱伏斷層導(dǎo)升擴(kuò)展裂隙間接溝通突水。

同樣，在2228 工作面，初始突水期間，工作面來壓頻繁，礦壓顯現(xiàn)明顯。由于2228 工作面回采區(qū)域內(nèi)構(gòu)造復(fù)雜，揭露斷層多達(dá)13 條，構(gòu)造附近裂隙發(fā)育、地層破碎；工作面未受采動(dòng)影響時(shí)，水壓高達(dá)10.2 MPa 以上的奧灰水，也無法突破隔水層，施工的底板超前鉆孔均未發(fā)生出水現(xiàn)象。但根據(jù)地面治理注2 孔和運(yùn)2 孔探查實(shí)際，SF27 斷層組在奧灰含水層內(nèi)落差較2 煤增大，使奧灰含水層和2 煤層間距變??；在遠(yuǎn)場(chǎng)動(dòng)載擾動(dòng)作用下底板破裂深度增加并使SF27 斷層組破裂，并直接溝通奧灰水，為動(dòng)載誘發(fā)斷層突水。

而在2126 及2222 工作面底板突水期間，底板突水量并不大，采場(chǎng)無明顯的周期來壓顯現(xiàn)，突水量也未呈現(xiàn)明顯與來壓一致的跳躍規(guī)律。且底板突水水量由小到大需要較長(zhǎng)時(shí)間才穩(wěn)定，突水具有緩沖持續(xù)性特點(diǎn)，故底板奧灰水更多表現(xiàn)為導(dǎo)水通道相對(duì)不暢通，形成了以近場(chǎng)支承壓力作用為主的靜載擾動(dòng)底板淺部裂隙與隱伏斷層的導(dǎo)升擴(kuò)展裂隙間接溝通誘發(fā)底板突水。

3.2 深部開采厚隔水層底板破壞模式分類

結(jié)合邢東礦深部-980 水平的底板突水過程及水量特征，并根據(jù)底板突水涌水量大小，可對(duì)其水力破裂模式進(jìn)行分類，見表2。

表2 -980 水平底板破壞模式分類Table 2 Floor failure mode classification of No.-980 horizontal

根據(jù)表2，邢東礦-980 水平煤層開采后，底板的破裂類型主要分為采動(dòng)裂隙溝通底板深部的隱伏構(gòu)造和貫穿斷層活化兩種。根據(jù)其突水量特點(diǎn)，2228 工作面由于貫穿煤層的斷層活化，使得采場(chǎng)底板直接溝通了底板奧陶系灰?guī)r，斷層破碎帶在底板水壓作用下被沖刷形成完整的管道式突水通道，并導(dǎo)致突水量猛增而形成管涌；其余工作面由于采動(dòng)裂隙溝通了底板深部隱伏構(gòu)造，但底板深部隱伏構(gòu)造并未完全活化而形成管道式突水通道，僅以隱伏破裂帶內(nèi)裂隙與采動(dòng)裂隙的溝通為主，使得導(dǎo)水通道相對(duì)不暢，形成了裂隙流。底板突水時(shí)，采場(chǎng)內(nèi)礦壓顯現(xiàn)行為不同，并呈現(xiàn)工作面正常開采和基本頂來壓擾動(dòng)底板突水兩種，以此可將主導(dǎo)底板產(chǎn)生破裂的應(yīng)力擾動(dòng)類型劃分為近場(chǎng)靜載和遠(yuǎn)場(chǎng)動(dòng)載兩種，其中遠(yuǎn)場(chǎng)動(dòng)載主導(dǎo)時(shí)疊加有近場(chǎng)靜載的作用即呈現(xiàn)動(dòng)載組合類型，并以遠(yuǎn)場(chǎng)動(dòng)載作為主導(dǎo)應(yīng)力誘發(fā)底板突水為主。

4 深部開采厚隔水層底板突水防控技術(shù)

4.1 地面水平分支孔底板注漿加固

根據(jù)前述，邢東礦深部底板奧灰承壓水壓力高13 MPa 以上，底板奧灰含水層距2 號(hào)煤層底板深度在170 m 以上，且底板深部隱伏斷層或裂隙弱面在一定程度上可導(dǎo)通底板奧灰含水層，從而導(dǎo)致底板突水。綜合考慮施工工程量、注漿加固效果、施工空間及成本等因素影響，現(xiàn)場(chǎng)采用了地面定向水平井技術(shù)施工長(zhǎng)距離水平分支孔區(qū)域治理技術(shù)，封堵-980 水平底板深部奧灰含水層與底板淺部采動(dòng)破壞帶的水力聯(lián)系，并將奧灰頂部巖溶裂隙含水層改造成為相對(duì)隔水層，實(shí)現(xiàn)對(duì)底板高承壓水突水防控。

經(jīng)過前期注漿加固，現(xiàn)場(chǎng)2125 工作面、2126工作面、2228 工作面回采時(shí)均發(fā)生了底板突水災(zāi)害，說明區(qū)域注漿加固效果不明顯。因此為進(jìn)一步保證2129 工作面開采的安全性，對(duì)2129 工作面底板注漿加固時(shí)，水平孔間距加密為60 m，治理層位改為奧灰頂面下50 m 以淺，并確保2129 工作面治理區(qū)域范圍達(dá)到工作面南側(cè)外推220 m 區(qū)域，工作面北側(cè)外推90 m，工作面切眼及停采線附近外推93 m，鉆孔布置時(shí)盡最大可能利用原-980 工程鉆孔。2129 工作面共施工區(qū)域探查治理孔14 個(gè)，分別將孔目標(biāo)層位控制在奧灰含水層頂面下70～90 m 和10～50 m。此外6 個(gè)前期施工鉆孔也對(duì)該工作面邊角區(qū)域進(jìn)行了覆蓋，其層位控制在奧灰含水層頂面下117～78 m。因此，2129 工作面底板深部隱伏斷層或裂隙弱面及含水層得到了不同空間層次的注漿改造，2129 工作面未突水。

4.2 切頂卸壓

基本頂失穩(wěn)來壓導(dǎo)致的動(dòng)載荷越高，底板應(yīng)力擾動(dòng)系數(shù)越大，加之承壓水的水力導(dǎo)升擴(kuò)展作用，基本頂失穩(wěn)極易導(dǎo)致底板突水。故為控制基本頂?shù)氖Х€(wěn)破斷距離，降低由于遠(yuǎn)場(chǎng)基本頂動(dòng)載擾動(dòng)導(dǎo)致的底板應(yīng)力擾動(dòng)強(qiáng)度，可采取水力壓裂切頂卸壓防控底板突水。邢東礦后期為控制-980 水平2129 工作面底板突水，在2129 工作面回采巷道兩側(cè)分別采取施工了水力壓裂頂板卸壓鉆孔，有效降低采場(chǎng)內(nèi)基本頂破斷和巷道外側(cè)頂板的破斷范圍。施工時(shí)，鉆孔直徑為56 mm，鉆進(jìn)過程中降低了鉆進(jìn)速度，減小鉆機(jī)進(jìn)給力，保證了鉆孔的直線性。應(yīng)用該技術(shù)后，2129 工作面回采過程中未發(fā)生劇烈的采場(chǎng)來壓現(xiàn)象，有效弱化了基本頂失穩(wěn)的動(dòng)載荷作用。

5 結(jié) 論

以華北型煤田邢東礦高承壓水上煤炭開采為背景，獲得了深部開采厚隔水層底板的典型破壞模式和應(yīng)力擾動(dòng)模式，提出了相應(yīng)的深部開采底板突水防控技術(shù)，主要結(jié)論如下。

（1） 根據(jù)深部開采厚隔水底板的突水量變化和底板破壞特征，將作用于底板的應(yīng)力擾動(dòng)模式細(xì)化為遠(yuǎn)場(chǎng)基本頂失穩(wěn)的動(dòng)載荷和近場(chǎng)支承壓力的靜載荷擾動(dòng)模式兩類，前者底板突水量隨支護(hù)載荷和推進(jìn)速度的變化呈現(xiàn)出明顯的突變?cè)黾?，后者無明顯的礦山壓力顯現(xiàn)。

（2） 深部開采厚隔水層底板破壞模式為采動(dòng)裂隙與底板深部隱伏構(gòu)造和貫穿斷層直接溝通奧灰含水層破壞模式，前者最大突水量在較長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)達(dá)到低值，而后者在較短時(shí)間內(nèi)達(dá)到較高的最大值。

（3） 提出了以“地面水平分支孔底板注漿加固+切頂卸壓”為主的深部開采底板突水防控技術(shù)，現(xiàn)場(chǎng)開采實(shí)踐防控效果較好。