張玉秀 李萍 范鑫源

摘 要：針對(duì)瀝青路面由于抗剪性能不足而發(fā)生車(chē)轍病害的現(xiàn)象，對(duì)影響瀝青混合料抗剪強(qiáng)度的因素進(jìn)行分析。通過(guò)三軸剪切試驗(yàn)和單軸貫入試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，試驗(yàn)溫度、集料的最大粒徑、級(jí)配類(lèi)型和瀝青類(lèi)型對(duì)瀝青混合料抗剪強(qiáng)度的影響很大。結(jié)果表明：瀝青混合料的抗剪強(qiáng)度隨著溫度的上升而降低，溫度從20 °C上升到40 ℃時(shí)，抗剪強(qiáng)度下降幅度較大，溫度從40 ℃上升到60 ℃時(shí)，抗剪強(qiáng)度下降幅度較小；從集料粒徑對(duì)抗剪強(qiáng)度的影響來(lái)看，抗剪強(qiáng)度隨著集料最大公稱(chēng)粒徑的增大而逐漸減??；就相同集料粒徑的混合料而言，骨架密實(shí)型混合料的抗剪強(qiáng)度大于懸浮密實(shí)型的抗剪強(qiáng)度；相同級(jí)配下，膠結(jié)料為改性瀝青的混合料抗剪強(qiáng)度大于以膠結(jié)料為基質(zhì)的瀝青混合料抗剪強(qiáng)度。通過(guò)2種試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比可知，2種試驗(yàn)方法所得變化規(guī)律有良好的一致性。

關(guān)鍵詞：瀝青混合料；抗剪切性能；三軸剪切試驗(yàn)；單軸貫入試驗(yàn)

中圖分類(lèi)號(hào)：U414.75 DOI：10.16375/j.cnki.cn45-1395/t.2023.03.007

0 引言

瀝青路面在高溫、重載時(shí)，極易出現(xiàn)車(chē)轍、推擠、波浪、擁包等病害，其中車(chē)轍是主要破壞形式之一[1-3]。其原因主要是在車(chē)輛荷載作用下瀝青路面的抗剪性能不足，從而導(dǎo)致瀝青路面的路用性能下降，使用壽命也大大縮短。因此，為了進(jìn)一步提高瀝青路面的使用性能和使用壽命[4-5]，研究瀝青混合料抗剪性能勢(shì)在必行。

近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)道路中的車(chē)轍病害[6-8]和瀝青混合料抗剪性能評(píng)價(jià)進(jìn)行了較為系統(tǒng)、全面的試驗(yàn)研究。張小元等[9]分析了不同溫度下，對(duì)2種級(jí)配混合料進(jìn)行零圍壓和有圍壓的三軸剪切試驗(yàn)，得到了抗剪強(qiáng)度參數(shù)值隨溫度的變化規(guī)律，并得出在2種級(jí)配類(lèi)型的瀝青混合料中加入纖維或抗車(chē)轍劑時(shí)，抗剪強(qiáng)度參數(shù)值均有所提高。李強(qiáng)等[10]通過(guò)不同類(lèi)型試驗(yàn)，研究了4種瀝青混合料的抗剪性能，發(fā)現(xiàn)試驗(yàn)方法的差異對(duì)所得抗剪強(qiáng)度參數(shù)的影響并不明顯，在工程實(shí)際中推薦采用單軸壓縮試驗(yàn)和間接拉伸試驗(yàn)組合測(cè)試所得的混合料抗剪強(qiáng)度參數(shù)，并分析出溫度、加載速率和混合料類(lèi)型對(duì)抗剪強(qiáng)度參數(shù)的重要影響。劉貴應(yīng)等[11-12]利用單軸貫入試驗(yàn)及其他一些相關(guān)試驗(yàn)綜合分析了集料公稱(chēng)粒徑大小、集料級(jí)配等多個(gè)參數(shù)對(duì)瀝青混合料的抗剪性能的影響。徐世法等[13-15]通過(guò)單軸貫入試驗(yàn)分析了瀝青混合料抗剪強(qiáng)度的影響因素。

上述研究成果從不同試驗(yàn)類(lèi)型分析了瀝青混合料的抗剪性能及其影響因素，但是沒(méi)有對(duì)比分析瀝青路面在低圍壓條件下，不同試驗(yàn)方法測(cè)定瀝青混合料剪切性能的差異性。瀝青路面在服役過(guò)程中多處于低圍壓狀態(tài)，而目前多數(shù)瀝青混合料抗剪切試驗(yàn)是在圍壓較高的條件下進(jìn)行試驗(yàn)，與瀝青路面服役環(huán)境不符。故本研究采用單軸貫入試驗(yàn)以及低圍壓條件下的三軸剪切試驗(yàn)進(jìn)行瀝青混合料抗剪性能的對(duì)比研究，為進(jìn)一步完善瀝青混合料的抗剪強(qiáng)度理論提供技術(shù)參考。

1 原材料性能及配合比設(shè)計(jì)

1.1 原材料及性能

本文試驗(yàn)采用SK-90基質(zhì)瀝青、KL-90基質(zhì)瀝青以及SBS改性瀝青，相關(guān)基本技術(shù)指標(biāo)檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表1、表2，各項(xiàng)指標(biāo)均滿(mǎn)足《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》（JTG F40—2004）[16]的要求。集料為輝綠巖，礦粉為石灰?guī)r礦粉，材料均符合《公路工程集料試驗(yàn)規(guī)程》（JTG E42—2005）[17]各項(xiàng)技術(shù)要求。

1.2 配合比設(shè)計(jì)

對(duì)3種瀝青混合料進(jìn)行級(jí)配設(shè)計(jì)。以AC-13為例，進(jìn)行油石比為4.2%、4.7%、5.2%、5.7%、6.2%的馬歇爾試驗(yàn)以對(duì)其體積指標(biāo)進(jìn)行測(cè)定，確定最佳油石比為5.2%，結(jié)果見(jiàn)表3。

AC-16、AC-20、SMA-13礦料級(jí)配設(shè)計(jì)和馬歇爾試驗(yàn)的過(guò)程與上述AC-13相同，各級(jí)配礦料篩孔通過(guò)率見(jiàn)表4，各級(jí)配最佳油石比見(jiàn)表5。

2 瀝青混合料剪切性能試驗(yàn)分析

2.1 瀝青混合料抗剪能力的評(píng)價(jià)指標(biāo)

瀝青混合料高溫抗剪強(qiáng)度由黏聚力（[c]）與內(nèi)摩擦角（[φ]）組成。三軸剪切試驗(yàn)通過(guò)測(cè)定瀝青混合料的黏聚力和內(nèi)摩擦角這2項(xiàng)指標(biāo)，以此評(píng)價(jià)混合料的抗剪強(qiáng)度（[τ]），即：

[τ=c+σtanφ]. （1）

式中：[τ]為瀝青混合料的抗剪強(qiáng)度；[c]為黏聚力；[σ]為法向應(yīng)力，可根據(jù)路面的實(shí)際荷載情況確定；[φ]為內(nèi)摩擦角。

2.2 三軸剪切試驗(yàn)方法和條件

三軸剪切試驗(yàn)中，瀝青混合料試件在三軸儀壓力室中處于三維受力的狀態(tài)，此混合料的受力狀態(tài)與實(shí)際路面的三面受力狀態(tài)非常接近，因此可以測(cè)得混合料的抗剪強(qiáng)度參數(shù)。試驗(yàn)采用LSZ-100B型微機(jī)瀝青混合料三軸壓縮試驗(yàn)系統(tǒng)，所用試件是150 mm×Ф100 mm的圓柱體，采用旋轉(zhuǎn)壓實(shí)成型后，再用切割機(jī)和鉆芯機(jī)將試件切割而成。加載速率為0.05 mm/min，圍壓分別為0、12.5、25.0、50.0 kPa。研究溫度對(duì)瀝青混合料抗剪性能的影響時(shí)試驗(yàn)溫度為20、40、60 ℃，研究其他因素對(duì)抗剪強(qiáng)度的影響時(shí)試驗(yàn)溫度均為60 ℃。

2.3 單軸貫入試驗(yàn)方法和條件

單軸貫入試驗(yàn)的原理來(lái)自于CBR試驗(yàn)，通過(guò)在試件上用鋼壓頭加載模擬路面在荷載作用下的實(shí)際受力狀況來(lái)反映瀝青混合料在高溫下的抗剪強(qiáng)度。但僅憑單軸貫入試驗(yàn)無(wú)法直接測(cè)得混合料的抗剪強(qiáng)度，需將其試驗(yàn)結(jié)果與無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果結(jié)合方能得出2個(gè)莫爾圓，再基于三軸剪切試驗(yàn)求得抗剪強(qiáng)度參數(shù)的方法來(lái)求得[c]值和[φ]值。其應(yīng)力計(jì)算見(jiàn)式（2）：

[σ=FA]. （2）

式中：[σ]為豎向應(yīng)力值，F(xiàn)為貫入應(yīng)力峰值，A為鋼壓頭橫截面面積。

試驗(yàn)采用SNAS萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)，試驗(yàn)裝置如圖1所示。選用直徑為42 mm的鋼壓頭，所用試件是100 mm×Ф150 mm的圓柱體，采用旋轉(zhuǎn)壓實(shí)儀進(jìn)行成型，加載速率為1 mm/min，每組試驗(yàn)進(jìn)行4組平行試驗(yàn)，試驗(yàn)溫度與三軸剪切試驗(yàn)時(shí)的溫度相同。

3 瀝青混合料抗剪強(qiáng)度的影響因素分析

3.1 溫度對(duì)瀝青混合料抗剪強(qiáng)度的影響

瀝青混合料是一種黏彈塑性材料，其黏結(jié)力受溫度的影響很大。低溫狀態(tài)時(shí)瀝青混合料表現(xiàn)為黏彈性，高溫或長(zhǎng)期重載的情況下則表現(xiàn)為黏彈塑性，此種情況下瀝青混合料的黏結(jié)力變小，抗剪強(qiáng)度降低，最容易出現(xiàn)塑性流動(dòng)變形或形成車(chē)轍。為測(cè)試不同溫度與圍壓下瀝青混合料的抗剪強(qiáng)度參數(shù)變化，本試驗(yàn)采用SMA-13瀝青混合料，試驗(yàn)溫度選取20、40、60 ℃，膠結(jié)料采用SBS改性瀝青，試驗(yàn)結(jié)果如表6所示，其中，σ1、σ3分別為莫爾圓中的最大、最小主應(yīng)力。由此得出的抗剪強(qiáng)度及其指標(biāo)變化趨勢(shì)圖如圖2、圖3所示。

由圖2可知，黏聚力以及內(nèi)摩擦角都隨著溫度的升高而降低。在溫度由20 ℃升高到40 ℃時(shí)，黏聚力下降了39%，內(nèi)摩擦角下降了2%；當(dāng)溫度由40 ℃升高到60 ℃時(shí)，黏聚力下降了24%，內(nèi)摩擦角下降了7%。由此可得到：黏聚力和內(nèi)摩擦角都隨著溫度的升高而降低，黏聚力變化顯著，而內(nèi)摩擦角變化較小，說(shuō)明溫度對(duì)黏聚力的影響較大，而對(duì)內(nèi)摩擦角影響較小。對(duì)抗剪強(qiáng)度而言（圖3），20 ℃條件下SMA-13瀝青混合料的抗剪強(qiáng)度高于40 ℃、60 ℃下的抗剪強(qiáng)度。隨著溫度的升高，SMA-13瀝青混合料的抗剪強(qiáng)度降低。原因是瀝青混合料作為一種復(fù)雜的黏彈塑性材料，會(huì)隨著溫度的變化而表現(xiàn)出不同的特性，溫度升高時(shí)，瀝青混合料會(huì)出現(xiàn)軟化的現(xiàn)象，其膠結(jié)料也會(huì)隨著溫度的上升表現(xiàn)出流體的性質(zhì)，導(dǎo)致瀝青混合料原本的結(jié)構(gòu)出現(xiàn)破壞，致使內(nèi)摩擦角降低，從宏觀(guān)角度表現(xiàn)為瀝青混合料抗剪強(qiáng)度下降。

3.2 級(jí)配對(duì)瀝青混合料抗剪強(qiáng)度的影響

3.2.1 集料粒徑對(duì)瀝青混合料抗剪強(qiáng)度的影響

為研究集料最大公稱(chēng)粒徑對(duì)瀝青混合料抗剪強(qiáng)度以及抗剪參數(shù)的影響，試驗(yàn)采用AC-13、AC-16、AC-20瀝青混合料，試驗(yàn)溫度選取60 ℃，膠結(jié)料采用KL-90基質(zhì)瀝青，試驗(yàn)結(jié)果得出3種瀝青混合料的抗剪強(qiáng)度及其指標(biāo)的變化趨勢(shì)，如圖4、圖5所示。

由圖4可知，隨著集料顆粒粒徑的增大，瀝青混合料的黏聚力[c]值呈下降趨勢(shì)，級(jí)配AC-13的[c]值要大于級(jí)配AC-16和級(jí)配AC-20，研究表明：粒徑較小的集料顆粒比表面積大，與瀝青的接觸面積大，而自由瀝青比例較少，在相同的溫度以及荷載條件下，自由瀝青較少的瀝青混合料的黏聚力越大，反之，黏聚力越??；內(nèi)摩擦角隨著集料顆粒粒徑的增大而增大，即AC-20>AC-16>AC-13，原因是粒徑大的集料占比較大，粗集料的接觸較好，礦料能形成穩(wěn)定的骨架結(jié)構(gòu)。由圖5可知，當(dāng)瀝青混合料的結(jié)構(gòu)同為懸浮密實(shí)型結(jié)構(gòu)時(shí)，混合料的抗剪強(qiáng)度由大到小依次為AC-16>AC-13>AC-20。

3.2.2 不同級(jí)配對(duì)瀝青混合料抗剪強(qiáng)度的影響

為了研究級(jí)配類(lèi)型對(duì)瀝青混合料抗剪強(qiáng)度的影響，試驗(yàn)采用懸浮密實(shí)型瀝青混合料AC-13和骨架密實(shí)型瀝青瑪蹄脂碎石SMA-13，膠結(jié)料均采用SBS改性瀝青，采用旋轉(zhuǎn)壓實(shí)法使試件成型，試驗(yàn)溫度選取60 ℃，試驗(yàn)結(jié)果如表7所示。

由表7得知，對(duì)于黏聚力而言，懸浮密實(shí)型瀝青混合料AC-13大于骨架密實(shí)型結(jié)構(gòu)的瀝青混合料SMA-13，原因是懸浮密實(shí)型結(jié)構(gòu)中含有較多的細(xì)集料和礦粉，它們和膠結(jié)料形成的瀝青膠漿能夠?yàn)榛旌狭咸峁┹^大的黏聚力。就內(nèi)摩擦角和抗剪強(qiáng)度而言，卻是骨架密實(shí)結(jié)構(gòu)大于懸浮密實(shí)結(jié)構(gòu)瀝青混合料，這是由于懸浮密實(shí)型結(jié)構(gòu)中的瀝青膠漿在高溫的作用下會(huì)軟化，這些瀝青膠漿在混合料中同時(shí)又起到潤(rùn)滑作用，使集料與瀝青膠漿之間的黏附性減弱，從而導(dǎo)致內(nèi)摩擦角下降，抗剪強(qiáng)度降低。

3.3 瀝青類(lèi)型對(duì)瀝青混合料抗剪強(qiáng)度的影響

為了研究瀝青性質(zhì)對(duì)混合料性能的影響，針對(duì)AC-13瀝青混合料，集料性質(zhì)不變，選用KL-90基質(zhì)瀝青、SK-90基質(zhì)瀝青和SBS改性瀝青3種瀝青，試驗(yàn)溫度選用60 ℃。AC-13瀝青混合料在不同瀝青類(lèi)型下的黏聚力等指標(biāo)的變化趨勢(shì)如圖6、圖7所示。

由圖6可知，SBS改性瀝青混合料的黏聚力和內(nèi)摩擦角都遠(yuǎn)大于基質(zhì)瀝青混合料，故而抗剪強(qiáng)度也是如此（圖7）。其原因是：在高溫條件下，黏度越大的瀝青，其瀝青混合料的抗剪強(qiáng)度越高。由于改性瀝青與集料的黏附力優(yōu)于普通瀝青，因此擁有更大的抗剪強(qiáng)度。

4 瀝青混合料剪切試驗(yàn)對(duì)比分析

三軸剪切試驗(yàn)和單軸貫入試驗(yàn)都能夠很好地體現(xiàn)路面在高溫和重載復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下的受力特征，但為了進(jìn)一步表征二者的差別，進(jìn)行了與三軸剪切試驗(yàn)工況相同的單軸貫入試驗(yàn)，并將試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較。

4.1 不同溫度下單軸貫入試驗(yàn)與三軸剪切試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析

將SMA-13在20 ℃、40 ℃以及60 ℃時(shí)的單軸貫入試驗(yàn)與三軸剪切試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比分析，作出2種試驗(yàn)所得黏聚力等指標(biāo)的對(duì)比圖，如圖8—圖10所示。

由圖8—圖9可知，隨著溫度的升高，黏聚力和內(nèi)摩擦角都有所降低，黏聚力的下降幅度大于內(nèi)摩擦角下降幅度，說(shuō)明溫度對(duì)黏聚力的影響大于對(duì)內(nèi)摩擦角的影響，2種試驗(yàn)方法所得抗剪強(qiáng)度的變化規(guī)律一致，單軸貫入試驗(yàn)所得結(jié)果都大于三軸剪切試驗(yàn)所得結(jié)果（圖10）。

4.2 不同級(jí)配單軸貫入試驗(yàn)結(jié)果與三軸剪切試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析

4.2.1 集料粒徑對(duì)瀝青混合料抗剪強(qiáng)度的影響

將AC-13、AC-16、AC-20瀝青混合料在60 ℃下進(jìn)行單軸貫入試驗(yàn)與三軸剪切試驗(yàn)，將試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，如圖11—圖13所示。

當(dāng)瀝青混合料的結(jié)構(gòu)同為懸浮密實(shí)型結(jié)構(gòu)時(shí)，黏聚力隨著集料最大粒徑的增大而減?。▓D11）；而內(nèi)摩擦角隨著集料的最大粒徑的增大而增大（圖12）；根據(jù)式（1）計(jì)算，抗剪強(qiáng)度隨著集料的最大公稱(chēng)粒徑的增大而逐漸減?。▓D13）。但就2種試驗(yàn)方法所得結(jié)果來(lái)看，單軸貫入試驗(yàn)所得試驗(yàn)結(jié)果大于三軸剪切試驗(yàn)所得結(jié)果，2種試驗(yàn)方法所得的黏聚力差別較大，內(nèi)摩擦角差別較小。

4.2.2 級(jí)配類(lèi)型對(duì)瀝青混合料抗剪強(qiáng)度的影響

將懸浮密實(shí)型混合料AC-13和骨架密實(shí)型混合料SMA-13于60 ℃下進(jìn)行單軸貫入試驗(yàn)與三軸剪切試驗(yàn)，將試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，得出2種試驗(yàn)在不同級(jí)配類(lèi)型下瀝青混合料的內(nèi)摩擦角、黏聚力、抗剪強(qiáng)度變化趨勢(shì)，如圖14—圖16所示。

懸浮密實(shí)結(jié)構(gòu)混合料的黏聚力大于骨架密實(shí)型混合料的黏聚力（圖14）；而就內(nèi)摩擦角來(lái)說(shuō)，SMA-13瀝青混合料的內(nèi)摩擦角大于A(yíng)C-13瀝青混合料的內(nèi)摩擦角（圖15）。通過(guò)計(jì)算，SMA-13瀝青混合料的抗剪強(qiáng)度大于A(yíng)C-13瀝青混合料（圖16），這與三軸剪切試驗(yàn)所得規(guī)律一致。綜合來(lái)看，單軸貫入試驗(yàn)所得試驗(yàn)結(jié)果大于三軸剪切試驗(yàn)所得結(jié)果。

4.3 不同瀝青類(lèi)型單軸貫入試驗(yàn)與三軸剪切試驗(yàn)對(duì)比分析

將SK-90、KL-90瀝青以及SBS改性瀝青作為膠結(jié)料成型AC-13瀝青混合料試件，對(duì)比分析在60 ℃下的單軸貫入試驗(yàn)與三軸剪切試驗(yàn)結(jié)果，作出2種試驗(yàn)所得抗剪強(qiáng)度及其變化趨勢(shì)，如圖17—圖19所示。

由圖17—圖19可知，三軸剪切試驗(yàn)和單軸貫入試驗(yàn)所得的結(jié)果規(guī)律一致。在黏聚力方面，改性瀝青混合料的黏聚力大于基質(zhì)瀝青混合料。在內(nèi)摩擦角方面，三軸剪切試驗(yàn)中，SK-90瀝青混合料的內(nèi)摩擦角略小于KL-90瀝青混合料的內(nèi)摩擦角，而單軸貫入試驗(yàn)中的結(jié)果卻是與之相反，SK-90瀝青混合料的黏聚力小于KL-90瀝青混合料的黏聚力，而內(nèi)摩擦角卻略大于KL-90瀝青混合料的內(nèi)摩擦角，但兩者內(nèi)摩擦角的差異十分微小。綜合來(lái)看，單軸貫入試驗(yàn)的結(jié)果仍大于三軸剪切試驗(yàn)的結(jié)果。

5 結(jié)論

通過(guò)對(duì)比分析瀝青混合料的三軸剪切試驗(yàn)和單軸貫入試驗(yàn)結(jié)果，得到以下主要結(jié)論：

1）黏聚力和內(nèi)摩擦角都隨著溫度的升高而降低，溫度對(duì)黏聚力的影響程度大于其對(duì)內(nèi)摩擦角的影響程度。2種試驗(yàn)方法所得到的結(jié)果都符合瀝青混合料抗剪性能指標(biāo)的變化規(guī)律。但從數(shù)值上來(lái)說(shuō)，單軸貫入試驗(yàn)所得抗剪強(qiáng)度都大于三軸剪切試驗(yàn)所得抗剪強(qiáng)度。

2）混合料的黏聚力隨著集料顆粒粒徑的增大而減小，而內(nèi)摩擦角隨著集料顆粒粒徑的增大而增大。就相同集料粒徑的混合料而言，骨架密實(shí)型的抗剪強(qiáng)度大于懸浮密實(shí)型。

3）相同級(jí)配下，改性瀝青混合料的黏聚力和內(nèi)摩擦角均大于基質(zhì)瀝青。為提高瀝青混合料的高溫抗剪強(qiáng)度，優(yōu)先選用改性瀝青。

4）三軸剪切試驗(yàn)與單軸貫入試驗(yàn)均能較好地反映混合料抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的變化規(guī)律。2種試驗(yàn)測(cè)得的黏聚力差別較大，而內(nèi)摩擦角變化不大，說(shuō)明三軸剪切試驗(yàn)中圍壓的變化對(duì)黏聚力的影響大于對(duì)內(nèi)摩擦角的影響。

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Test on shear performance of asphalt mixture with low confining

pressure and analysis of its effect factors

ZHANG Yuxiu1， LI Ping2， FAN Xinyuan2

（1. School of Civil Engineering， Jiuquan Vocational and Technical College， Jiuquan 735000， China;

2. School of Civil Engineering， Lanzhou University of Technology， Lanzhou 730050， China）

Abstract： In view of the rutting disease of asphalt pavement due to insufficient shear performance， the factors affecting the shear strength of asphalt mixture are analyzed. Through triaxial shear test and uniaxial penetration test， it is found that the shear strength of asphalt mixture is affected by test temperature， aggregate maximum particle size， gradation type and asphalt type. The results show that the shear strength of asphalt mixture decreases with the increase of temperature， when the temperature increases from 20 ℃to 40 ℃， the decrease of shear strength is larger， while when the temperature increases from 40 ℃ to 60 ℃， the decrease of shear strength is smaller; From the effect of aggregate particle size on shear strength， the shear strength decreases with the increase of aggregate maximum nominal particle size; For the mixtures with the same aggregate size， the shear strength of the skeleton dense mixture is greater than that of the suspension dense mixture; and the shear strength of the mixture with modified asphalt as binder is greater than that of the mixture with base asphalt as binder under the same gradation. Through the comparison of the two test results， it can be seen that the variation laws obtained by the two test methods are consistent.

Key words： asphalt mixture; shear performance; triaxial shear test; uniaxial penetration test

（責(zé)任編輯：羅小芬）