楊環(huán)宇 徐信坤 巴現(xiàn)禮 陶星空 劉黎明

摘要：采用單鎢極惰性氣體保護(hù)焊（Single tungsten inert gas welding，STIG 焊）、雙鎢極惰性氣體保護(hù)焊（Double tungsten inert gas welding，DTIG 焊）、激光-SDTIG 電?。↙-SDTIG）復(fù)合焊和激光-DTIG 電?。↙-DTIG）復(fù)合焊4種方式對(duì)6 mm 厚TA2鈦合金進(jìn)行對(duì)接焊試驗(yàn)，實(shí)現(xiàn)單面焊雙面成形。結(jié)果表明，L-DTIG 復(fù)合焊的電弧能量更為集中，焊接速度可達(dá)680 mm/min。L-DTIG 復(fù)合焊的熱輸入為605.5 J/mm，僅是DTIG 焊的35.5%和L-SDTIG 復(fù)合焊的59.0%。L-DTIG 復(fù)合焊接頭的焊縫區(qū)晶粒細(xì)小，顯微硬度可達(dá)229.5 HV。拉伸試樣在母材處斷裂，接頭抗拉強(qiáng)度優(yōu)于母材。加入激光后，L-DTIG 復(fù)合焊的電弧等離子體中心導(dǎo)電區(qū)在xOz 和yOz 平面電弧分別收縮51.0%，45.5%，電弧根部收縮75.0%。測(cè)得L-DTIG 復(fù)合焊熱源在工件上的電弧壓力為3465 Pa，分別是DTIG 焊和L-SDTIG 復(fù)合焊的4.17和2.25倍。較高的電弧收縮比和電弧壓力可顯著提高焊接效率，降低焊接熱輸入。

關(guān)鍵詞：鈦合金；中厚板；熱輸入；激光誘導(dǎo)雙電弧復(fù)合熱源；等離子體

中圖分類號(hào)： TG 456

Process and mechanism of low power laser-double arc welding of titanium alloy plate

Yang Huanyu， Xu Xinkun， Ba Xianli， Tao Xingkong， Liu Liming

（Key Laboratory of Advanced Connectivity Technology of Liaoning Province， Dalian University of Technology， Dalian 116024， Liaoning， China）

Abstract： Single tungsten inert gas welding （STIG）， double tungsten inert gas welding （DTIG）， laser-single TIG arc hybrid welding （L-SDTIG） and laser-double TIG arc hybrid welding （L-DTIG） were used to weld TA2 titanium alloy butt joints with 6 mm thickness， and one-side welding with back formation were achieved. The results show that the arc energy of L-DTIG hybrid welding is more concentrated， and the welding speed can reach 680 mm/min. The heat input of L-DTIG hybrid welding is 605.5 J/mm， which is only 35.5% of DTIG and 59.0% of L-SDTIG. The grain size of L-DTIG weld zone is fine， and the microhardness can reach 229.5 HV. Tensile specimens fracture at the base material and the joint strength is better than that of the base material. After the addition of laser， the arc plasma central conductive zone of L-DTIG shrinks by 51.0% and 45.5% in the xOy and yOz planes， respectively， and the arc root shrinks by 75.0%. The measured arc pressure of the L-DTIG composite welding heat source on the workpiece was 3465 Pa， which was 4.17 and 2.25 times higher than that of DTIG and L-SDTIG composite welding， respectively. The higher arc shrinkage ratio and arc pressure can significantly improve the welding efficiency and reduce the welding heat input.

Key words： titanium alloy; medium and thick plate; heat input; laser induced double arc composite heat source; arc plasma

0前言

鈦合金具有耐腐蝕性強(qiáng)、密度低、比強(qiáng)度高等特點(diǎn)［1］，在航空航天、船舶制造、化工機(jī)械、生物醫(yī)療、能源工業(yè)等領(lǐng)域中得到了廣泛的應(yīng)用。由于鈦合金中厚板焊接時(shí)熔池較大，而熔融的鈦合金具有活性強(qiáng)、表面張力小、導(dǎo)熱性差、熱量集中等特點(diǎn)。因此，熱輸入的控制對(duì)鈦合金中厚板焊接接頭的性能具有十分重要的影響。

目前，鈦合金中厚板常用焊接方法主要有鎢極惰性氣體保護(hù)電弧焊（Tungsten inert gas arc welding，TIG 焊）、激光焊（Laser beam welding，LBW）、激光-電弧復(fù)合焊等。TIG 焊具有間隙容忍度高、熱輸入大等特點(diǎn)，導(dǎo)致焊接效率低、能量消耗嚴(yán)重，鈦合金受熱面積增大，焊縫及熱影響區(qū)變寬，使得焊接接頭的整體連接強(qiáng)度較低［2］。牟剛等人［3］使用手工TIG 多層多道填絲焊方法，對(duì)厚度為8 mm 的Ti6Al4V（TC4）鈦合金進(jìn)行對(duì)接焊試驗(yàn)。結(jié)果表明，在焊接速度為150 mm/min 時(shí)，可獲得了良好的焊縫成形。激光焊具有熱輸入小、能量密度高、焊接速度快、可達(dá)性好等特點(diǎn)［4-5］，且焊接過(guò)程中不需要真空，易實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化生產(chǎn)［6］。由于激光器的光-電轉(zhuǎn)化效率低，導(dǎo)致焊接能耗較高，且激光焊對(duì)工件的裝備精度要求較高。Tian 等人［7］使用12 kW 大功率連續(xù)激光器對(duì)厚度為8 mm 的TC4鈦合金進(jìn)行對(duì)接焊試驗(yàn)，結(jié)果表明，隨著焊接速度由1.2 m/min降低到0.8 m/min，焊縫中氣孔的孔徑有增大的趨勢(shì)。激光-電弧復(fù)合焊結(jié)合了激光的高能量密度和電弧的高間隙容忍度等優(yōu)勢(shì)，彌補(bǔ)了兩者的缺點(diǎn)，與激光焊相比，激光-電弧復(fù)合焊具有良好的電弧橋接能力和間隙容忍度；與電弧焊相比，激光-電弧復(fù)合焊具有熔深大、變形小等特點(diǎn)［8-9］，可大幅度提高焊接效率，降低焊接能耗［10］，消除咬邊、駝峰等缺陷，是應(yīng)用廣泛的先進(jìn)連接技術(shù)。Turichin 等人［11］使用5 kW 大功率連續(xù)激光與TIG 電弧形成復(fù)合熱源，對(duì)5 mm 厚TC4鈦合金進(jìn)行填絲焊，研究了電極高度、焊接速度對(duì)板材熔透穩(wěn)定性的影響。

為節(jié)約能源、提高焊接效率，提出低功率脈沖激光-雙電弧復(fù)合焊技術(shù)。通過(guò)在傳統(tǒng)的激光-電弧復(fù)合焊方法中引入一個(gè)新的電弧，增強(qiáng)了激光對(duì)電弧等離子體的誘導(dǎo)效果，提升了對(duì)中厚板的焊接能力。對(duì)比研究單鎢極惰性氣體保護(hù)焊（Single tungsten inert gas welding，STIG 焊）、雙鎢極惰性氣體保護(hù)焊（Double tungsten inert gas welding， DTIG焊）、激光-SDTIG 電?。↙-SDTIG）復(fù)合焊和激光-DTIG電?。↙-DTIG）復(fù)合焊4種方式對(duì)6 mm 厚TA2鈦合金進(jìn)行無(wú)坡口、不填絲對(duì)接焊試驗(yàn)。通過(guò)分析電弧等離子體和電弧壓力的變化規(guī)律，研究了焊接過(guò)程中低功率脈沖激光對(duì)電弧等離子體的影響，突出低功率脈沖激光-雙電弧復(fù)合焊接技術(shù)低熱輸入、高焊接效率的本質(zhì)特征，對(duì)中厚板的焊接具有重要意義。

1試驗(yàn)方法

試驗(yàn)材料為TA2鈦合金，尺寸為200 mm×100 mm×6 mm。母材化學(xué)成分如表1所示。焊前使用砂紙去除母材表面的氧化膜，并用丙酮清除板材表面的油污和灰塵，保證焊前母材的潔凈。

分別使用4種焊接方式進(jìn)行對(duì)接焊試驗(yàn)，試驗(yàn)裝置如圖1所示。復(fù)合熱源采用激光在前電弧在后的旁軸復(fù)合的方式，由低功率脈沖式TruPulse556激光器和松下YC300WX 焊機(jī)組成。激光平均功率可通過(guò)激光器的峰值功率、脈沖頻率、脈沖寬度進(jìn)行調(diào)節(jié)，電弧功率可通過(guò)氬弧焊機(jī)的焊接電流進(jìn)行調(diào)節(jié)。焊接過(guò)程中，復(fù)合熱源位置固定不動(dòng)，板材進(jìn)行移動(dòng)。試驗(yàn)采用自制氣體保護(hù)罩安裝在TIG 焊槍尾部和焊縫背部，緊貼焊縫。在焊接過(guò)程中，向保護(hù)罩內(nèi)充入氬氣，防止焊縫表面氧化。保護(hù)氣罩和焊槍使用的保護(hù)氣體均為99.99%的高純氬氣，焊接工藝參數(shù)如表2所示。

為了獲得電弧等離子體的側(cè)面和正面的輪廓，使用拍攝頻率為2000幀/s 的高速攝像機(jī)分別沿垂直、平行于焊接方向放置。在高速攝像機(jī)前端安裝一個(gè)中心波長(zhǎng)為809.5 nm、半波長(zhǎng)為9.2 nm 的窄帶濾光片，采集Ar 電弧等離子體實(shí)時(shí)信息，電弧等離子體圖像及電弧壓力采集位置如圖2所示。圖2不同平面電弧形貌及電弧壓力采集位置

焊接完成后，沿垂直焊縫方向截取試樣，獲得焊縫的橫截面，并進(jìn)行打磨、拋光，使用自配的腐蝕溶液（3%HF +6%HNO3+ 91%H2O）腐蝕后，在MEF-3型金相顯微鏡下觀察焊接接頭橫截面形貌及其微觀組織；沿垂直于焊縫方向截取硬度和靜拉伸標(biāo)準(zhǔn)試樣。使用硬度儀在4.9 N 壓頭載荷下，以0.2 mm 的步長(zhǎng)對(duì)焊縫進(jìn)行硬度測(cè)試。按照標(biāo)準(zhǔn)GB/T 228—2002《金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法》制備拉伸試樣，并使用DNS300型萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)在室溫下以1 mm/min 的拉伸速率進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。每個(gè)參數(shù)重復(fù)進(jìn)行3次，通過(guò)計(jì)算獲得試樣抗拉強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率，并求平均值。金相采集位置分別為母材與熱影響區(qū)界面處（A 區(qū)域）、焊縫區(qū)上部（B 區(qū)域）和焊縫區(qū)下部（C 區(qū)域）。A，B，C 區(qū)域及硬度打點(diǎn)位置如圖3所示。

2結(jié)果與討論

2.1焊縫截面形貌與熱輸入對(duì)比分析

使用4種焊接方式以表2的工藝參數(shù)對(duì)厚度為6 mm 的TA2鈦合金進(jìn)行對(duì)接焊試驗(yàn)，獲得的焊縫截面形貌如圖4所示。通過(guò)計(jì)算，對(duì)比不同焊接方式對(duì)熱源能量的利用效果。

考慮電弧與激光的熱傳導(dǎo)、熱對(duì)流、反射、輻射等能量消耗等因素。能量利用效率可以反映出焊接熱源能量的綜合利用效果。

η=PF/PH（1）

式中：η為能量利用效率；PF 為焊縫的熔化功率；PH 為輸出的總功率。焊接過(guò)程中輸出的總功率為

PH=PT+PL=UTIT+PL（2）

式中：PT 為TIG 焊機(jī)輸出功率；PL 為激光器輸出功率；UT，IT 分別為TIG 焊機(jī)輸出的電壓和電流。

焊縫的熔化功率為焊縫熔化所需的熱力學(xué)功率［12］，其計(jì)算方法為

PF=ρCATM-T0+HFVm=KMVm（3）

式中：PF 為焊縫熔化所需的熱力學(xué)功率；ρ為材料的密度；CA 為比熱容；TM 和T0分別為熔化溫度和初始溫度；HF 為熔化潛熱；Vm 為單位時(shí)間焊縫熔化的體積；KM 為計(jì)算所得常數(shù)。

由式（3）可知，PF 與KM，單位時(shí)間焊縫熔化的體積Vm 成正比。由表3中TA2的物理性質(zhì)參數(shù)可以算出，KM 為5.81 J/mm3；單位時(shí)間焊縫熔化的體積為

Vm=SAv（4）

式中：Vm 為單位時(shí)間焊縫熔化的體積；SA 為單位時(shí)間焊縫區(qū)面積；v 為焊接速度。

能量利用效率η和焊縫的熔化功率PF 可以直觀地反映熱源的能量利用效果。由圖5可知，加入激光后，L-SDTIG 復(fù)合焊與STIG 焊相比，η值稍有提升；但L-DTIG 復(fù)合焊與DTIG 焊相比，η 值由13.07%升至21.86%，提升顯著。且L-DTIG 復(fù)合焊的能量利用效率分別是DTIG 焊和L-SDTIG 復(fù)合焊的1.67和1.71倍。

使用表2的工藝參數(shù)對(duì)4種焊接方式的熱輸入進(jìn)行了計(jì)算，即

式中：E 為焊接熱輸入；ηT 和ηL 分別為TIG 電弧和激光的熱效率系數(shù)；ET 和EL 分別為TIG 焊機(jī)和激光器的輸出功率；U 和I 分別為TIG 焊的電弧電壓和焊接電流；v 為焊接速度。其中TIG 熱效率系數(shù)ηT 約為0.8，激光作用于熔化的金屬時(shí)，液態(tài)金屬對(duì)激光的吸收率約為50%，所以激光的熱效率系數(shù)ηL 取值為0.5［13］。將試驗(yàn)參數(shù)代入式（5）計(jì)算可得4種焊接方式熱輸入如圖6所示。

由表2和圖6可知，加入激光后，焊接速度明顯提高，熱輸入顯著降低。L-SDTIG 復(fù)合焊的焊接速度為STIG 焊的1.76倍，熱輸入為STIG 焊的60.7%；L-DTIG 復(fù)合焊的焊接速度為DTIG 焊的3.24倍，為L(zhǎng)-SDTIG 復(fù)合焊的2.27倍。L-DTIG 復(fù)合焊的熱輸入僅為605.5 J/mm，是DTIG 焊的35.5%，是L-SDTIG 復(fù)合焊的59.0%。

2.2組織與性能分析

由于4種焊接方式的熱輸入不同，所以接頭的組織性能也有較大的差別。對(duì)焊接接頭不同區(qū)域的金相組織進(jìn)行采集，如圖3中的A，B，C 區(qū)域所示。其中A 區(qū)域?yàn)槟覆呐c熱影響區(qū)界面處，B 和C 區(qū)域分別為焊縫的上部和下部，4種焊接方式接頭的微觀組織如圖7～ 圖10所示。由圖7～ 圖10可知，母材由均勻的等軸α晶粒組成，熱影響區(qū)與母材界面明顯，熱影響區(qū)主要結(jié)構(gòu)為不規(guī)則的鋸齒狀α晶粒（D）。STIG 和DTIG 焊接頭中焊縫主要由粗大不規(guī)則的鋸齒狀α晶粒（D）、柱狀α晶粒（E）以及少量的針狀α晶粒（F）組成。L-SDTIG 和L-DTIG 復(fù)合焊接頭的焊縫區(qū)除了存在鋸齒狀α晶粒、柱狀α晶粒，針狀α晶粒外還存在部分α孿晶（G）。整體而言， STIG 和DTIG 焊接頭中的晶粒尺寸均大于L-SDTIG 和L-DTIG 復(fù)合焊接頭中的晶粒尺寸。對(duì)比焊縫上部和下部的微觀組織可以看出，下部的晶粒尺寸較上部稍有減小，且L-SDTIG，L-DTIG 復(fù)合焊接頭焊縫組織中細(xì)小的α孿晶主要存在于上部區(qū)域。

對(duì)4種焊接試樣進(jìn)行了硬度測(cè)試，硬度分布云如圖11所示。從圖11可以看出，從焊縫中心到母材，硬度呈下降趨勢(shì)。STIG，DTIG 焊接頭的焊縫區(qū)和熱影響區(qū)硬度分布均勻，焊縫區(qū)的平均硬度為202.3，203.1 HV，熱影響區(qū)的平均硬度為180.2，181.7 HV。加入激光后，L-SDTIG，L-DTIG 復(fù)合焊接頭的硬度稍有提升，焊縫區(qū)的平均硬度為207.1，208.3 HV，熱影響區(qū)平均硬度為186.5，186.8 HV。分布于焊縫上部區(qū)域細(xì)小的針狀α晶粒和α孿晶導(dǎo)致該區(qū)域硬度明顯增加，其最大硬度分別為224.3，229.5 HV。

圖12為4種焊接接頭的拉伸性能。從圖12可以看出，母材的抗拉強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率分別為436 MPa和32.5%。STIG，DTIG焊接頭試樣均斷裂于焊縫區(qū)，抗拉強(qiáng)度分別為381，396 MPa，約為母材的87.4%和90.8%；其斷后伸長(zhǎng)率分別為19.0%，20.5%，約為母材的58.5%和63.1%。L-SDTIG， LDTIG復(fù)合焊接頭試樣均在母材處斷裂，斷裂處呈現(xiàn)明顯的頸縮，其抗拉強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率與母材相當(dāng)。由此可見(jiàn)，使用L-DTIG 復(fù)合焊方法可獲得力學(xué)性能優(yōu)良的TA2鈦合金焊接接頭。

2.3電弧等離子體形貌及電弧壓力分析

使用高速攝像機(jī)對(duì)xOz和yOz平面的電弧等離子體信息進(jìn)行采集。使用壓力傳感器對(duì)電弧等離子體底部中心位置的電弧壓力進(jìn)行測(cè)量。對(duì)采集數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，研究激光-電弧復(fù)合熱源低熱輸入、高焊接效率的本質(zhì)特征。

圖13為4種焊接方式的Ar電弧等離子體的形貌。由圖13可知，當(dāng)有激光作用時(shí)，電弧等離子體發(fā)生明顯的收縮，中心導(dǎo)電通道面積減小。這是由于Ti 原子的電離能（6.81 eV）明顯小于Ar原子（15.76 eV）［14］，在焊接過(guò)程中，Ti原子被優(yōu)先電離，形成的Ti等離子體取代導(dǎo)電通道中部分Ar等離子體進(jìn)行導(dǎo)電。定義電弧等離子體中的關(guān)鍵參數(shù)，定量的分析激光對(duì)電弧等離子體的誘導(dǎo)、壓縮作用。電弧根部在板材表面的形狀類似于橢圓形，電弧根部面積可以用式（6）表示。

式中： S 為電弧根部面積； dt 和dw 分別為xOz 和yOz 平面電弧根部長(zhǎng)度，如圖14所示。

激光作用時(shí)，電弧中心導(dǎo)電區(qū)的收縮比和根部面積的收縮比例可以反映激光對(duì)電弧的誘導(dǎo)效果，可以表示為

式中：CT 為電弧中心導(dǎo)電區(qū)的收縮比；T 為電弧中心導(dǎo)電區(qū)的面積；CR 為根部面積的收縮比例；S 為電弧根部面積；dt 為xOz 平面電弧根部長(zhǎng)度；dw 為yOz 平面電弧根部長(zhǎng)度；下角標(biāo)括號(hào)中的STIG/DTIG 為STIG 焊或DTIG 焊方法；下角標(biāo)括號(hào)中的L-SDTIG/L-DTIG 為L(zhǎng)-SDTIG 復(fù)合焊或L-DTIG 復(fù)合焊方法。

從表4可以看出，在xOz和yOz平面，L-SDTIG和L-DTIG復(fù)合焊電弧中心導(dǎo)電區(qū)均有收縮，且LDTIG復(fù)合焊電弧收縮更為明顯。L-DTIG復(fù)合焊電弧在xOz 和yOz平面的收縮比分別是L-SDTIG復(fù)合焊電弧的1.51和1.52倍。表4中的電弧根部面積的收縮比例（CR）值越大，代表激光對(duì)電弧的誘導(dǎo)能力越強(qiáng)。L-DTIG復(fù)合焊電弧根部作用面積收縮比例是L-SDTIG復(fù)合焊電弧的1.38倍。結(jié)果表明，激光對(duì)雙電弧等離子體的誘導(dǎo)能力更強(qiáng)，電弧能量更為集中，使焊接效率提高，熱輸入降低。

對(duì)4種焊接方式電弧根部中心位置的電弧壓力進(jìn)行測(cè)量，其結(jié)果如圖15所示。加入激光后，電弧壓力顯著提高。L-DTIG復(fù)合焊電弧壓力為3465 Pa，是DTIG 焊的4.17倍，是L-SDTIG復(fù)合焊的2.25倍。

電弧壓力是高速運(yùn)動(dòng)的等離子體射流撞擊陽(yáng)極板材所產(chǎn)生的力。假設(shè)電弧等離子體射流撞擊陽(yáng)極板材后，運(yùn)動(dòng)速度變?yōu)?，根據(jù)動(dòng)能守恒定律，電弧根部中心處的電弧壓力為［15］

式中：Parc 為電弧壓力；ρ為電弧等離子體密度；v 為等離子運(yùn)動(dòng)速度。

由式（9）可知，電弧壓力與電弧等離子體密度和等離子體流速成正相關(guān)。假設(shè)等離子體在無(wú)粘流、不可壓縮的條件下進(jìn)行運(yùn)動(dòng)，等離子體的運(yùn)動(dòng)速度可表示為［14］

式中：v 為等離子運(yùn)動(dòng)速度；μ0為自由空間磁導(dǎo)率；I 和J 分別為電弧中心的電流強(qiáng)度和電流密度；ρ為電弧等離子體密度。

電弧等離子體的電流密度為［16］

式中：H 為電弧等離子體電場(chǎng)強(qiáng)度；e 為電子電荷；ne，λe 分別為電子密度和電子平均自由程；k 為玻爾茲曼常數(shù)；me 為電子質(zhì)量；Te 為電子溫度。

將式（10）～式（11）代入式（9）中，得到電弧壓力的具體計(jì)算式，即

由式（12）可知， Parc 與Te 成弱相關(guān)，與I， H，ne 的相關(guān)性較強(qiáng)。

當(dāng)激光作用時(shí)，電弧等離子體明顯收縮，導(dǎo)電通道直徑減小，按照最小電壓原理，電弧電壓增加。由于鎢極高度保持一致，電弧電壓增加導(dǎo)致電場(chǎng)強(qiáng)度（E）增強(qiáng)。電弧等離子體受到電場(chǎng)和洛倫茲力共同影響，使電子獲得大量能量，加劇了高能電子與Ar 粒子的碰撞，促進(jìn)了粒子的電離，電弧等離子體中電子密度（ne）明顯增加。所以L-SDTIG，L-DTIG復(fù)合焊電弧壓力明顯高于STIG 和DTIG 焊，且L-DTIG 復(fù)合焊高于L-SDTIG 復(fù)合焊，計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)測(cè)得數(shù)據(jù)一致。這是由于與L-SDTIG 復(fù)合焊相比，L-DTIG 復(fù)合焊單個(gè)電極焊接電流（260 A）較小，由于電弧挺度與電極電流成正相關(guān)。在激光作用時(shí)，激光更容易克服電弧挺度， L-DTIG 復(fù)合焊電弧等離子體的收縮程度大于L-SDTIG 復(fù)合焊，電場(chǎng)強(qiáng)度更大；且L-DTIG 復(fù)合焊的總焊接電流（520 A）大于L-SDTIG 復(fù)合焊（400 A），導(dǎo)致L-DTIG 復(fù)合焊的電流強(qiáng)度更大；在兩者共同作用下，使得L-DTIG復(fù)合焊電弧壓力明顯高于L-SDTIG 復(fù)合焊。電弧等離子體作用于板材，電弧壓力的增大，更有利于在板材表面形成更大的熔深。即在獲得相同熔深的前提下，增大電弧壓力，可提升焊接效率、降低焊接的熱輸入。

綜上所述，由于STIG 焊和DTIG 焊的電弧放電面積大，電弧壓力較小，能量密度較低，熔透6 mm 鈦合金時(shí)需要更大的熱輸入，使熔池冷卻速度慢，高溫停留時(shí)間長(zhǎng)，導(dǎo)致焊縫及熱影響區(qū)晶粒粗大，硬度相對(duì)較低，焊縫的結(jié)合強(qiáng)度相對(duì)較弱。激光作用時(shí)，L-DTIG 復(fù)合焊的變化最為顯著。在L-DTIG 焊過(guò)程中，脈沖激光作用于熔池促進(jìn)了熔池內(nèi)液態(tài)金屬的相互擾動(dòng)，破碎枝晶，同時(shí)激光的誘導(dǎo)放電效應(yīng)使雙電弧等離子體大幅收縮，電弧壓力增大，能量密度升高，焊接效率提高。較低的熱輸入使熔池冷卻加快，晶粒來(lái)不及長(zhǎng)大，形成細(xì)小的α晶粒，提高了焊接接頭的力學(xué)性能。

3結(jié)論

（1）在6 mm厚TA 鈦合金焊接中，L-DTIG復(fù)合焊具有焊接速度快、熱輸入小、能量利用效率高等優(yōu)勢(shì)。L-DTIG熱輸入僅為605.5 J/mm，為DTIG焊的35.5%，為L(zhǎng)-SDTIG復(fù)合焊的59.0%；能量利用效率分別是DTIG 焊和L-SDTIG 復(fù)合焊的1.67倍和1.71倍。

（2）加入激光后，L-DTIG復(fù)合焊熱輸入顯著降低，且脈沖激光攪拌熔池，細(xì)化了焊縫及熱影響區(qū)的晶粒。從焊縫區(qū)到母材硬度呈下降趨勢(shì)，焊縫區(qū)硬度最高為229.5 HV。拉伸試樣斷裂位置為母材，抗拉強(qiáng)度與母材相當(dāng)。

（3）激光作用時(shí)，電弧能量更加集中。L-DTIG復(fù)合焊電弧等離子體的中心導(dǎo)電區(qū)在xOz和yOz平面電弧分別收縮51.0%和45.5%，電弧根部作用面積收縮75.0%。L-DTIG復(fù)合焊熱源在工件上的電弧壓力為3465 Pa，分別是DTIG焊和L-SDTIG復(fù)合焊的4.17和2.25倍。較高的電弧收縮比和電弧壓力可顯著提高焊接效率，降低焊接熱輸入。

參考文獻(xiàn)

［1］陳曦， 姜楠， 畢江， 等.鈦/鋁激光熔釬焊接頭原位TEM 拉伸斷裂行為［J］.焊接學(xué)報(bào)， 2021， 42（11）：22-28.

［2］ Tricarico L， Brandizzi M， Satriano A A. CO2 laser-MIG hybrid welding of titanium alloy［C］//AMPT 2009-Advances in Material Processing Technoligies. Kuala Lumpur， Malaysia， 2009.

［3］牟剛， 華學(xué)明， 徐小波， 等.8 mm 厚TC4鈦合金TIG、MIG 焊接工藝及性能對(duì)比研究［J］.電焊機(jī)， 2020， 50（4）：70-74.

［4］Chen Y， Zhang K， Xue H， et al.Study on laser welding of a Ti-22Al-25Nb alloy： microstructural evolution and high temperature brittle behavior［J］.Journal of Alloys & Compounds， 2016， 681：175-185.

［5］Zhang M， Tang K， Zhang J， et al.Effects of processing parameters on underfill defects in deep penetration laser welding of thick plates［J］.The International Journal of Advanced Manufacturing Technology， 2018， 96：491-501.

［6］牛小男， 崔麗， 王鵬， 等.鎳鋁青銅過(guò)渡層對(duì)鈦合金/不銹鋼異種材料激光焊接頭組織與力學(xué)性能的影響［J］.焊接學(xué)報(bào)， 2022， 43（1）：42-47.

［7］Tian D， Gao Z， Wang F， et al.The porosity formation mechanismin the laser-welded butt joint of 8 mm thickness Ti-6Al-4V alloy：Effect of welding speed on the metallurgical pore formation［J］.Modern Physics Letters B， 2020， 34（4）：566-578.

［8］黃瑞生， 楊義成， 蔣寶， 等.超高功率激光-電弧復(fù)合焊接特性分析［J］.焊接學(xué)報(bào)， 2019， 40（12）：73-77，96.

［9］Zeng Huilin， Xu Yuanbin， Wang Changjiang， et al. Research on laser-arc hybrid welding technology for long-distance pipeline construction［J］.China Welding， 2018， 27（3）：53-58.

［10］Liu L， Li C， Shi J. Analysis of energy utilisation efficiency in laser-GTA hybrid welding process［J］.Science & Technology of Welding & Joining， 2014， 19（7）：541-546.

［11］Turichin G， Tsibulsky I， Somonov V， et al. Laser-TIG welding of titanium alloys［J］.IOP Conference Series： Materials Science and Engineering， 2016， 142（1）：1757-1765.

［12］史吉鵬， 王紅陽(yáng)， 楊林波， 等.鈦合金激光-TIG 復(fù)合焊接保護(hù)狀態(tài)對(duì)焊縫成形及性能影響［J］.焊接學(xué)報(bào)， 2017， 38（2）：61-65.

［13］Brandizzi M， Mezzacappa C， Tricarico L， et al.Optimization of Ti6Al4V titanium alloy laser-arc hybrid weld parameters［J］.Welding International， 2011， 26（12）：1-9.

［14］史吉鵬.鈦合金低功率脈沖激光調(diào)控電弧焊接物理機(jī)制及工藝研究［D］.大連：大連理工大學(xué)， 2019.

［15］Leng X， Zhang G， Wu L. The characteristic of twin-electrode TIG coupling arc pressure［J］. Journal of Physics D Applied Physics， 2006， 39（6）：1120-1126.

［16］安藤弘平， 長(zhǎng)谷川光雄.焊接電弧現(xiàn)象［M］.施雨湘， 譯.北京：機(jī)械工業(yè)出版社， 1985.

楊環(huán)宇簡(jiǎn)介：博士研究生；主要從事激光-多電弧復(fù)合熱源物理機(jī)制及工藝研究； yanghuanyuyhy@163.com。

劉黎明簡(jiǎn)介：通信作者，博士，教授，博士研究生導(dǎo)師；liulm@dlut.edu.cn。