蔣濟(jì)同, 秦 騰, 齊共成, 杜德潤(rùn), 董 坤, 楊 松, 劉 輝

(中國(guó)海洋大學(xué)工程學(xué)院，青島 266000)

0 引言

“輕質(zhì)高強(qiáng)”是結(jié)構(gòu)工程師的一貫追求,現(xiàn)代材料科學(xué)的進(jìn)展使得材料強(qiáng)度有了較大的提升,但往往以犧牲材料的延性作為代價(jià),使得構(gòu)件的耗能能力和延性性能劣化。為解決這一矛盾,本文在文獻(xiàn)[1]的基礎(chǔ)上繼續(xù)探索使用脆性材料制作延性受彎構(gòu)件的實(shí)現(xiàn)路徑。

纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(FRP)作為一種新興的材料已經(jīng)開始廣泛應(yīng)用到土木工程領(lǐng)域,而FRP筋更是以其強(qiáng)度高、耐腐蝕性好等優(yōu)點(diǎn),成為了混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋的良好替代材料。但FRP筋是一種無屈服點(diǎn)筋材,在破壞前其應(yīng)力與應(yīng)變幾乎完全呈線性關(guān)系,故用FRP筋作為受拉筋材的梁不存在傳統(tǒng)意義上的適筋梁,而僅有少筋梁和超筋梁兩種類型,雖然相比少筋破壞形式,超筋的破壞形式更符合混凝土設(shè)計(jì)理念,但仍然屬于脆性破壞,不具有足夠的延性,破壞征兆不夠明顯,這大大限制了FRP筋在實(shí)際工程中的應(yīng)用和推廣。

區(qū)域約束混凝土梁是區(qū)域約束混凝土[2]構(gòu)件的一種,是將區(qū)域約束的方法運(yùn)用在混凝土梁上,通過對(duì)梁受壓區(qū)混凝土施加額外約束,限制其橫向變形,在提高約束區(qū)內(nèi)混凝土強(qiáng)度的同時(shí),增配受拉鋼筋,進(jìn)而達(dá)到提高梁整體承載能力和改善其延性的目的[1]。迄今為止,貴州大學(xué)的曹新明教授及其團(tuán)隊(duì)[3-14]對(duì)區(qū)域約束混凝土梁已經(jīng)做了大量的研究,并在這些研究的基礎(chǔ)上總結(jié)了區(qū)域約束混凝土梁的各方面性能計(jì)算公式,編寫了《區(qū)域約束混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(DBJ 52/T 082—2016)[15](簡(jiǎn)稱《區(qū)域約束規(guī)程》)。

筆者前期研究了在以鋼絞線作為受拉筋的混凝土超筋梁上使用加強(qiáng)的箍筋實(shí)現(xiàn)區(qū)域約束,并對(duì)其抗彎性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究,證明了以脆性材料作為受拉筋的區(qū)域約束超筋梁比非區(qū)域約束超筋梁具有更高的承載力和更好的延性[1]。在此基礎(chǔ)上,本文首次將區(qū)域約束技術(shù)應(yīng)用到玄武巖纖維(BFRP)筋混凝土梁中,并且通過矩形螺旋BFRP箍筋約束受壓區(qū)混凝土,使其具有較強(qiáng)的抗壓承載能力和變形能力,進(jìn)而大大改善BFRP筋混凝土梁的延性,并提高其承載力,為使用脆性受拉筋(鋼絞線、FRP筋等)建造延性混凝土受彎構(gòu)件,實(shí)現(xiàn)脆性材料延性構(gòu)件指出了新的可能性。

1 試驗(yàn)方案

1.1 試驗(yàn)?zāi)康呐c構(gòu)件設(shè)計(jì)

本試驗(yàn)?zāi)康脑谟谘芯坎煌瑓^(qū)域約束效果下,區(qū)域約束BFRP筋混凝土梁的抗彎性能,設(shè)置一根BFRP筋普通混凝土梁作為對(duì)比梁(編號(hào)L1),三根區(qū)域約束BFRP筋混凝土梁作為試驗(yàn)梁(根據(jù)約束條件從弱到強(qiáng)編號(hào)依次為Q1、Q2、Q3),其中對(duì)比梁L1僅配置一般抗剪箍筋,試驗(yàn)梁Q1、Q2、Q3在對(duì)比梁L1基礎(chǔ)上,在受壓區(qū)配置不同直徑和間距的矩形螺旋箍筋作為約束箍筋。由于箍筋約束是被動(dòng)約束,約束效果與混凝土橫向變形程度相關(guān),而低強(qiáng)度混凝土的泊松比略高于高強(qiáng)度混凝土,理論上低強(qiáng)度混凝土約束效果應(yīng)優(yōu)于高強(qiáng)度混凝土,故使用低強(qiáng)度混凝土以凸顯約束效果。

根據(jù)以上試驗(yàn)?zāi)康暮驮O(shè)計(jì)原則,并考慮實(shí)驗(yàn)室條件,依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)(2015年版)[16]、《纖維增強(qiáng)復(fù)合材料建設(shè)工程應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》(GB 50608—2010)[17]和《區(qū)域約束規(guī)程》進(jìn)行梁整體設(shè)計(jì)。梁長(zhǎng)5.9m,支座間距4.5m,純彎段長(zhǎng)1m,截面尺寸為150mm×300mm,保護(hù)層厚度c=20mm,混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25。約束區(qū)高度xcc=110mm,寬度b1=110mm。受拉筋采用4根直徑為20mm的BFRP筋,受壓筋采用4根直徑為10mm的BFRP筋。四根梁的抗剪箍筋(大箍筋)均采用直徑10mm、間距100mm的BFRP筋,沿梁全長(zhǎng)布置,吊鉤處加密。Q1梁約束箍筋采用直徑10mm、間距100mm的BFRP筋,在支座間布置,布置長(zhǎng)度4.5m;Q2梁約束箍筋采用直徑8mm、間距50mm的BFRP筋,在支座間布置,布置長(zhǎng)度4.5m;Q3梁約束箍筋采用直徑10mm、間距50mm的BFRP筋,在支座間布置,布置長(zhǎng)度4.5m。試件具體設(shè)計(jì)見表1、圖1、2。

表1 BFRP筋混凝土梁配筋

圖1 梁縱斷面示意圖

圖2 正截面示意圖

1.2 材料性能測(cè)試

對(duì)本次試驗(yàn)中所使用的BFRP筋、混凝土等材料進(jìn)行了力學(xué)性能測(cè)試,將測(cè)試結(jié)果記錄并匯總。

BFRP筋:按照不同直徑每三根為一組,通過拉拔試驗(yàn)測(cè)出抗拉強(qiáng)度,實(shí)測(cè)數(shù)值見表2。BFRP筋實(shí)測(cè)強(qiáng)度滿足規(guī)范要求,且離散性較小,各規(guī)格取其平均值。

表2 BFRP筋實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度

混凝土:對(duì)應(yīng)四根試驗(yàn)梁制作四組混凝土立方體標(biāo)準(zhǔn)試塊,試驗(yàn)當(dāng)天通過抗壓測(cè)試得到混凝土立體標(biāo)準(zhǔn)試塊抗壓強(qiáng)度,實(shí)測(cè)數(shù)值見表3?；炷亮⒎襟w標(biāo)準(zhǔn)試塊實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度離散性較小,滿足試驗(yàn)要求,按對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)日期取用平均值。

表3 混凝土立方體標(biāo)準(zhǔn)試塊實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度

1.3 測(cè)量和加載

試驗(yàn)過程中需要測(cè)量的數(shù)據(jù)主要包括:荷載值、BFRP筋應(yīng)變、混凝土應(yīng)變、梁的撓度。

荷載值通過力傳感器測(cè)得?；炷梁虰FRP筋應(yīng)變,通過粘貼在混凝土和BFRP筋相應(yīng)位置的應(yīng)變片測(cè)得。在跨中截面及距離跨中300mm處截面放置應(yīng)變片,以跨中位置應(yīng)變片數(shù)據(jù)為主,距離跨中300mm處截面數(shù)據(jù)為補(bǔ)充。

BFRP筋應(yīng)變片:受壓筋及受拉筋應(yīng)變片均位于鋼筋籠內(nèi)側(cè),以盡量減少保護(hù)層混凝土壓碎時(shí)對(duì)應(yīng)變片造成的影響?？紤]到箍筋內(nèi)外側(cè)應(yīng)變不相同,為求得箍筋總體平均應(yīng)變,應(yīng)變片貼于箍筋側(cè)面軸線位置。其中Q1、Q2、Q3梁的箍筋應(yīng)變片貼于約束箍筋(螺旋箍筋)上,L1梁箍筋應(yīng)變片貼于抗剪箍筋(大箍筋)上,見圖3。

圖3 BFRP筋應(yīng)變片

混凝土應(yīng)變片:為測(cè)得梁不同高度混凝土的應(yīng)變值,在梁側(cè)沿高度布置混凝土應(yīng)變片,距梁頂距離分別為20、75、150、235、280mm。在梁頂及梁底中線位置設(shè)置兩個(gè)混凝土應(yīng)變片。每個(gè)截面共計(jì)7個(gè)混凝土應(yīng)變片,見圖4。

圖4 混凝土應(yīng)變片布置圖

梁的撓度通過位移計(jì)測(cè)量。為減小誤差,支座及梁跨中位置均布置位移計(jì),且在梁兩側(cè)對(duì)稱布置。同時(shí),在距離梁跨中150mm處額外布置一組位移計(jì),作為跨中位移計(jì)的校準(zhǔn)數(shù)據(jù),同樣于梁兩側(cè)對(duì)稱布置。共計(jì)4組8處位移計(jì)布置點(diǎn),兩兩對(duì)應(yīng)。所有位移計(jì)均布置于靠近梁底側(cè)位置。位移計(jì)量程均為100mm,見圖5。

圖5 位移計(jì)布置圖

1.4 加載裝置和加載方案

本次試驗(yàn)為靜載試驗(yàn),在中國(guó)海洋大學(xué)結(jié)構(gòu)試驗(yàn)大廳進(jìn)行。采用四點(diǎn)彎曲加載方式,加載點(diǎn)于跨中兩側(cè)對(duì)稱布置,間距1000mm,支座間距4500mm。試驗(yàn)梁及分配梁兩組支座均采用一邊固定鉸支座,一邊滾動(dòng)鉸支座,支座滾軸上下均配有鋼墊板,與混凝土試驗(yàn)梁接觸的鋼墊板均用砂漿進(jìn)行找平,以保證受力均勻。加載裝置見圖6。

圖6 加載裝置圖

試驗(yàn)前對(duì)千斤頂、分配梁、力傳感器等加載測(cè)量裝置進(jìn)行了稱重得到G=3kN,將梁自重等效為豎向集中力F=2.6kN,即加載前,梁上存在G+F=5.6kN的初始荷載。通過估算,梁的開裂荷載大約為10kN,因此將預(yù)加載分為兩級(jí),每級(jí)1.5kN,以保證梁在預(yù)加載過程中不發(fā)生開裂。正式加載時(shí),第一級(jí)加載至10kN左右,達(dá)到開裂荷載,之后按照每一級(jí)10kN的方式加載至50kN后改為每一級(jí)加載5kN直至梁破壞。每級(jí)加載后停留5～10min,通過采集儀記錄各應(yīng)變片和位移計(jì)的數(shù)據(jù),觀察裂縫開展情況。

2 試驗(yàn)現(xiàn)象

2.1 L1梁

第一級(jí)加載至10.76kN,梁跨中附近出現(xiàn)豎向裂縫;第二級(jí)(20.56kN)至第五級(jí)(50.83kN)加載過程中,裂縫開展,數(shù)量增加,彎剪段內(nèi)部分豎向裂縫向跨中斜向發(fā)展,并出現(xiàn)少量斜裂縫;第六級(jí)加載至55.66kN,梁頂跨中保護(hù)層高度內(nèi)出現(xiàn)細(xì)小的沿梁長(zhǎng)方向的縱向裂縫;第七級(jí)加載至60.87kN,保護(hù)層裂縫沿縱向發(fā)展,數(shù)量增多;第八級(jí)加載至65.98kN,跨中梁頂表層出現(xiàn)翻起,保護(hù)層縱向裂縫發(fā)展迅速,數(shù)量明顯增多,初步判斷保護(hù)層即將破壞;繼續(xù)加載至第九級(jí)(69.76kN),承載力不再上升,觀察到保護(hù)層壓碎脫落,即梁已達(dá)到極限承載力;短暫持荷后繼續(xù)加載,觀察到撓度不斷增加,承載力持續(xù)下降,在66.65kN時(shí),出現(xiàn)兩聲脆響(鑿開后,發(fā)現(xiàn)梁頂一側(cè)縱筋壓斷),承載力迅速降至40kN,已低于峰值承載力的85%,停止試驗(yàn)。加載過程現(xiàn)象和裂縫分布見圖7,裂縫寬度見表4。

表4 L1梁最大裂縫寬度及對(duì)應(yīng)荷載

圖7 L1梁加載過程現(xiàn)象和裂縫分布圖

2.2 Q1梁

第一級(jí)加載至10.78kN,梁跨中附近出現(xiàn)豎向裂縫;第二級(jí)(20.91kN)至第六級(jí)(55.58kN)加載過程中,裂縫開展,數(shù)量增加,彎剪段內(nèi)部分豎向裂縫向跨中斜向發(fā)展,并出現(xiàn)少量斜裂縫;第七級(jí)加載至60.64kN,梁頂跨中保護(hù)層高度內(nèi)開始出現(xiàn)細(xì)小的沿梁長(zhǎng)方向的縱向裂縫;第八級(jí)加載至65.68kN,在加載過程中,觀察到保護(hù)層裂縫沿縱向迅速發(fā)展,數(shù)量明顯增多,并且梁頂面出現(xiàn)翻起,但荷載尚未下降;第九級(jí)加載過程中,梁撓度繼續(xù)增加,承載力達(dá)到70.54kN后,出現(xiàn)小幅回落,當(dāng)回落至69.58kN時(shí),出現(xiàn)混凝土開裂的聲響,荷載迅速降至66.22kN,此時(shí)觀察到跨中受壓區(qū)混凝土上部保護(hù)層完全脫落;短暫持荷后,繼續(xù)第十級(jí)加載,加載過程中,梁撓度繼續(xù)增大,承載力繼續(xù)上升,加載至74.49kN時(shí),出現(xiàn)一聲脆響(鑿開后,發(fā)現(xiàn)梁頂縱筋壓斷),承載力不再上升,繼續(xù)加載,隨著撓度的繼續(xù)增加,承載力開始下降,降至55kN時(shí),已低于峰值承載力的85%,停止試驗(yàn)。加載過程現(xiàn)象和裂縫分布見圖8,裂縫寬度見表5。

表5 Q1梁最大裂縫寬度及對(duì)應(yīng)荷載

圖8 Q1梁加載過程現(xiàn)象和裂縫分布圖

2.3 Q2梁

第一級(jí)加載至10.77kN,梁純彎段內(nèi)出現(xiàn)數(shù)條細(xì)小的豎向裂縫,彎剪段也出現(xiàn)豎向裂縫;第二級(jí)(20.92kN)至第五級(jí)(50.24kN)加載過程中,裂縫開展,數(shù)量增加,彎剪段內(nèi)部分豎向裂縫向跨中斜向發(fā)展,并出現(xiàn)少量斜裂縫;第六級(jí)加載至55.52kN,梁頂跨中保護(hù)層高度內(nèi)開始出現(xiàn)較細(xì)的縱向裂縫;第七級(jí)加載至61.33kN,梁頂跨中縱向裂縫迅速開展,數(shù)量明顯增多,梁頂表層出現(xiàn)翻起現(xiàn)象,即頂部保護(hù)層開始?jí)核?第八級(jí)加載至65.93kN,隨著撓度的增加,承載力持續(xù)上升;繼續(xù)第九級(jí)加載,撓度繼續(xù)增大,承載力達(dá)到71.95kN后,出現(xiàn)一聲脆響,承載力迅速降至69.41kN,觀察到上部保護(hù)層完全脫落后,可見跨中截面處約束箍筋在彎角處拉斷;繼續(xù)加載,承載力重新上升至73.04kN后不再增加并開始回落,但撓度仍不斷增加,承載力下降至峰值承載力的85%左右時(shí),停止試驗(yàn)。由于約束箍筋過早拉斷,沒有達(dá)到預(yù)計(jì)的約束效果。加載過程現(xiàn)象和裂縫分布見圖9,裂縫寬度見表6。

表6 Q2梁最大裂縫寬度及對(duì)應(yīng)荷載

圖9 Q2梁加載過程現(xiàn)象及裂縫分布圖

圖10 Q3梁加載過程現(xiàn)象及裂縫分布圖

2.4 Q3梁

第一級(jí)加載至10.87kN,梁純彎段內(nèi)出現(xiàn)數(shù)條細(xì)小的豎向裂縫,彎剪段也出現(xiàn)豎向裂縫;第二級(jí)(20.59kN)至第六級(jí)(55.73kN)加載過程中,裂縫開展,數(shù)量增加,彎剪段內(nèi)部分豎向裂縫向跨中斜向發(fā)展,并出現(xiàn)少量斜裂縫;第七級(jí)加載至61.10kN,梁頂跨中保護(hù)層高度內(nèi)開始出現(xiàn)較細(xì)的縱向裂縫;第八級(jí)加載至65.69kN,保護(hù)層裂縫沿縱向發(fā)展,數(shù)量增多,并且表層出現(xiàn)翻起,判斷保護(hù)層即將壓碎;第九級(jí)加載過程中,當(dāng)荷載加至68.59kN時(shí),承載力出現(xiàn)短暫下降,觀察到純彎段內(nèi)保護(hù)層多條縱向裂縫貫通,即保護(hù)層壓碎,退出工作;第十級(jí)加載至75.81kN,在加載過程中,梁撓度持續(xù)增加,保護(hù)層基本脫落;在第十一級(jí)至十三級(jí)的加載過程中,承載力已達(dá)到90.58kN,并且隨著荷載的不斷增加,撓度進(jìn)一步持續(xù)增加;繼續(xù)第十四級(jí)加載,當(dāng)荷載達(dá)到94.22kN時(shí),承載力不再上升,并開始緩慢回落,但撓度仍繼續(xù)增加,即達(dá)到峰值承載力;繼續(xù)加載,撓度增加的同時(shí),承載力繼續(xù)緩慢回落,當(dāng)承載力降至86.03kN時(shí),出現(xiàn)一聲脆響(鑿開后,可見跨中截面約束箍筋在彎角處拉斷),承載力迅速降至70.07kN,已低于峰值承載力的85%,停止試驗(yàn)。加載過程現(xiàn)象及裂縫分布見圖13,裂縫寬度見表7。

表7 Q3梁最大裂縫寬度及對(duì)應(yīng)荷載

3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 荷載-位移曲線

四根梁的荷載-位移曲線見圖11。從加載到達(dá)到極限承載力的過程來看:從加載到梁開裂,由于剛度減小,四根梁的荷載-位移曲線均在10kN左右出現(xiàn)第一個(gè)拐點(diǎn);從開裂到保護(hù)層混凝土壓碎,Q1、Q2、Q3梁的荷載-位移曲線斜率與L1梁大致相同;從保護(hù)層混凝土壓碎脫落到梁達(dá)到極限承載力,L1梁在保護(hù)層混凝土壓碎時(shí)即達(dá)到極限承載力,Q1、Q2、Q3梁在保護(hù)層混凝土壓碎后,約束箍筋的應(yīng)變片數(shù)值迅速增加,說明約束箍筋開始發(fā)揮作用,核心區(qū)混凝土繼續(xù)受壓,使得承載力出現(xiàn)短暫下降后開始不斷上升,并最終達(dá)到更高的極限承載力和更大的撓度,可以看出約束作用越強(qiáng),梁達(dá)到極限承載力越晚,撓度也越大。

圖11 荷載-位移曲線

從荷載-位移曲線可以看出,有區(qū)域約束的梁承載力和延性均有所提高。L1梁沒有區(qū)域約束箍筋,其承載力最低,延性最差,且在保護(hù)層壓碎時(shí)即達(dá)到峰值承載力。Q1梁約束作用最弱,相比L1梁其承載力有所提高,延性得到了改善,表現(xiàn)出了一定的約束效果。Q2梁約束作用稍強(qiáng),雖然在保護(hù)層壓碎之后相比L1梁其表現(xiàn)出了承載力的提高和延性的改善,但相比Q1梁則沒有提高,甚至峰值承載力略低于Q1梁,主要原因是約束箍筋過早拉斷,沒有發(fā)揮出應(yīng)有的約束效果。Q3梁的約束作用最強(qiáng),其承載力最高,延性也最好,且在保護(hù)層壓碎后承載力和延性體現(xiàn)出了明顯的提高和改善。

3.2 正截面承載力對(duì)比

為了直觀反映區(qū)域約束作用對(duì)區(qū)域約束BFRP筋混凝土梁承載力的提升幅度,將試驗(yàn)中得到的極限承載力列于表8中,并進(jìn)行對(duì)比。

表8 正截面承載力對(duì)比

從表8中可以看出,Q1、Q2、Q3梁的試驗(yàn)承載力均高于L1梁,且約束作用最強(qiáng)的Q3梁的承載力比L1梁提高了35%。在梁截面相同的情況下,區(qū)域約束BFRP筋混凝土梁比BFRP筋普通梁擁有更高的承載力。但需要注意到,約束作用較弱的Q1、Q2梁承載力提高并不明顯,因此要達(dá)到理想的約束效果,應(yīng)合理選擇約束箍筋的間距和直徑。另外,由于本次試驗(yàn)中試驗(yàn)梁數(shù)量較少,且變量?jī)H為箍筋的間距和直徑,得到的數(shù)據(jù)具有局限性,因此要想得到區(qū)域約束BFRP筋混凝土梁承載力計(jì)算公式需要進(jìn)一步增加試驗(yàn)數(shù)量。

3.3 延性分析

延性作為評(píng)判結(jié)構(gòu)、構(gòu)件的一個(gè)重要指標(biāo),反映了其開始進(jìn)入破壞階段直到最大承載力或者承載力下降到最大值的85%這一過程中的變形能力。延性的好壞反映了結(jié)構(gòu)、構(gòu)件后期變形能力的大小,同時(shí)也決定著其發(fā)生延性破壞還是脆性破壞。本文利用工程中常用的位移延性系數(shù)μ來評(píng)價(jià)區(qū)域約束對(duì)于BFRP筋混凝土梁延性的影響,見表9。

表9 位移延性系數(shù)

由表9可得,對(duì)比BFRP筋普通梁L1,區(qū)域約束BFRP筋混凝土梁Q1、Q2及Q3的延性均得到改善,特別是約束作用最強(qiáng)的Q3梁位移延性系數(shù)比L1梁提高了150.4%,這說明在達(dá)到一定約束效果的前提下,區(qū)域約束能對(duì)區(qū)域約束BFRP筋混凝土梁的延性起到很好的改善作用,并且其提升幅度遠(yuǎn)大于對(duì)正截面承載能力的提升。需要說明的是本次試驗(yàn)中Q2梁的位移延性系數(shù)小于區(qū)域約束作用最弱的Q1梁,主要原因是Q2梁的約束箍筋過早拉斷,沒有達(dá)到理想的約束效果,導(dǎo)致梁過早地破壞,因此其破壞時(shí)的位移偏小,使得其位移延性系數(shù)小于Q1梁。

4 結(jié)論與展望

(1)合理配置區(qū)域約束箍筋的BFRP筋混凝土梁的承載力和延性均得到提高,且延性的提高更為明顯,可以作為提高混凝土梁延性的有效措施。

(2)增強(qiáng)箍筋采用矩形螺旋形式是有效的,在采用合理的間距和直徑的前提下,可以實(shí)現(xiàn)較好的約束效果。但箍筋轉(zhuǎn)角是箍筋抗拉能力的薄弱部位,本次試驗(yàn)Q2、Q3梁均出現(xiàn)約束箍筋在彎角處拉斷的現(xiàn)象,說明約束作用越強(qiáng),約束箍筋拉力越大,彎角處作為約束箍筋的薄弱環(huán)節(jié)也越容易拉斷,有必要進(jìn)一步研究其強(qiáng)度的保障或增強(qiáng)措施,以進(jìn)一步提高約束效果。

(3)本次試驗(yàn)中,混凝土受壓區(qū)保護(hù)層壓碎后構(gòu)件的承載能力和延性還能繼續(xù)提高,但是否影響構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)尚值得進(jìn)一步商討。

通過增強(qiáng)的箍筋對(duì)受壓混凝土進(jìn)行區(qū)域約束,可以大大提高混凝土的受壓破壞延性性能,使混凝土材料表現(xiàn)出某種“延性”或“類屈服”性質(zhì),從而在宏觀上使構(gòu)件體現(xiàn)出較好的延性性能。這個(gè)思路原則上也可以用于混凝土其他類型的構(gòu)件,值得進(jìn)一步研究。