但 龍

(中車(chē)青島四方機(jī)車(chē)車(chē)輛股份有限公司,山東 青島 266109)

鋁合金作為替代傳統(tǒng)鋼材的輕量化材料,具有比強(qiáng)度高、塑性好、導(dǎo)熱性能優(yōu)良和表面美觀等優(yōu)點(diǎn),在軌道列車(chē)、汽車(chē)零部件以及工程結(jié)構(gòu)件上的應(yīng)用日益廣泛[1-3]。6×××系鋁合金(Al-Mg-Si合金)以Mg2Si相為強(qiáng)化相,具有中等強(qiáng)度,耐蝕性高,無(wú)應(yīng)力腐蝕破裂傾向,焊接性能良好,焊接區(qū)腐蝕性能不變,成形性和工藝性能良好等優(yōu)點(diǎn),可以高速擠壓成斷面復(fù)雜、薄壁、中空的各種結(jié)構(gòu)型材[4]。目前,70%以上的鋁合金型材是由6×××系鋁合金生產(chǎn)的[5]。

粗晶環(huán)是鋁合金擠壓制品中的主要缺陷之一,擠壓大壁厚型材時(shí),自由端位置極易出現(xiàn)粗晶環(huán)。粗晶環(huán)的存在使材料的力學(xué)性能顯著降低[6-7]。在軌道交通領(lǐng)域,擠壓鋁型材一般為多腔異形空心型材,對(duì)型材的尺寸和形位公差要求非常嚴(yán)格,對(duì)組織性能和使用壽命要求不斷提高。因此對(duì)粗晶環(huán)缺陷的控制要求也越來(lái)越高,需要不斷改進(jìn)鋁型材生產(chǎn)工藝來(lái)提高型材質(zhì)量。

1 形成粗晶環(huán)的原因

從生產(chǎn)工序來(lái)看,粗晶環(huán)在擠壓和熱處理過(guò)程中容易出現(xiàn)。在粗晶環(huán)中,大晶粒的晶界是直的,長(zhǎng)大時(shí)晶界從曲率中心向外移動(dòng),這是一次再結(jié)晶所特有的[8],一般認(rèn)為粗晶環(huán)是一次再結(jié)晶的結(jié)果。

在擠壓過(guò)程中,受模具形狀的約束,圓鑄錠內(nèi)外層金屬流動(dòng)不均勻,圓鑄錠外層金屬在高壓下與擠壓筒內(nèi)壁劇烈摩擦,發(fā)生剪切變形,與此同時(shí)金屬變形產(chǎn)生的熱量使圓鑄錠溫度升高,金屬的自由能也隨之提高,當(dāng)溫度達(dá)到再結(jié)晶溫度時(shí),在擠壓過(guò)程中型材便會(huì)發(fā)生再結(jié)晶并長(zhǎng)大,形成粗晶組織。擠壓制品在熱處理過(guò)程中形成的粗晶環(huán),除了與不均勻變形的有關(guān)外,還與合金的化學(xué)成分有關(guān)。合金中含有的Mn、Cr等元素可形成金屬間化合物,該化合物由于“釘扎作用”可阻止晶粒長(zhǎng)大,可獲得細(xì)晶組織,但是在固溶熱處理過(guò)程中,第二相粒子溶解,如果熱處理溫度和保溫時(shí)間不當(dāng),再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大便形成了粗晶。

2 粗晶環(huán)的影響因素及研究進(jìn)展

一般情況下,軌道車(chē)體型材表面粗晶環(huán)經(jīng)常出現(xiàn)在型材壁厚的外部、寬扁狀型材寬度方向的兩端和空心型材熔合焊縫附近。擠壓型材沿長(zhǎng)度方向上分布規(guī)律是頭端淺尾部深,嚴(yán)重情況下在整個(gè)截面上都是粗晶環(huán)[9]。由前述可知,粗晶環(huán)出現(xiàn)的根本原因是再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大。目前,研究者從化學(xué)成分、均勻化退火、擠壓工藝和熱處理工藝方面進(jìn)行改進(jìn),抑制再結(jié)晶過(guò)程、細(xì)化晶粒,以減小晶粒尺寸和粗晶環(huán)厚度。

2.1 化學(xué)成分

擠壓速度過(guò)快,合金的變形會(huì)變得更加劇烈,由于變形程度大,合金內(nèi)部晶粒嚴(yán)重破碎,產(chǎn)生許多亞晶。這種亞晶儲(chǔ)存了相當(dāng)高的能量和無(wú)法釋放的應(yīng)力,使這部分金屬處于高能狀態(tài)。當(dāng)淬火加熱時(shí),這部分處于高能狀態(tài)的金屬迅速發(fā)生再結(jié)晶和晶粒長(zhǎng)大,由于多余的能量破壞了原有的晶粒平衡尺寸,晶粒迅速吞并相鄰的晶粒而發(fā)生異常長(zhǎng)大,產(chǎn)生粗晶環(huán)。姜珊等[19]對(duì)6005A鋁合金端梁型材缺陷改進(jìn)方案進(jìn)行研究,端梁截面如圖6所示,圖中圈出部位為易出現(xiàn)粗晶環(huán)超標(biāo)的位置。擠壓參數(shù)見(jiàn)表6。研究結(jié)果表明,工藝2的擠壓速度比工藝1的快,粗晶環(huán)較厚,這是因?yàn)閿D壓速度越快,金屬變形越不均勻,變形產(chǎn)生的熱量圓鑄錠溫度升高越快,型材在擠壓過(guò)程中更容易發(fā)生再結(jié)晶并長(zhǎng)大,更易形成粗晶組織。

均勻化退火對(duì)第二相粒子的存在狀態(tài)具有較大影響。通過(guò)改進(jìn)均勻化退火,可達(dá)到既能改善擠壓性能,又能減小擠壓粗晶環(huán)的效果。6×××系合金鑄錠由于非平衡凝固,成分分布不均勻,晶內(nèi)偏析,導(dǎo)致合金的塑性顯著下降;雜質(zhì)元素Fe在合金的凝固過(guò)程中形成硬且脆的AlFeSi化合物,如針狀或片狀的β-AlFeSi相,粗大的針片狀硬脆相可成為應(yīng)力集中源,降低合金的強(qiáng)度和塑性。通過(guò)高溫均化退火,合金元素在基體中擴(kuò)散趨于均勻分布,固溶度提高。同時(shí)針狀或片狀的β-AIFeSi相向圓顆粒狀的α-AlFeSi相轉(zhuǎn)變。6×××系鋁合金在均質(zhì)處理過(guò)程中,Mn元素可促進(jìn)β-AlFeSi向α-AlFeSi轉(zhuǎn)變,消除粗大相的不利影響,為合金后續(xù)的加工做準(zhǔn)備,同時(shí)析出Mg2Si和MnAl6彌散顆粒,這些顆粒具有高密度和高熱穩(wěn)定性,能夠抑制合金后續(xù)變形加工的再結(jié)晶過(guò)程,細(xì)化再結(jié)晶晶粒,從而減少粗晶的產(chǎn)生[14]。

圖1 地鐵用6005A鋁合金型材粗晶形態(tài)Fig.1 The coarse crystal form of 6005A aluminum alloy profile for subway vehicle body

表1 6005A鋁合金的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)[10]Table 1 Chemical composition of 6005A aluminum alloy (wt/%)

Zr元素的添加也會(huì)在鋁合金中形成Al3Zr彌散相,阻礙晶粒長(zhǎng)大和粗晶產(chǎn)生。Birol等[11]研究了在6082鋁合金中Cr和Zr元素對(duì)型材晶粒的影響,合金化學(xué)成分見(jiàn)表2,與之對(duì)應(yīng)的焊縫內(nèi)外再結(jié)晶區(qū)域的面積分?jǐn)?shù)和平均晶粒尺寸見(jiàn)表3。由表3可知,型材焊縫處再結(jié)晶區(qū)面積和晶粒尺寸隨著Cr和Zr濃度的增加而減小,當(dāng)Cr和Zr的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別增加到0.15%和0.13%時(shí)(合金C),再結(jié)晶區(qū)域和晶粒尺寸最小、粗晶環(huán)更薄。原因是合金中Al(Cr,Mn,Fe)Si和(Al,Si)3Zr的形成抑制了再結(jié)晶過(guò)程。

表2 三種6082鋁合金的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)[11]Table 2 Chemical composition of three types of 6082 aluminum alloy (wt/%)

表3 三種6082鋁合金焊縫內(nèi)外再結(jié)晶區(qū)的面積分?jǐn)?shù)和平均晶粒尺寸[11]Table 3 Area fraction and average grain size of recrystallization zones inside and outside three types of 6082 aluminum alloy welds[11]

Forbord等[12]的研究表明,Sc元素的添加與Zr產(chǎn)生協(xié)同作用,形成細(xì)小且均勻分散的Al3(Sc,Zr)粒子,使合金表現(xiàn)出更高的抑制再結(jié)晶能力。李燦等[13]在6082鋁合金中添加微量Sc和Zr元素,研究Sc和Zr復(fù)合微合金化對(duì)合金組織性能的影響,合金主要化學(xué)成分見(jiàn)表4,其顯微組織形貌見(jiàn)圖2。如圖2所示,6082鋁合金的枝晶網(wǎng)胞尺寸粗大,晶粒大小不均;加入Sc和Zr元素后,晶粒相對(duì)細(xì)小、均勻,形態(tài)多為等軸晶。這是因?yàn)槠墼诰Ы缟系腁l3(Sc,Zr)粒子利用晶界對(duì)位錯(cuò)的阻礙作用,細(xì)化了晶粒;同時(shí)還改變了鋁合金組元Si,Fe和Mg的形態(tài),減少了針狀金屬間化合物晶,使之球化。

圖2 表4合金的顯微組織形貌[13]Fig.2 Microstructure morphology of 6082 aluminum alloy and 6082-0.1Sc-0.1Zr alloy

表4 合金的主要化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)[13]Table 4 Main chemical composition of alloys (wt/%)

2.2 均勻化退火

合金中添加Mn、Cr元素可以提高再結(jié)晶溫度,形成的MnAl6和CrAl7等金屬化合物在熱擠壓變形過(guò)程中產(chǎn)生“釘扎作用”,阻礙再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大,增加鋁基體的變形抗力,降低變形的不均勻程度。李飛慶等[10]研究了Mn、Cr元素含量對(duì)地鐵用6005A鋁合金型材粗晶環(huán)的影響,研究合金化學(xué)成分見(jiàn)表1。表1的兩種合金在擠壓溫度500 ℃、擠壓速度2.5 m/min時(shí),擠出型材的粗晶環(huán)形態(tài)見(jiàn)圖1。由圖1可知,在其他條件不變時(shí),適當(dāng)增加Mn、Cr元素含量,試樣的粗晶環(huán)厚度則由1.2 mm減小到0.2 mm以下,幾乎看不到粗晶環(huán)的存在。這是由于在擠壓過(guò)程中含Mn、Cr的第二相粒子在位錯(cuò)密集處析出,使固溶體的再結(jié)晶溫度降低,產(chǎn)生一次再結(jié)晶,但因第二相由晶內(nèi)析出后呈彌散質(zhì)點(diǎn)分布在晶界上,阻礙了晶粒的聚集長(zhǎng)大,得到了細(xì)晶組織,粗晶環(huán)厚度明顯減薄。

型材適宜的在線冷卻速度能有效控制粗晶環(huán)厚度。6×××系鋁合金淬火敏感性高,需要較大的淬火冷卻速度。制品從前梁出來(lái)后必須立即進(jìn)行在線淬火,減少型材高溫停留時(shí)間,防止靜態(tài)再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大。擠壓型材的冷卻速度快時(shí),再結(jié)晶形核尚未形成或晶粒已經(jīng)形核但尚未長(zhǎng)大,此時(shí)不會(huì)出現(xiàn)明顯的粗晶組織[21]。竇志家等[22]的研究表明,6082鋁合金的冷卻速度在16 ℃/s～17 ℃/s時(shí)為宜。

孫祥彬等[16]研究了均勻化退火溫度對(duì)6×××系鋁合金組織的影響。該鋁合金成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%):0.6～0.8Si,0.25Fe,0.1Cu,0.1～0.4Mn,0.75～0.90Mg,0.05Cr,0.05Ti,余量為Al。不同均勻化溫度的鑄錠擠壓制品的粗晶環(huán)如圖3所示。由圖3知,隨著均勻化溫度的升高,擠壓制品的粗晶環(huán)厚度隨之增加。在均勻化溫度較低時(shí),網(wǎng)狀枝晶溶解較少,擠壓過(guò)程中枝晶受力發(fā)生破碎,形成第二相質(zhì)點(diǎn),能夠阻礙晶界或亞晶界的遷移,起到一定抑制再結(jié)晶的作用,此時(shí)擠壓制品的粗晶環(huán)較薄;均勻化溫度較高時(shí),枝晶網(wǎng)溶解較多,導(dǎo)致擠壓后第二相質(zhì)點(diǎn)數(shù)量減少,發(fā)生明顯再結(jié)晶現(xiàn)象,形成粗晶環(huán),制品粗晶環(huán)較厚。一方面,為使合金元素完全固溶,提高合金的塑性和強(qiáng)度,就希望均勻化處理溫度較高,時(shí)間較長(zhǎng)些;而另一方面,未完全固溶的第二相粒子在擠壓過(guò)程中會(huì)破碎分散,能起抑制再結(jié)晶的作用,此時(shí)又希望溫度較低些,時(shí)間較短些。因此,為使二者達(dá)到一個(gè)平衡,需要合理的均勻化處理制度。黃繼武等[14]研究了不同均勻化處理后的6082鋁合金組織性能的變化。試驗(yàn)結(jié)果表明,560 ℃6 h為最佳均勻化工藝,此時(shí)析出相細(xì)小且分布均勻,可最大程度抑制再結(jié)晶過(guò)程,使合金表現(xiàn)出最優(yōu)的物理性能。

圖3 不同均勻化溫度下擠壓制品的晶粒度[16]Fig.3 Grain sizes of extruded products at different temperatures

均勻化退火冷卻速度也是影響擠壓型材粗晶的重要因素。何金等[17]針對(duì)軌道客車(chē)車(chē)體對(duì)粗晶的嚴(yán)格要求,研究了均勻化退火冷卻速度對(duì)6005A鋁合金型材粗晶的影響。表5為試驗(yàn)方案,圖4為對(duì)應(yīng)型材粗晶環(huán)。由圖4可知,6#試樣的粗晶環(huán)最薄。這是由于均勻化冷卻速度增加,含Mn、Cr彌散相粒子沒(méi)有時(shí)間聚集長(zhǎng)大,減小了含Mn、Cr彌散相粒子的尺寸,增加含Mn、Cr彌散相粒子析出的數(shù)量,而合適尺寸和數(shù)量的含Mn、Cr彌散相粒子對(duì)晶粒長(zhǎng)大起到抑制作用。

圖4 不同均勻化退火處理后型材粗晶環(huán)[17]Fig.4 Coarse grain rings of homogenized samples with different processing parameters

表5 試驗(yàn)方案Table 5 Testing program

擠壓速度過(guò)快會(huì)促進(jìn)粗晶的產(chǎn)生。圖5為6005A鋁合金某車(chē)體門(mén)立柱型材在擠壓溫度為500 ℃、擠壓速度分別為4.2 m/min和3.4 m/min時(shí)邊緣處的粗晶環(huán)情況。由圖5可見(jiàn),型材壁的外部出現(xiàn)了不同程度的粗晶環(huán),其中擠壓速度快的試樣邊部粗晶環(huán)厚度較大。

2.3 擠壓工藝

在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中,擠壓工藝的調(diào)整是控制鋁合金型材粗晶環(huán)厚度的重要手段之一。粗晶環(huán)的影響因素包括擠壓比、擠壓速度、鑄錠加熱溫度和冷卻速度等。

近幾年來(lái)，由于我國(guó)實(shí)行寬松的貨幣政策和積極的財(cái)政政策，加上經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，共同推動(dòng)了我國(guó)銀行業(yè)的快速發(fā)展。2017年我國(guó)金融市場(chǎng)整體運(yùn)行穩(wěn)健，銀行業(yè)保持著較高的增長(zhǎng)勢(shì)頭；但近幾年來(lái)，商業(yè)銀行面臨的風(fēng)險(xiǎn)也隨經(jīng)濟(jì)全球化和互聯(lián)網(wǎng)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展而增加，因此，正確分析資產(chǎn)證券化業(yè)務(wù)所面臨的風(fēng)險(xiǎn)和探究降低資產(chǎn)證券化風(fēng)險(xiǎn)的措施十分重要。

曹振華等[18]研究了擠壓比對(duì)6082鋁合金粗晶環(huán)的影響。結(jié)果表明,適當(dāng)降低擠壓比是解決粗晶環(huán)問(wèn)題的有效途徑。擠壓時(shí)圓鑄錠在擠壓筒內(nèi)產(chǎn)生劇烈不均勻變形,擠壓比過(guò)大則會(huì)使合金的不均勻變形程度增加,產(chǎn)生較高的畸變能,從而促進(jìn)粗晶環(huán)的形成。

由此可知,第二相顆粒在合金中存在的狀態(tài)和分布是抑制再結(jié)晶的關(guān)鍵因素。目前,擠壓過(guò)程中關(guān)聯(lián)因素較多,擠壓工藝也不盡相同,目前并沒(méi)有統(tǒng)一的均勻化制度,需要根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)情況進(jìn)行調(diào)整。

圖5 不同擠壓速度型材粗晶環(huán)Fig.5 Coarse grain ring of profiles at different extrusion speeds

研究表明,Mn、Cr、Sc、Zr等過(guò)渡元素可以抑制再結(jié)晶,減少擠壓制品中粗晶環(huán)的產(chǎn)生。

過(guò)低的鑄錠加熱溫度會(huì)促進(jìn)粗晶的形成[20]。這是由于過(guò)低的鑄錠加熱溫度造成金屬變形抗力大。擠壓過(guò)程中回復(fù)程度降低,晶格發(fā)生嚴(yán)重畸變。在后續(xù)淬火時(shí),變形最激烈的部分晶粒異常長(zhǎng)大,形成粗晶。采用高溫?cái)D壓,使合金處于單相區(qū)內(nèi)可以減少粗晶環(huán)深度。但擠壓溫度過(guò)高時(shí),金屬變形不均勻性加劇,制品的棱角、邊部易開(kāi)裂,擠壓模工作帶易粘結(jié)金屬,造成制品表面不光滑,出現(xiàn)麻點(diǎn)和劃痕。一般來(lái)說(shuō),6082鋁合金擠壓溫度控制在460 ℃～530 ℃。

圖6 端梁截面圖Fig.6 Cross section of the end-beam

表6 端梁型材擠壓參數(shù)Table 6 Thermal extrusion parameters of the end-beam profiles

《文聯(lián)》刊登了多篇報(bào)告文學(xué)，如：艾明之《荒蕪了的沃土(成都通訊)》、于洛《北方文苑悲歡圖(北平通訊)》、茨岡《民主文化在惡劣環(huán)境中生長(zhǎng)(廣州通訊)》等，每篇作品都有作者鮮明的立場(chǎng)和傾向性，具有很強(qiáng)的時(shí)效性和文學(xué)性。報(bào)告文學(xué)是從國(guó)外引進(jìn)的新型文學(xué)樣式，在中國(guó)的發(fā)展過(guò)程中，充分發(fā)揮出自身的文體優(yōu)勢(shì)?？箲?zhàn)期間的解放區(qū)報(bào)告文學(xué)發(fā)揮了教育人民、打擊敵人的戰(zhàn)斗作用，特別是通過(guò)報(bào)刊等傳媒的廣泛傳播，更加深入人心?？箲?zhàn)結(jié)束后，報(bào)告文學(xué)依舊在報(bào)刊中有著不可動(dòng)搖的位置，像在《文聯(lián)》中刊登出來(lái)的許多篇章，如憶南的《武漢——文化的荒城》就記錄了武漢文化的缺失，有著很強(qiáng)的即時(shí)性和實(shí)效性。

三是加快中西部地區(qū)金融服務(wù)體系發(fā)展，推動(dòng)地區(qū)之間的技術(shù)轉(zhuǎn)移和擴(kuò)散，促進(jìn)區(qū)域經(jīng)濟(jì)的協(xié)調(diào)發(fā)展和產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)的合理化。

2.4 固溶熱處理工藝

固溶溫度越高,第二相溶解越充分,型材所獲得的力學(xué)性能也更優(yōu)異,但是固溶溫度過(guò)高和保溫時(shí)間過(guò)長(zhǎng)會(huì)對(duì)晶粒的形核和長(zhǎng)大提供更多的能量,因而對(duì)粗晶環(huán)的控制產(chǎn)生不利影響[21]。

6A02鋁合金的固溶溫度與保溫時(shí)間對(duì)粗晶環(huán)的影響并不明顯。于國(guó)林等[23]研究了6A02T6鋁合金XC065擠壓型材固溶熱處理工藝對(duì)粗晶環(huán)的影響,型材熱處理工藝與相應(yīng)的粗晶環(huán)厚度見(jiàn)表7。由表7可知,采用不同的固溶溫度與保溫時(shí)間,型材粗晶環(huán)厚度都為8 mm左右,粗晶環(huán)變化不大?？梢?jiàn)控制固溶溫度和保溫時(shí)間,不能消除該合金粗晶環(huán)或減少粗晶環(huán)厚度,而只能夠控制其顯現(xiàn)的程度。

表7 型材熱處理工藝及試驗(yàn)結(jié)果Table 7 Heat treatment processes and test results

6082鋁合金卻有著不同的結(jié)果。向晶等[24]指出,6082鋁合金固溶處理溫度對(duì)粗晶環(huán)深度的影響要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于保溫時(shí)間和升溫速率的影響,在530～550 ℃范圍內(nèi),固溶溫度越高,粗晶環(huán)越厚。提高固溶熱處理溫度,無(wú)論是再結(jié)晶晶粒的形核率還是晶粒長(zhǎng)大速率都增大,一方面使再結(jié)晶形核率提高,從而抑制晶粒長(zhǎng)大;另一方面又提高了晶核長(zhǎng)大的速率,縮短再結(jié)晶完成的時(shí)間,使晶粒尺寸增加。為了盡可能減小棒材周邊再結(jié)晶晶粒尺寸,應(yīng)采用高溫短時(shí)的固溶處理制度。李鵬偉等[25]對(duì)車(chē)體用6082鋁合金型材熱處理工藝進(jìn)行了研究,得出了相同的結(jié)論。發(fā)現(xiàn)固溶溫度對(duì)型材自由端粗晶尺寸影響最大,隨著固溶溫度的升高,粗晶尺寸逐漸增大;固溶時(shí)間、時(shí)效溫度和時(shí)效時(shí)間對(duì)型材自由端粗晶尺寸無(wú)明顯影響。最終確定車(chē)體用6082鋁合金型材最佳固溶處理制度為(515±5)℃150 min+(170±5)℃10 h。

兩組患者治療前的各項(xiàng)指標(biāo)無(wú)顯著差異(P<0.05),而在治療后組間差異存在統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(P<0.05),詳情見(jiàn)表2。

2.5 模具結(jié)構(gòu)

模具結(jié)構(gòu)可以影響合金與模具工作帶的摩擦力以及變形程度來(lái)影響型材晶粒的大小,從而影響粗晶環(huán)的厚度。

表8為不同模具工作帶寬度對(duì)某斷面粗晶環(huán)的影響。在擠壓速度一定時(shí),模具工作帶越寬,粗晶環(huán)厚度越大。因此模具設(shè)計(jì)時(shí),要盡可能減少金屬與工作帶的摩擦力,可適當(dāng)減小模具工作帶寬度,以減小摩擦溫升,從而抑制再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大。

《數(shù)學(xué)課程標(biāo)準(zhǔn)》指出：“數(shù)學(xué)教學(xué)活動(dòng)必須建立在學(xué)生的認(rèn)知發(fā)展水平和已有的知識(shí)經(jīng)驗(yàn)之上?！睌?shù)學(xué)知識(shí)的系統(tǒng)性很強(qiáng)，任何新知都是前面知識(shí)的發(fā)展和升華。因此，舊知識(shí)的復(fù)習(xí)，對(duì)新課的學(xué)習(xí)，起到承前啟后的作用，使學(xué)生不會(huì)感到新舊知識(shí)脫節(jié)，產(chǎn)生知識(shí)過(guò)渡障礙，又能把新舊知識(shí)形成知識(shí)鏈，有利于學(xué)生理解掌握，故復(fù)習(xí)導(dǎo)入法是新課導(dǎo)入的一種既常用又重要的方法。這種方法注重知識(shí)銜接，一舉多得。它不僅有利于學(xué)生對(duì)舊知識(shí)的鞏固，而且能為新知識(shí)的學(xué)習(xí)做好鋪墊。任何教學(xué)都不能脫離學(xué)生已有的知識(shí)經(jīng)驗(yàn)。

表8 不同模具工作帶寬度對(duì)粗晶環(huán)厚度的影響[21]Table 8 Effect of different bearing widths on the coarse grain ring thickness[21]

金屬的再結(jié)晶溫度與金屬的預(yù)變形程度有關(guān),金屬的預(yù)變形程度越大,再結(jié)晶的溫度就越低。這是由于預(yù)變形程度越大,金屬晶粒的破碎程度便越大,產(chǎn)生的位錯(cuò)等缺陷就越多,組織的不穩(wěn)定性就越高,因而會(huì)在較低的溫度下開(kāi)始再結(jié)晶。再結(jié)晶后的金屬,一般都得到小而均勻的等軸晶粒,如溫度繼續(xù)升高,再結(jié)晶后的晶粒又以相互吞并的方式長(zhǎng)大,因此造成產(chǎn)品出現(xiàn)粗晶的現(xiàn)象[26]。因此改進(jìn)模具結(jié)構(gòu),可使晶粒細(xì)小均勻,減少粗晶環(huán)厚度。若模具只有一次金屬預(yù)變形,則型材擠出時(shí)的預(yù)變形的程度會(huì)較大?？刹捎秒A梯式導(dǎo)流結(jié)構(gòu)[27],該結(jié)構(gòu)可使金屬經(jīng)過(guò)多次的預(yù)變形,提高擠壓力,從而提高成形過(guò)程中的靜水壓力。在擠壓成形過(guò)程中,壓應(yīng)力能降低組織的擴(kuò)散速度,壓應(yīng)力越大則擴(kuò)散速度越小從而抑制晶粒的長(zhǎng)大,進(jìn)而獲得良好的表面質(zhì)量和致密的內(nèi)部組織。對(duì)于多腔型材,分流模擠壓型材會(huì)在焊縫處產(chǎn)生組織晶粒不均勻現(xiàn)象,易出現(xiàn)粗晶組織。要保證焊縫質(zhì)量,使焊合室焊縫處的金屬能充分?jǐn)U散結(jié)合,金屬變形程度就要大一些,特別是焊合室某些部位金屬變形量要大,以形成較大的壓應(yīng)力[28]。

?H．W．詹森:《詹森藝術(shù)史》，戴維斯等修訂，藝術(shù)史組合翻譯實(shí)驗(yàn)小組譯，世界圖書(shū)出版公司2013年版，第1063頁(yè)。

教育理論與實(shí)踐的關(guān)系是教育研究的一個(gè)基本問(wèn)題，在微課設(shè)計(jì)的實(shí)踐中，微課作者遵循的理論是建構(gòu)主義和認(rèn)知負(fù)荷理論。

3 結(jié)束語(yǔ)

為拓寬6×××系鋁合金的應(yīng)用范圍,滿(mǎn)足高速輕量化軌道列車(chē)的高性能要求,需要減少粗晶的產(chǎn)生。減少粗晶本質(zhì)上是抑制再結(jié)晶過(guò)程。合金中添加Mn、Cr、Sc、Zr等抑制再結(jié)晶元素為形成有“釘扎作用”的彌散相提供了必要條件;均勻化熱處理過(guò)程可使彌散相分布更加均勻合理,從而增加抑制效果;通過(guò)優(yōu)化擠壓工藝、固溶熱處理工藝和模具結(jié)構(gòu),則可以抑制晶粒本身的長(zhǎng)大,與第二相粒子共同作用,阻止晶粒長(zhǎng)大。目前人們對(duì)于6×××系鋁合金粗晶環(huán)的研究已經(jīng)較為深入,其影響因素已基本明確,但在生產(chǎn)中粗晶環(huán)未能完全避免。這需要從業(yè)人員繼續(xù)探索,改進(jìn)傳統(tǒng)工藝,開(kāi)發(fā)新的擠壓工藝(如伺服擠壓成形技術(shù)、等通道轉(zhuǎn)角擠壓成形技術(shù)),總結(jié)一套完整的生產(chǎn)工藝?yán)碚?使各影響因素最大限度發(fā)揮其抑制晶粒長(zhǎng)大的作用,從而提高鋁型材力學(xué)性能。