馮道臣 鄭文健 高國(guó)奔 周州 賀艷明 楊建國(guó)

摘要： 為明確高熵合金焊接接頭耐腐蝕行為，采用電子束方法對(duì)共晶雙相AlCoCrFeNi2.1高熵合金進(jìn)行焊接，并運(yùn)用電化學(xué)腐蝕方法研究了接頭耐蝕性。結(jié)果表明，焊縫區(qū)域（FZ）自腐蝕電位相比母材（BM）提高0.16 V左右，耐蝕性增強(qiáng)，自腐蝕電流減小了一個(gè)數(shù)量級(jí)，腐蝕速率明顯降低。焊接接頭母材區(qū)域腐蝕坑呈縱深擴(kuò)展趨勢(shì)，而焊縫區(qū)域腐蝕坑呈橫向擴(kuò)展，并表現(xiàn)出明顯的相選擇性腐蝕現(xiàn)象。焊縫區(qū)域的晶粒細(xì)化顯著，硬度升高，兩相分布呈現(xiàn)密集的“網(wǎng)絡(luò)”狀，元素分布更加均勻，大角度晶界增加，這都增強(qiáng)了焊接接頭的耐點(diǎn)蝕穿孔的能力。

關(guān)鍵詞： 耐蝕性; 雙相高熵合金; 焊接接頭; 電化學(xué)腐蝕; 電子束焊

中圖分類號(hào)： TG 456.3

Corrosion resistance of AlCoCrFeNi2.1 high entropy alloy welded joint by electron beam welding

Feng Daochen1， Zheng Wenjian1，2， Gao Guoben1， Zhou Zhou1， He Yanming1，2， Yang Jianguo1，2

（1. Institute of Process Equipment and Control Engineering， Zhejiang University of Technology， Hangzhou 310023， China; 2. Engineering Research Center of Process Equipment and Remanufacturing， Ministry of Education， Zhejiang University of Technology， Hangzhou 310023， China）

Abstract： To clarify the corrosion resistance of high entropy alloy welded joint， the eutectic dual-phase high entropy alloy AlCoCrFeNi2.1 was welded by electron beam welding （EBW）， and the corrosion resistance of the joint was studied by electrochemical corrosion method. The results show that the self-corrosion potential of weld zone （FZ） is about 0.16 V higher than the one of base metal （BM）， the corrosion resistance is enhanced， and the self-corrosion current is reduced by one order of magnitude， and the corrosion rate is greatly reduced. The corrosion pits in the base metal area of the welded joint are expanding in depth， while the corrosion pits in the weld area are expanding horizontally， showing obvious phase selective corrosion. The grains in the weld area are obviously refined， the hardness is stable and slightly increased， and the two-phase distribution presents a dense “network” trend， which is more uniform than the macro distribution of elements in the base metal. These contributes for enhancing the corrosion resistance and penetration of welded joints.

Key words： corrosion resistance; dual-phase high-entropy alloy; welded joint; electrochemical corrosion; electron beam welding （EBW）

0 前言

高熵合金是近二十年新興的具有優(yōu)異綜合性能的金屬材料。目前在眾多高熵合金體系中，CoCrFeNi及其衍生體系是最早被廣泛研究的高熵合金系之一，且相對(duì)成熟[1]。高熵效應(yīng)可抑制脆性金屬間化合物的出現(xiàn)，促進(jìn)元素間混合形成簡(jiǎn)單的面心立方（FCC）或體心立方（BCC）固溶體結(jié)構(gòu)甚至非晶，使其具有高強(qiáng)高硬、耐腐蝕等多種優(yōu)良特性，因而高熵合金結(jié)構(gòu)能適應(yīng)多種苛刻工況[2-3]。高能量密度電子束焊接具有厚板一次成形、變形小、殘余應(yīng)力低等顯著優(yōu)點(diǎn)，在高端裝備的先進(jìn)連接中具有廣闊的應(yīng)用前景[4-5]。

高熵合金優(yōu)勢(shì)眾多，其焊接結(jié)構(gòu)在服役工況嚴(yán)苛的高端裝備領(lǐng)域有較為廣闊的應(yīng)用前景，特別是石化和核電領(lǐng)域，關(guān)鍵裝備材料更需具有較高的綜合性能。雙相結(jié)構(gòu)合金，如雙相不銹鋼的腐蝕研究成果豐富，其良好的耐腐蝕性歸因于表面致密均勻的鈍化膜。而雙相高熵合金腐蝕相關(guān)的研究工作較少，其耐腐蝕特征和機(jī)制尚缺乏系統(tǒng)研究。目前高熵合金腐蝕研究多集中在對(duì)特定合金系進(jìn)行元素添加調(diào)控[6-8]、熱機(jī)械加工結(jié)構(gòu)改性[9-10]及組織元素分布和材料微觀結(jié)構(gòu)演變對(duì)高熵合金表面的鈍化膜結(jié)構(gòu)影響來(lái)分析其耐蝕性[11]；結(jié)果表明Al元素的添加主要影響其鈍化膜致密性（有利）和BCC相的形成（有害），適量Cr和Ni元素的添加有利于形成致密連續(xù)的鈍化膜，提高合金耐蝕性；但高熵合金焊接接頭耐蝕性研究較少，電化學(xué)腐蝕機(jī)制尚不清楚。而焊接接頭作為焊接結(jié)構(gòu)的薄弱區(qū)，通常條件下抵抗破壞或者侵蝕的能力相對(duì)較弱，因此有必要研究高熵合金電子束焊接接頭的性能，進(jìn)而指導(dǎo)高熵合金結(jié)構(gòu)的加工制造和工程應(yīng)用。

腐蝕是材料科學(xué)中廣泛存在的工程問(wèn)題之一，給人類的經(jīng)濟(jì)發(fā)展和社會(huì)生活帶來(lái)重大危害[12]。文中針對(duì)AlCoCrFeNi2.1電子束焊接接頭，進(jìn)行電化學(xué)試驗(yàn)，并結(jié)合掃描電子顯微鏡（SEM）和背散射電子衍射（EBSD）等手段對(duì)其腐蝕前后的微觀組織結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，探究其耐蝕性機(jī)制。

1 試驗(yàn)方法

高熵合金AlCoCrFeNi2.1為中頻感應(yīng)熔煉 + 電磁攪拌工藝熔煉獲得，制備試板尺寸為100 mm × 25 mm × 2 mm一副，母材化學(xué)成分如表1所示。

試驗(yàn)采用的焊接設(shè)備是THDW-4電子束焊機(jī)，腐蝕試驗(yàn)設(shè)備為CORRTEST2350H電化學(xué)工作站。

將熔煉的合金線切割至待焊板材尺寸，打磨除去氧化層、油污及附著物，進(jìn)行簡(jiǎn)單拋光，依次用丙酮和酒精進(jìn)行超聲清洗，冷風(fēng)吹干后進(jìn)行焊接，焊接參數(shù)為高壓65 kV，焊接束流15 mA，電子束直線速度為260 mm/min。

焊接完畢后對(duì)焊件母材區(qū)域和焊接接頭區(qū)域分別加工出一般規(guī)格尺寸的電化學(xué)試樣（厚度2 mm，直徑約為11.3 mm），而后對(duì)試樣用環(huán)氧樹(shù)脂進(jìn)行封裝、上表面打磨、拋光及酒精浸沒(méi)超聲清洗。

電化學(xué)腐蝕試驗(yàn)采用三電極體系，合金試樣作為工作電極（WE），飽和甘汞電極（SCE）作為參比電極，鉑片電極作為對(duì)電極（CE），腐蝕液為去離子水配置的3.5%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）氯化鈉溶液。經(jīng)試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)在一定范圍內(nèi)起始極化電壓對(duì)試驗(yàn)結(jié)果影響很小，而掃描速率影響大，故針對(duì)不同部位的試樣采取對(duì)應(yīng)的最優(yōu)極化電壓范圍及相同的掃描速率以顯示基礎(chǔ)的曲線特征。母材動(dòng)電位極化曲線的起始電壓設(shè)為-3 V（vs. OCP），終止電壓設(shè)為3 V（vs. OCP）；焊接接頭試樣動(dòng)電位極化曲線的起始電壓設(shè)為-2 V（vs. OCP），終止電壓設(shè)為1 V（vs. OCP）；掃描速率10 mV/s。腐蝕后的樣品浸入無(wú)水乙醇，用超聲波清洗后冷風(fēng)吹干，采用共聚焦掃描電子顯微鏡（FE-SEM SUS8010型）觀察樣品形貌。

顯微硬度采用維氏顯微硬度計(jì)進(jìn)行測(cè)試，載荷為0.25 N，保載時(shí)間為10 s，橫跨母材和焊縫區(qū)域沿直線以100 μm的間距依次打點(diǎn)測(cè)試。

2 試驗(yàn)結(jié)果

2.1 焊接接頭微觀組織與硬度分布

圖1為焊接接頭不同區(qū)域SEM圖像。圖1a為母材的微觀組織，圖1b是熔合線附近微觀組織，紅色虛線以上為焊縫區(qū)，以下部分為母材區(qū)域，圖1c為焊縫中心處的微觀組織。根據(jù)EBSD的測(cè)量結(jié)果，在進(jìn)行分析的區(qū)域內(nèi)母材的晶粒（FCC和BCC）尺寸分布在1.5 ～ 35.2 μm左右，平均晶粒尺寸為9.4 μm；焊縫區(qū)域晶粒尺寸分布在0.7 ～ 4.2 μm左右，平均晶粒尺寸為1.3 μm。從圖1c可以看出焊縫區(qū)晶粒組織生長(zhǎng)呈現(xiàn)明顯的取向性，出現(xiàn)大量魚(yú)骨狀晶粒[13]。

雙相高熵合金FCC相中富集Fe，Co和Cr元素，而B(niǎo)CC相中富集Al和Ni元素，綜合元素原子半徑以及元素原子序數(shù)的原因[14]，并結(jié)合掃描電鏡的背散射成像原理可知，原子半徑較大，平均原子序數(shù)較大的區(qū)域反射成像電子較多，反之亦然.故圖1a ～ 1c中較亮的相為FCC相，較暗的為BCC相［15-16]。圖1b的高倍SEM圖像也可看出焊縫和母材交界處幾乎無(wú)熱影響區(qū)。

圖2可以看出熔合界面附近母材區(qū)域元素呈現(xiàn)出不同程度的富集狀態(tài)，BCC相中Al和Ni元素呈現(xiàn)明顯的富集現(xiàn)象，且后者較前者富集程度較弱。FCC相中，Cr，F(xiàn)e和Co元素有富集現(xiàn)象，且后兩者較前者富集程度較弱。整體來(lái)說(shuō)，相較于母材區(qū)域，焊縫區(qū)域晶粒明顯細(xì)化，促使元素區(qū)域性富集現(xiàn)象有所減弱，由FCC和BCC相的差異導(dǎo)致的元素偏析現(xiàn)象在兩相之間有所緩和。

為進(jìn)一步表征高熵合金的電子束焊接力學(xué)性能，進(jìn)行金相觀察和硬度試驗(yàn)，結(jié)果如圖3和圖4所示。

焊縫區(qū)域經(jīng)過(guò)王水腐蝕15 s后的金相結(jié)果如圖3所示，可知焊縫區(qū)域晶粒生長(zhǎng)有明顯的方向性（圖3紅色和黃色箭頭所示），其方向受焊接熔池的凝固行為控制[17]，且焊縫區(qū)域晶粒相較母材區(qū)域顯著細(xì)化。

維氏硬度測(cè)試沿直線橫跨焊縫中心區(qū)域，由熔合線大致確定焊縫區(qū)域與母材的分界點(diǎn)。從圖4可知母材區(qū)域硬度值波動(dòng)幅度較大，相鄰兩次測(cè)量數(shù)值有時(shí)偏差很大，而焊縫區(qū)域的硬度值相對(duì)穩(wěn)定（均值為372 HV0.025左右）。整體而言，焊縫區(qū)域硬度值較母材升高。

2.2 電化學(xué)腐蝕

不同部位高熵合金試樣動(dòng)電位極化曲線如圖5所示。母材試樣自腐蝕電位相對(duì)較低，兩個(gè)試樣測(cè)試結(jié)果分別為-1.21和-1.19 V（vs. OCP）。包含焊接接頭區(qū)域兩試樣自腐蝕電位相對(duì)較高，測(cè)試結(jié)果分別為-1.03和-1.06 V（vs. OCP）。測(cè)試結(jié)果說(shuō)明同一類型試樣測(cè)試結(jié)果重現(xiàn)性較好，包含焊縫區(qū)域的試樣自腐蝕電位比前者提高約0.16 V。

兩種類型試樣的動(dòng)電位極化曲線均有明顯的活性溶解區(qū)域，并且隨著電壓的升高，試樣表面逐漸發(fā)生鈍化，表面活化速度逐漸減小，母材試樣的鈍化區(qū)十分穩(wěn)定，接頭試樣鈍化區(qū)則出現(xiàn)了局部位置的電壓電流波動(dòng)。另外，接頭試樣的維鈍區(qū)間對(duì)應(yīng)的電位范圍為-1～0 V，維鈍區(qū)間電位范圍較寬，與純母材試樣的維鈍區(qū)間電位寬度相差較小，但接頭試樣對(duì)應(yīng)的維鈍電流則比純母材試樣對(duì)應(yīng)的維鈍電流小了一個(gè)數(shù)量級(jí)。綜合試驗(yàn)結(jié)果（腐蝕電位、電流，維鈍電流、電壓）可知，焊接接頭試樣在3.5%的氯化鈉溶液耐腐蝕性更強(qiáng)。

2.3 腐蝕形貌

電化學(xué)腐蝕試驗(yàn)之后，對(duì)腐蝕過(guò)的試樣表面形貌進(jìn)行掃描電子顯微鏡（SEM）分析，結(jié)果如圖6和圖7所示。

由圖6a可知腐蝕試驗(yàn)后，試樣表面局部區(qū)域存在輕微塌陷現(xiàn)象，高熵合金電化學(xué)腐蝕存在明顯的選擇性，腐蝕后的背散射圖像顯示，BCC相優(yōu)先發(fā)生腐蝕溶解，腐蝕逐漸擴(kuò)大后，發(fā)展基本沿著相界擴(kuò)展， Shi等人[18]也發(fā)現(xiàn)了類似的現(xiàn)象；圖6b（腐蝕坑截面圖）顯示腐蝕坑里產(chǎn)生了微裂紋，從微觀形貌可以看出裂紋有明顯尖端并且斷裂面平滑無(wú)韌窩，此處為母材區(qū)域，可以排除應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂的影響，初步判斷為脆性斷裂。綜合考慮疑似極化過(guò)程中陰極階段電解水試樣表面析出的氫進(jìn)入試樣的近表面造成的BCC相氫致延遲開(kāi)裂，具體原因以及機(jī)理有待于繼續(xù)研究。

圖7顯示母材區(qū)域和焊縫區(qū)域均會(huì)發(fā)生腐蝕，但是母材區(qū)域的腐蝕坑剖面形貌多呈現(xiàn)向垂直試樣表面的深度方向發(fā)展擴(kuò)大趨勢(shì)，而焊縫區(qū)域的試樣腐蝕坑呈現(xiàn)出平行試樣表面的發(fā)展擴(kuò)大趨勢(shì)。從腐蝕總體特征來(lái)看，前者“小而深”，后者“大而淺”。

2.4 焊接接頭EBSD

電化學(xué)腐蝕過(guò)后的焊接接頭試樣進(jìn)行EBSD表征，焊縫區(qū)域和母材區(qū)域的大小角晶界（臨界取向差取15°，小角度晶界紅色，大角度晶界綠色）結(jié)果如圖8所示。

由圖8a和圖8b可知焊接接頭母材區(qū)域的大角度晶界較少，幾乎無(wú)小角度晶界；而焊縫區(qū)域的大角度晶界較多，并伴隨有少量的小角度晶界。

3 分析和討論

母材由BCC和FCC兩種相組成，其中FCC相多呈現(xiàn)大塊分布，占比約為65%[19]，是主體相，在FCC中彌散分布有尺寸大小不均勻的BCC相；焊縫區(qū)域晶粒顯著細(xì)化，晶體生長(zhǎng)呈現(xiàn)明顯的聯(lián)生結(jié)晶現(xiàn)象[20]，可以看出FCC相為主晶，生長(zhǎng)多比較規(guī)則連續(xù)，BCC多為枝晶間相，彌散分布在FCC相中。由于電子束焊接功率密度高、焊接速度快以及高熵合金材質(zhì)熱穩(wěn)定性優(yōu)良，焊接接頭無(wú)明顯的熱影響區(qū)。

焊縫區(qū)域經(jīng)過(guò)電子束的高溫重熔及快速冷卻，高熵作用更加明顯[21]，從而使得焊縫區(qū)域晶粒更加細(xì)小，成分偏析程度減弱[22]，也使得存留的BCC相分布更加分散。兩相分布均勻，兩相之間尺寸差異減小，促使Cr和Ni等耐腐蝕元素分布均勻，易于形成連續(xù)均勻的鈍化膜。相對(duì)于母材大塊BCC相，焊縫組織耐蝕性提高。

焊接接頭試樣EBSD結(jié)果顯示，焊縫區(qū)域的大角度晶界數(shù)量和密度都遠(yuǎn)超母材區(qū)域。大角度晶界具有較高的界面能，更容易生成致密的鈍化膜，提升保護(hù)基體的作用。因此，相對(duì)于母材，焊縫組織微觀尺度可形成更細(xì)密的鈍化膜結(jié)構(gòu)，增強(qiáng)了晶界的局部耐蝕性。此外細(xì)化的晶粒會(huì)減小相鄰兩相之間的電位差，也能夠提高其耐蝕性[23]。電化學(xué)腐蝕結(jié)果也表明，焊縫區(qū)域較母材耐蝕性有所提高。更細(xì)、更致密的晶間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的存在，是形成連續(xù)、穩(wěn)定、缺陷較少的鈍化膜的主要因素，雙相高熵合金的耐腐蝕機(jī)理是致密鈍化膜的保護(hù)作用。晶間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)在腐蝕過(guò)程中相應(yīng)生成細(xì)密的網(wǎng)狀鈍化膜結(jié)構(gòu)，連續(xù)性較好。相對(duì)于母材的大塊相分布，細(xì)密網(wǎng)狀相分布對(duì)基體的保護(hù)效果更佳。

兩相的細(xì)密網(wǎng)狀分布較母材大塊分布均勻性顯著提高，有利于局部的“平均”耐蝕性提高（圖6b腐蝕坑中的微觀形貌）；另一方面相均勻分布減少了元素的微觀偏析，有利于鈍化膜穩(wěn)定元素在整個(gè)表面起到作用。焊接接頭具有超細(xì)晶粒和更高的晶界密度，更容易產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)。因此，在腐蝕過(guò)程的初始階段，富鉻鈍化膜能夠更快地形成[24]。焊縫區(qū)域貧鉻區(qū)（BCC相）的分散化也能夠提高焊縫試樣的整體耐蝕性。另外，焊接接頭試樣的自腐蝕電流和維鈍電流較母材均降低一個(gè)數(shù)量級(jí)左右，說(shuō)明其腐蝕反應(yīng)速率大大下降。

4 結(jié)論

（1）雙相高熵合金電子束焊接接頭焊縫區(qū)域晶粒尺寸減小，F(xiàn)CC和BCC兩相分布更加均勻，微觀和宏觀上的5種組元偏析現(xiàn)象均減弱，高熵效應(yīng)更明顯。 母材顯微硬度離散性較大，焊縫區(qū)顯微硬度整體趨于穩(wěn)定且較母材有所提高。

（2）焊接接頭試樣較母材試樣自腐蝕電位提高約0.16 V，維鈍電位區(qū)間較寬（-1.0 ～ 0 V），焊縫區(qū)域表面鈍化膜穩(wěn)定，自腐蝕電流降低一個(gè)數(shù)量級(jí)。焊接接頭不同位置電化學(xué)腐蝕特征差異明顯，腐蝕形貌結(jié)果表明，焊縫區(qū)域耐點(diǎn)蝕穿孔的能力提高。

（3）高熵合金電子束焊接接頭焊縫區(qū)域晶粒顯著細(xì)化、組元及兩相均勻分布、大角度晶界數(shù)量和密度明顯升高，均有利于焊縫組織生成連續(xù)、穩(wěn)定的鈍化膜，延緩基體中合金元素的腐蝕。

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