常澤輝 劉雪東 郭梓珩

收稿日期：2023-04-12

基金項目：國家自然科學基金項目（51966012）；內(nèi)蒙古自治區(qū)重點研發(fā)和成果轉(zhuǎn)化計劃（科技支撐鄉(xiāng)村振興）（2022YFXZ0021）；中央引導地方科技發(fā)展資金項目（2022SZY0085）；呼倫貝爾市“科技興市”行動重點專項（成果轉(zhuǎn)化） （2022HZZX004）

第一作者及通信作者：常澤輝（1978-），男，教授，博士，博士生導師，研究方向為太陽能光熱利用技術(shù)。E-mail：changzehui@163.com。

文章編號：1673-5005（2024）02-0151-10??? doi：10.3969/j.issn.1673-5005.2024.02.017

摘要：為了降低復合拋物面聚光器對跟蹤精度的要求， 提高其在集熱過程中的光熱轉(zhuǎn)化能力，探究入射偏角對新型復合拋物面聚光器非跟蹤工況時光熱性能的影響機制。理論分析該聚光器在集熱過程中的能量轉(zhuǎn)化關系，并利用光學仿真軟件TracePro研究入射偏角對聚光器光學性能的影響規(guī)律；在此基礎上搭建非跟蹤復合拋物面聚光器性能測試試驗臺，在實際天氣條件下測試分析聚光器光熱性能隨徑向入射偏角的變化規(guī)律。結(jié)果表明：當光線正入射時，聚光器的光線接收率與聚光效率分別為100%和83.42%；當徑向入射偏角α為16°時，該聚光器的光線接收率與聚光效率分別為53.00%和44.82%；當軸向入射偏角β為30°時，光線接收率與聚光效率分別為88.74%和74.42%；在空氣流速為3.7 m/s時，聚光器的最高出口溫度與瞬時集熱量分別為31.3 ℃和782.8 W，分別比聚光器接收上偏10°和下偏10°入射輻射時提高了3.7、6.1 ℃和131.0、217.9 W；該聚光器接收正入射輻射時的平均光熱轉(zhuǎn)化效率為77.45%，比接收上偏10°和下偏10°入射輻射的平均光熱轉(zhuǎn)化效率高42.14%和52.97%。

關鍵詞：太陽能； 入射偏角； 復合拋物面； 非跟蹤； 聚光

中圖分類號：TK 513.5??? 文獻標志碼：A

引用格式：常澤輝，劉雪東，郭梓珩.入射偏角對非跟蹤復合拋物面聚光器性能影響［J］. 中國石油大學學報（自然科學版），2024，48（2）：151-160.

CHANG Zehui， LIU Xuedong， GUO Ziheng. Influence of? incident angle on? performance of non-tracking compound parabolic concentrator［J］. Journal of China University of Petroleum （Edition of Natural Science），2024，48（2）：151-160.

Influence of? incident angle on ?performance of non-tracking

compound parabolic concentrator

CHANG Zehui1，2， LIU Xuedong1，2， GUO Ziheng1

（1.College of Energy and Power Engineering， Inner Mongolia University of Technology， Hohhot 010051， China;

2.Engineering Center of Solar Energy Utilization Technology， Inner Mongolia University of Technology， Hohhot 010051， China）

Abstract： In order to reduce the requirement of tracking accuracy of compound parabolic concentrator and improve its photothermal conversion ability during solar heat collection， it is aimed to explore the influence mechanism of the incident angle on the photothermal performance of the novel compound parabolic concentrator under non-tracking conditions. Firstly， the energy conversion relationship of the concentrator in the heat collection process was analyzed theoretically， and the influence of incident angle on the optical performance of the concentrator was probed with the optical software TracePro. Based on this work， a testing bench for the performance of non-tracking compound parabolic concentrator was built， and the photothermal performance of the concentrator with respect to the radial incidence angle was tested and analyzed under actual weather conditions. The results indicate that the optical performance of the concentrator is the best when the incident angle is 0°， the overall rays receiving rate and concentrating efficiency are 100 % and 83.42 %， respectively. When the radial incident angle is 16°， the overall rays receiving rate and concentrating efficiency of the concentrator are 53.00 % and 44.82 %， respectively， and these two parameters are 88.74 % and 74.42 % when the axial incident angle is 30 °， respectively. When the air velocity is 3.7 m/s， the maximum outlet temperature and instantaneous solar heat collection of the concentrator receiving normal solar radiation are 31.3 ℃ and 782.8 W， respectively， which are 3.7 ℃ and 6.1 ℃ respectively， and 131.0 W and 217.9 W respectively higher than those of the concentrator receiving solar radiation with radial incident angle of +10° and -10°. In addition， the average photothermal conversion efficiency of the concentrator receiving normal incident radiation is 77.45 %， which is 42.14 % and 52.97 % higher than that receiving +10° and

-10°incident radiation.

Keywords： solar energy; incident angle; compound parabolic; non-tracking; concentration

太陽能是最具應用潛力的可再生能源之一，對太陽能的高效開發(fā)利用是實現(xiàn)能源結(jié)構(gòu)優(yōu)化、減少碳排放的有效途徑之一［1-2］。鑒于地球表面接收到的太陽能能流密度較低，聚光型太陽能集熱器的研發(fā)成為了關注熱點［3-4］。同時聚光器增設對日跟蹤系統(tǒng)后的集熱能力可以得到有效提升［5］，但也會增加系統(tǒng)的投資成本和運維難度，對于聚光器的規(guī)模化應用不利［6］。復合拋物面聚光器（compound parabolic concentrator，CPC）因其接收半角大、可實現(xiàn)非跟蹤集熱而受到了國內(nèi)外學者的持續(xù)研究［7-8］，其中通過增大CPC接收半角提高其集熱性能的相關研究和應用成為了關鍵［9-11］。如Xu等［12］設計出一種五截面CPC，研究得到該聚光器的接收角從傳統(tǒng)CPC的±30°增大到了±47°。陳嘉祥等［13］研究了CPC安裝傾角調(diào)整方式對其光學性能的影響，結(jié)果表明，全年按月份調(diào)整傾角時CPC的年總光學效率最高，為98.10%。在CPC性能提升研究中，吸收體的形狀尺寸是影響CPC光熱轉(zhuǎn)化能力的關鍵參數(shù)之一。筆者結(jié)合內(nèi)嵌星形六翼吸收體玻璃直通管的優(yōu)選，通過理論計算、光學仿真、試驗測試的方法分析不同徑向入射偏角對CPC內(nèi)部光線傳輸軌跡、光線接收率、聚光效率、瞬時集熱量及光熱轉(zhuǎn)化效率等參數(shù)的影響，得到該CPC在非跟蹤工況時的性能隨入射偏角變化的規(guī)律。

1? 復合拋物面聚光器結(jié)構(gòu)與工作原理

1.1? 復合拋物面聚光器結(jié)構(gòu)

復合拋物面聚光器主要由玻璃蓋板、拋物反射面、玻璃直通管、吸收體、側(cè)板等部件構(gòu)成，幾何模型如圖1所示，其中玻璃直通管內(nèi)吸收體由6個尺寸相同、表面噴涂有可選擇性吸收涂層的矩形金屬翅片呈放射狀焊接而成。CPC截面如圖2（a）所示，所組成的拋物線方程為

拋物反射面ab：y=（x+60）2400-40.（1）

拋物反射面ef：y=（x-60）2400-40.（2）

拋物反射面cd：y=x2/400.（3）

與傳統(tǒng)安裝玻璃管真空接收體的CPC相比，所研究CPC具有以下技術(shù)特點：①CPC焦斑位置接收體由內(nèi)嵌黑色吸收體的玻璃直通管構(gòu)成，避免了真空玻璃管的空氣夾層，并可降低CPC聚光時的“漏光”和二次反射光學損失；②內(nèi)嵌CPC吸收體的單層玻璃管價格低廉，在進行多組串聯(lián)供能系統(tǒng)中，連接難度小、對操作人員技術(shù)要求低；③CPC入光口處覆蓋高透光率的超白玻璃蓋板，在減小入射太陽輻射能量損失的前提下，有效保護了CPC內(nèi)部的光熱轉(zhuǎn)化等易損部件，減少低溫環(huán)境中CPC的散熱損失。

1.2? 復合拋物面聚光器聚光原理

復合拋物面聚光器聚光原理如圖2所示。由圖2（a）可知，當光線正入射時，太陽光線會直接或經(jīng)拋物反射面反射后被吸收體接收。其中光線1與光線3入射到拋物反射面的端點a、b后經(jīng)其反射后被吸收體接收，由邊緣光學原理可知，位于光線1和光線3之間的光線（光線2）均會經(jīng)拋物反射面反射后匯聚到吸收體表面。光線4經(jīng)CPC底部拋物反射面cd反射后被吸收體接收，未入射到拋物反射面ab、ef、cd的光線5直接被吸收體接收。由圖2（b）可知，斜入射光線7、9、10的入射偏角小于CPC的接收半角，因此光線經(jīng)拋物反射面反射后被吸收體接收，但當太陽光線的入射偏角大于CPC接收半角時，如光線6和8，入射光線會經(jīng)拋物反射面多次反射后逸出CPC。因此設計接收半角大的CPC對于非跟蹤聚光集熱技術(shù)的實際應用尤為重要。

對于非跟蹤CPC，入射偏角是如何影響其聚光集熱性能值得進一步研究。采用光線接收率ηo、聚光效率ηc、進出口溫差ΔT、瞬時集熱量Q及光熱轉(zhuǎn)化效率η等性能評價參數(shù)對CPC的光熱性能進行定量評價［14］，各參數(shù)的計算式如下。

（1） 光線接收率。

ηo（α）=N（α）N（0） .（4）

式中，ηo（α）為CPC的光線接收率；N（α）為吸收體表面在入射偏角為α時接收到光線數(shù)，條；N（0）為吸收體表面在光線正入射時接收到光線數(shù)，條。

（2） 聚光效率。

ηc（α）=E（α）/E（0） .（5）

式中，ηc（α）為CPC的聚光效率；E（α）為吸收體在入射偏角為α時接收的太陽輻射能，W/m2；E（0）為正入射時CPC入光口處的太陽輻射能，W/m2。

（3） 瞬時集熱量。

Q=πd24cpρv（Tout-Tin）.（6）

式中，Q為CPC的瞬時集熱量 W/m2；ρ為空氣介質(zhì)密度， kg/m3；cp為空氣介質(zhì)比定壓熱容， J/（kg·℃） ；v為空氣流速，m/s；d為單層玻璃管直徑，m；Tin和Tout分別為吸收體進、出口空氣溫度， ℃。

（4） 光熱轉(zhuǎn)化效率。

ηt=∫t2t1πd24cpρv（Tout-Tin）dt∫t2t1GsunAcdt .（7）

式中，ηt為CPC光熱轉(zhuǎn)化效率；Gsun為太陽輻照度， W/m2；Ac為CPC入光口面積， m2；t1和t2分別為CPC運行開始與結(jié)束對應的時刻。

2? 入射偏角對復合拋物面聚光器光學性能影響

2.1? 復合拋物面聚光器模型建立

非跟蹤CPC集熱時的安裝示意圖如圖3所示。

當太陽光通過CPC入光口處玻璃蓋板后，會經(jīng)拋物反射面反射后匯聚到位于焦斑位置處的玻璃直通管中，進而被吸收體接收進行光熱轉(zhuǎn)化。在此過程中吸收體接收太陽輻射能后所產(chǎn)生的熱能計算式［15］為

Ibt=Insin hcos φ+Incos hcos θsin β.（8）

式中，Ibt為CPC入光口接收到的直射輻射能，W·m-2；In為法向直接輻射，W·m-2；h為太陽高度角，（°）；φ為CPC安裝傾角，（°）；θ為太陽方位角，（°）。

Idt=ITOT-Ibt.（9）

式中，Idt為CPC入光口接收到的散射輻射能，W·m-2；ITOT為入光口接收到的總輻射，W·m-2。

I=Ibt+（Idt/Cg）.（10）

式中，I為CPC入光口接收到的有效輻射能，W·m-2；Cg為CPC的幾何聚光比。

Q1=IAcη1η2τεη3.（11）

式中，Q1為吸收體光熱轉(zhuǎn)化產(chǎn)生的熱量，W；η1和 η2分別為玻璃蓋板與玻璃直通管的光線透射率；τ為拋物反射面的光線反射率；ε為吸收體的光線吸收率；η3為復合拋物面CPC的聚光效率，可由光學仿真軟件TracePro計算得到。

將圖1中建好的CPC三維模型導入到TracePro中，并設置拋物反射面的光線反射率為90%，玻璃蓋板與玻璃直通管的光線透過率為92%，吸收體的光線吸收率為100%。此外，地球表面接收到太陽光線的張角約為0.53°，但考慮到其對非跟蹤CPC實際聚光集熱性能的影響甚微，將CPC入光口處的入射光線設置為平行光線［16］。設置中選用平行格點光源模擬太陽光，其光線數(shù)為

100000條，攜帶的總能量為700 W/m2。

2.2? 徑向入射偏角對復合拋物面聚光器光學性能影響

當非跟蹤CPC正南放置時，其性能受到太陽高度角和方位角變化的綜合影響。為了便于研究和分析，將CPC接收到光線的入射偏角分解為徑向入射偏角α和軸向入射偏角β，分別對應于太陽高度角和方位角。研究徑向入射偏角α對CPC光學性能的影響，計算中設置徑向入射偏角的變化范圍為0°～16°，計算結(jié)果如圖4所示。

由圖4可知，當光線正入射時，入射到CPC內(nèi)的光線均被吸收體接收進行光熱轉(zhuǎn)化，玻璃蓋板內(nèi)壁面的能流密度為0，表明此時沒有光線逸出CPC。當徑向入射偏角增大時，部分經(jīng)拋物反射面反射后的光線通過玻璃蓋板逸出。由圖4 （a）～（c）可以發(fā)現(xiàn)，當徑向入射偏角增加時，吸收體可接收轉(zhuǎn)化的光線減少，通過玻璃蓋板逸出的光線增多，玻璃蓋板內(nèi)壁面能流密度增加。進一步計算了CPC光線接收率ηo與聚光效率ηc隨徑向入射偏角增大的變化規(guī)律，如圖5所示。

concentrating efficiency with radial incident angle

由圖5可知，當徑向入射偏角增大時，CPC的光線接收率與聚光效率均呈現(xiàn)由不變到快速減小再到緩慢減小的變化趨勢。當α≤4°時，光線接收率與聚光效率最高，分別為100%和83.42%；當α增大到16°時，二者分別為53.00%和44.82%，當0°≤α≤16°時，CPC的平均光線接收率與聚光效率分別為82.71%和68.97%。

2.3? 軸向入射偏角對復合拋物面聚光器光學性能影響

非跟蹤CPC的光學性能除了受到徑向入射偏角的影響外，還會受到軸向入射偏角的影響，因此光學仿真時設置軸向入射偏角變化為-30°～30°。通過計算得到軸向入射偏角對CPC光線傳輸情況與逸出光線能流密度分布的影響規(guī)律，如圖6所示。

由圖6可知，進入到CPC內(nèi)的正入射光線均被吸收體接收，且吸收體上有效光線接收長度與吸收體實際長度一致，均為2000 mm。隨著軸向入射偏角的增加，部分光線會被CPC拋物反射面反射后投射到遠離入射光線的CPC側(cè)板，成為未能被吸收體接收的逸出光線，造成吸收體的有效光線接收長度減小，同時導致逸出光線的能量密度增加。當軸向入射偏角為30°時，吸收體的有效光線接收長度減少348 mm，進一步計算繪制CPC光線接收率ηo、聚光效率ηc隨軸向入射偏角的變化曲線，如圖7所示。

從圖7可知，當軸向入射偏角為-30°～30°時，光線接收率與聚光效率的變化趨勢一致，均呈先增大后減小的變化趨勢。當β=0°時，光線接收率與聚光效率均最大，分別為100%和83.42%，隨著軸向入射偏角的增大，二者隨之減小。當軸向入射偏角增大到30°時，光線接收率與聚光效率分別減少為88.74%和74.42%，當軸向入射偏角在-30°～30°變化時，二者平均值分別為94.63%和79.32%。

2.4? 復合拋物面聚光器接收散射光時的光學性能

復合拋物面聚光器結(jié)構(gòu)特性決定了其可以接收部分散射光，這對于其在多云天進行聚光集熱是有益的。因此需對CPC接收散射光的性能展開仿真計算和分析。其中設置散射光源的光線以均勻隨機發(fā)射的模式向CPC投射，進入CPC內(nèi)的光線追跡如圖8所示。

由圖8可知，表面光源發(fā)出的散射光線投射到CPC內(nèi)后，部分光線會經(jīng)拋物反射面反射后或直接被吸收體接收，其余光線會經(jīng)拋物反射面反射后逸出CPC。經(jīng)計算得到CPC接收散射光時的光線接收率為22.10%，證實了該CPC可接收部分散射光進行光熱轉(zhuǎn)化。

3? 徑向入射偏角對復合拋物面聚光器光熱性能影響

影響復合拋物面聚光器光學性能的主要因素是徑向入射偏角，為明晰徑向入射偏角對CPC光熱性能的影響，在室外搭建了非跟蹤復合拋物面聚光器光熱性能測試試驗系統(tǒng)，測試了太陽輻照度、環(huán)境溫度、CPC進出口溫度、環(huán)境風速等參數(shù)，計算得到了CPC瞬時集熱量、光熱轉(zhuǎn)化效率等性能評價參數(shù)隨運行時間的變化趨勢，掌握了徑向入射偏角對CPC光熱性能的影響機制。

3.1? 測試系統(tǒng)與方法

非跟蹤復合拋物面聚光器光熱性能測試試驗系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意如圖9所示。測試試驗臺包括兩臺規(guī)格參數(shù)相同的復合拋物面聚光器、氣象參數(shù)監(jiān)測儀器、溫度及空氣流速測試儀器。其中CPC安裝傾角可手動調(diào)節(jié)以滿足測試要求，測試過程中，兩臺CPC東西向水平放置、入光口朝南放置，且前后并聯(lián)連接。

測試過程中，選用太陽能發(fā)電監(jiān)測系統(tǒng)（TRMFD1）測試并記錄太陽輻照度。選用K型熱電偶和由無紙記錄儀（Sin-R6000C）實時監(jiān)測并記錄各測點處的溫度。選用引風機（JY5-47）驅(qū)動傳熱空氣介質(zhì)，采用結(jié)構(gòu)簡單、靈敏度高、適應性強的熱線風速儀（testo 405i）對空氣流速進行測量記錄［17］。本次測試的地點為內(nèi)蒙古呼和浩特市，在試驗測試開始前對所使用測試儀器及元件進行了校核。

在測試太陽輻照度、溫度、空氣流速等物理參數(shù)時會產(chǎn)生直接測量誤差，而進一步計算瞬時集熱量、光熱轉(zhuǎn)換效率等性能參數(shù)時會產(chǎn)生間接測量誤差。因此為準確評價該CPC在實際運行工況下的光熱性能，對本次測試的誤差進行分析，測試中各待測物理量的直接測試誤差如表1所示。

瞬時集熱量與光熱轉(zhuǎn)化效率的誤差可計算為

ΔQ=QT2ΔT2+Qv2Δv2 .（12）

式中，ΔQ為瞬時集熱量的相對誤差，%；ΔT為溫度測量誤差，%；Δv為空氣流速測量誤差，%。

Δη=ηQ2ΔQ2+ηGsun2ΔG2sun . （13）

式中，Δη為光熱轉(zhuǎn)化效率的相對誤差，%；ΔGsun為太陽輻照度的測量誤差，%。

在進行對比測試之前，首先需要對兩臺復合拋物面聚光器在相同運行工況下的光熱性能進行對比校核，且為了便于討論分析，將兩臺CPC分別標定為“1號CPC”和“2號CPC”。測試過程中兩臺CPC運行工況保持一致，通過測試與計算，得到兩臺CPC的光熱轉(zhuǎn)化效率變化趨勢，如圖10所示。

由圖10可知，在運行期間內(nèi)兩臺CPC的光熱轉(zhuǎn)化效率變化趨勢一致，呈現(xiàn)出隨測試時間延長而減小的變化趨勢。計算得到1號和2號CPC的平均光熱轉(zhuǎn)化效率分別為69.72%和 69.46%，二者相差0.37%，滿足對比測試要求。

3.2? 測試結(jié)果

為得到徑向入射偏角對復合拋物面聚光器光熱性能的影響，通過調(diào)整CPC的安裝傾角，使正午時CPC的光線入射偏角分別為上偏10°（γ=+10°）、正入射（γ=0°）和下偏10°（γ=-10°），入射偏角示意圖與CPC安裝實物圖如圖11所示。

本次測試日期為2021年10月19日到2021年10月22日，測試時間選擇在太陽輻照度滿足集熱要求的10：00—14：00，測試期間，流經(jīng)CPC吸收體的空氣流速約為3.7 m/s。為了給測試結(jié)果提供理論支撐，在測試日時對不同安裝傾角CPC的入射偏角進行理論計算，如圖12所示。

由圖12可知，當CPC以不同安裝傾角運行時，其軸向入射偏角變化趨勢一致，均先減小后增大，在正午時最小，為0°。當γ=+10°時，CPC徑向入射偏角隨運行時間的延長呈現(xiàn)先增大后減小的變化趨勢，在正午時達到最大值，為9.7°。而當γ=0°和γ=-10°時，CPC的徑向入射偏角隨時間的延長呈現(xiàn)先減小后增大的變化趨勢，正午為最小值，且當γ=0°時，CPC在正午的最小徑向入射偏角為0°。經(jīng)計算，測試期間CPC在γ=+10°、γ=0°和γ=-10°時的平均徑向入射偏角分別為7.4°、2.6°和12.6°，這表明CPC在接收正入射光線時的光學性能最優(yōu)。測試日的太陽輻照度Gsun與環(huán)境溫度Ta的變化如圖13所示。

由圖13可知，在CPC分別接收正入射光線與斜入射（γ=±10°）光線時，所對應測試日的太陽輻照度與環(huán)境溫度相似度較好，太陽輻照度在正午時達到峰值，分別為741和730 W/m2，測試日的平均環(huán)境溫度分別為12.3和12.1 ℃。在運行穩(wěn)定時，CPC進出口溫度變化如表2所示。

由表2可知，CPC進口溫度受徑向入射偏角的影響較小。但CPC在γ=0°時的出口溫度最高，而在γ=-10°光線時的出口溫度最低。γ=0°時，CPC接收正入射光線的最高出口溫度為31.3 ℃，分別比γ=+10°和γ=-10°時的最高出口溫度提高3.7和6.1 ℃。究其原因，是當太陽光線的入射偏角減小時，吸收體可接收到更多的太陽輻射能進行光熱轉(zhuǎn)化，從而生成更多的熱能傳遞給換熱空氣，并提高其出口溫度。CPC瞬時集熱量隨徑向入射偏角的變化情況，如圖14所示。

由圖14可知，CPC在γ=0°時的瞬時集熱量最多，為782.8 W，而在γ=+10°和γ=-10°時的瞬時集熱量分別比γ=0°時減少131.0和217.9 W。究其原因，進入系統(tǒng)的能量均等于離開系統(tǒng)的能量與系統(tǒng)存儲的能量之和［18］，鑒于CPC在運行過程中，其自身存儲的能量占比可忽略，所以CPC輸出熱能的多少主要取決于其接收太陽輻射能的數(shù)量，對于γ=0°時的CPC，其入射偏角最小，接收到的太陽能輻射能最多，導致其瞬時集熱量最高。進一步對比分析了不同徑向入射偏角對CPC光熱轉(zhuǎn)化效率的影響，如表3所示。

由表3可知，在太陽輻照度相近的情況下，當γ=0°時，CPC的進出口溫差與光熱轉(zhuǎn)化效率最高，而在γ=-10°時最小。CPC在γ=0°時的進出口溫差為17.8 ℃，分別比接收γ=+10°和γ=-10°時高3.8 ℃和6.5 ℃。此外CPC接收正入射輻射時的平均光熱轉(zhuǎn)化效率為77.45%，比接收上偏10°和下偏10°入射輻射的平均光熱轉(zhuǎn)化效率高42.14%和52.97%。

4? 結(jié)? 論

（1）隨著入射偏角增加，從CPC逸出的光線隨之增多，當光線正入射時，CPC的光線接收率與聚光效率分別為100%和83.42%；當α增大到16°時，光線接收率與聚光效率分別為53.00%和44.82%。

（2）在實際天氣條件下運行時，CPC接收正入射輻射時的出口溫度最高，為31.3 ℃，比接收上偏10°和下偏10°入射輻射時的出口溫度高3.7和6.1 ℃；此時CPC瞬時集熱量為782.8 W，比CPC接收上偏10°和下偏10°入射輻射分別高131.0和217.9 W。

（3） 晴天集熱工況下，CPC接收正入射輻射時的平均光熱轉(zhuǎn)化效率為77.45%，比接收上偏10°和下偏10°入射輻射的平均光熱轉(zhuǎn)化效率高42.14%和52.97%。

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（編輯? 沈玉英）