唇口
- 旋轉油封熱-力耦合溫度場分析*
應變和摩擦,油封唇口與旋轉軸接觸區(qū)域受到比油封其他部分更高的溫度。大多數(shù)油封失效是油封唇口摩擦生熱引起的高溫導致的[2],溫度會強烈影響油封橡膠材料的硬度和力學性能,因此接觸壓力、摩擦和磨損也強烈依賴于唇口溫度[3]。因為橡膠是熱的不良導體,油封唇口熱量的積累會加速油封的磨損老化,進而影響油封的使用壽命[4],因此建立可靠的油封模型,對油封溫度場進行模擬預測具有重要意義。油封雖然結構簡單,但由于生熱研究涉及到流體力學、固體力學、傳熱學、摩擦學和動力學等多方
彈性體 2023年3期2023-11-19
- 高壓環(huán)境下彈簧蓄能密封件密封特性分析
裝配中的過盈量、唇口角度對其性能的影響，同時分析彈簧蓄能密封在不同壓力下的性能。1 二維軸對稱有限元模型1.1 三維蓄能彈簧力學分析如圖1所示 ，在V形彈簧彈簧蓄能密封系統(tǒng)中，活塞桿、密封槽及彈簧蓄能密封夾套的結構呈軸對稱分布，且受力分布均勻，因此彈簧蓄能密封的密封結構屬于軸對稱問題[10-11]。鑒于有限元仿真分析彈簧蓄能密封三維結構模型計算量大，故文中選擇建立等效二維軸對稱模型。彈簧蓄能密封內置彈簧(圖1)不具有對稱性，對其力學特性進行分析。圖1 彈簧
潤滑與密封 2023年10期2023-11-08
- 機械旋轉軸類件的油封結構參數(shù)對油封性能的影響分析
范圍內，曲軸油封唇口兩側的接觸壓力呈不對稱分布，隨著油側唇角、過盈量和理論接觸寬度值的增大，曲軸油封的最大接觸壓力呈現(xiàn)減小趨勢；隨著氣側唇角、彈簧勁度系數(shù)和腰厚的增大，曲軸油封的最大接觸壓力呈現(xiàn)增大趨勢；隨著過盈量、彈簧勁度系數(shù)和腰厚的增大，曲軸油封的單位周長徑向力呈現(xiàn)增大趨勢。建議安裝過盈量為0.78 mm，油封腰厚為0.09 mm左右的油封，可緩解油封唇口磨損，彈簧的勁度系數(shù)為0.869 N/mm左右具有良好的密封性能；氣側唇角為30°左右可延長油封使
汽車實用技術 2023年10期2023-06-14
- 考慮溫度時油封運行工況參數(shù)對其可靠性的影響*
摩擦熱，使得油封唇口部位的溫度升高；隨著油封的穩(wěn)定運行，在油膜壓力和接觸壓力的共同作用下，在油封唇口與轉軸之間形成一層很薄的潤滑油膜，這時唇口熱量主要由油膜內的黏性摩擦產生的；如果油封的散熱條件不好，由于溫度升高會降低潤滑油的黏度，導致油封泄漏，而且溫度升高會引起油封材料老化，從而降低油封的使用壽命。因此，工作溫度對油封的運行可靠性至關重要。眾多學者對油封工作時的唇口溫度情況進行了研究，HAJJAM和BONNEAU[1]在考慮油封表面粗糙度的基礎上，結合熱
潤滑與密封 2023年5期2023-05-25
- 某輕卡車型離合助力器故障分析及整改
測試統(tǒng)計對密封圈唇口厚度不滿足要求進行確認。密封圈唇口厚度分為外唇口厚度和內唇口厚度，如圖6所示，外唇口厚度為A，內唇口厚度為B，外唇口厚度A影響密封圈與缸體內腔安裝槽的過盈量，內唇口厚度B影響密封圈與其內配合的柱塞之間的過盈量，二者直接影響密封圈的密封效果。圖6 密封圈結構圖參照市場表現(xiàn)較好的 E23S離合助力器設計經驗，唇口厚度A和B設計值為0.6～1.0 mm，與E523S離合助力器保持一致?，F(xiàn)對40套故障件拆解的密封圈進行檢測（橡膠密封圈尺寸檢測工
汽車實用技術 2023年9期2023-05-22
- 半浮式驅動橋輪邊漏油分析及結構優(yōu)化設計
動橋均為外油封的唇口劃傷（見圖1）。圖1 外油封唇口劃傷對油封唇口的缺口進行分析，原因有三：1）對庫存油封質量排查，符合圖樣設計要求，油封唇口未發(fā)現(xiàn)質量異常。2）對油封壓裝的工藝要求排查，工藝文件、工藝流程、操作者及工裝都符合工藝要求。3）看故障件油封的唇口缺口，是被硬物刮傷。對產品結構及工藝分析優(yōu)化前設計結構如圖2所示，半軸與雙列軸承內圈和擋圈過盈配合，擋圈與齒圈過盈配合，軸承座與外油封安裝面和雙列軸承內圈過盈配合，橋管凸緣頭與內油封安裝面過盈配合，鎖止
汽車工藝師 2022年12期2023-01-04
- 十字節(jié)密封圈結構失效模式及其優(yōu)化研究*
一個零部件。因其唇口大變形、過度磨損和高溫等問題,會導致密封失效漏油,進而引起內部滾針燒損卡死等功能性問題。目前,十字節(jié)售后問題主要是由密封失效引起的,因此,需要設計出較為合理的密封圈,以減小失效問題。在密封圈設計開發(fā)時,主要根據十字節(jié)內部預留安裝空間進行設計,在滿足安裝要求的前提下,從結構形式設計和橡膠材料性能入手，盡可能提高密封圈使用壽命,保證密封性能。橡膠材料的選擇主要根據使用環(huán)境和性價比來決定的,當環(huán)境一定時,基本不再選擇新材料,所以工程師和學者們
機電工程 2022年11期2022-11-24
- 高速脂潤滑滾動軸承密封結構優(yōu)化與漏脂試驗*
摩擦熱增加，油封唇口溫升增加。高溫升引起油封材料力學性能大幅下降，加劇油封的磨損、老化及變形[2]，從而引起潤滑脂泄漏，進而影響軸承的潤滑性能，造成軸承的早期失效。因此，密封問題已成為高速脂潤滑滾動軸承的突出問題[3]。針對滾動軸承的密封性能，學者們做了大量的數(shù)值模擬和試驗研究。文獻[4]利用高速軸承脂潤滑試驗裝置，進行了冷卻效果試驗，結果表明：在有冷卻情況下，高速滾動軸承可以采用脂潤滑。文獻[5]利用有限元軟件模擬了密封介質在密封間隙中的流動情況，結果表
潤滑與密封 2022年9期2022-09-21
- 涵道螺旋槳設計變量的影響及其流動機理
涵道擴散角、涵道唇口形狀和來流速度等設計變量對涵道螺旋槳系統(tǒng)推力和效率的影響，此項研究的范圍較為廣泛，但少有從涵道與槳葉相互影響的角度研究，且限于研究目的和當時試驗技術的水平，文中對各參數(shù)對氣動效率的影響表述較多，而對流動特征和流動機理的討論較少。Graf使用試驗方法研究了圓形唇口、橢圓形唇口對涵道螺旋槳系統(tǒng)的氣動特性的影響；Pereira使用試驗方法研究了不同涵道出口擴張角對涵道螺旋槳系統(tǒng)的氣動特性的影響。Akturk和Camci運用計算和試驗的方法研究
航空學報 2022年7期2022-09-05
- 制動缸常見密封失效分析及控制方法研究
素有：骨架密封圈唇口結構不同；骨架密封圈唇口與缸體配合的過盈量不同；缸體內壁粗糙度不同。圖3是某型號制動缸在實際運用過程中發(fā)生密封性失效后拆解分析的零部件狀態(tài)，從圖中可以明顯觀察到骨架密封圈唇口存在異常磨損，磨損下來的較多橡膠顆粒與油脂混合后堆積在骨架密封圈儲油槽及唇口處導致密封失效。通過對故障零部件的狀態(tài)、尺寸進行詳細檢查，缸體內壁的粗糙度為Ra1.412 μm～Ra1.714 μm，初步判定為缸體內壁粗糙導致骨架密封圈唇口的異常磨損。同時也考慮到骨架密
軌道交通裝備與技術 2022年3期2022-07-29
- 轉速對旋轉式唇形密封接觸性能參數(shù)的影響
設計一般通過密封唇口徑向力或泄漏率建立臨界脫開判據[3-5]，依靠試驗研究法或設計者經驗完成，導致設計周期長、成本高，已有的研究成果與工程設計應用還存在一定的脫節(jié)。對于旋轉式唇形密封圈，由于轉速越高，其產生的離心力增加，進而對唇形密封的力變形及接觸性能參數(shù)的影響也越大。為建立密封唇口臨界脫開判據與接觸性能參數(shù)的關聯(lián)性，準確預測旋轉式唇形密封的脫開轉速，探究密封圈轉速對其力變形及接觸性能參數(shù)的影響規(guī)律，是預測密封脫開轉速的理論基礎。為此，以旋轉式唇形密封圈為
液壓與氣動 2022年3期2022-06-09
- 旋轉式唇型圈停車密封開啟全過程密封特性研究
。而在高轉速下，唇口部分橡膠因離心力作用與軸呈現(xiàn)脫開趨勢，當升至某個轉速時，唇口的最大接觸壓力小于流體壓力[1]，開始與裝配軸脫開，實現(xiàn)無接觸運轉，此時需要液封輪來阻止燃料泄漏。即高速下液封輪起密封作用，低速下唇形圈起密封作用，兩者相互配合使用。當轉速逐漸降低，唇形圈能夠再次實現(xiàn)密封作用，該用法也屬于停車密封?？梢钥闯?，密封圈的脫開轉速是發(fā)動機渦輪泵端面密封結構設計的重要參數(shù)[2]。唇形圈與液封輪配合使用的難點是難以根據工程應用精確控制唇口脫開轉速，當設計
潤滑與密封 2022年1期2022-01-25
- 橡膠油封摩擦生熱數(shù)值模擬與實驗驗證*
流體壓力[2]和唇口附近溫度場的精確計算，在理論上存在較大的困難[3]。而數(shù)值模擬可對橡膠油封的上述問題進行準確分析[4-7]。油封與高速旋轉軸之間因摩擦生熱，會導致唇口附近溫度很高，并會加速橡膠的老化和磨損[8]，使其服役壽命縮短[9-10]。因此，準確預測油封唇口附近的溫度場具有重要實際意義。LIU等[11]研究了表面帶有不同紋理結構的軸對油封磨耗和密封性能的影響。馬靈童和孟慶睿[12]用FLUENT建立金屬薄盤結構摩擦副熱流固耦合模型，對其生熱過程進
潤滑與密封 2021年11期2022-01-17
- 168F汽油機潤滑系統(tǒng)常見故障的原因分析
失去自緊彈簧箍緊唇口的作用，導致油封唇口與曲軸軸頸表面貼合壓力不足，即唇口不能緊壓軸面，造成油封密封作用失效而漏油。②曲軸露出外側的軸頸泥沙、塵土過多，更換油封時未注意清潔，致使唇口與軸頸表面貼合處夾帶塵土等雜物，引起油封唇口及軸頸早期磨損，油封唇口容易被拉傷、刮傷而漏油。③油封骨架變形或是主軸承蓋孔座制造質量不合格；安裝油封時方法不當，如用錘子敲擊油封，使油封骨架受力不均，致使油封骨架變形，油封外徑表面與主軸承蓋座孔貼合不嚴，曲軸連桿甩油時，使機油從貼合
農機使用與維修 2021年9期2021-11-27
- 渦輪葉片壓力面縫型氣膜冷卻結構的數(shù)值研究
結構的不同縫寬、唇口厚度及加工位置對渦輪葉片冷卻效率和氣動損失的影響規(guī)律。1 計算模型采用E3 導葉作為計算分析模型，縫結構設置在葉盆，葉片中部為冷氣腔，冷氣由葉根進入腔內，再通過開縫沿切線方向噴射出，冷氣出口上表面與上游葉片表面連接部位為唇口。為保證葉片整體強度，在相鄰縫間設加強肋，共6 個肋片，寬度均為0.5 mm，葉片模型如圖1 所示。圖1 葉片模型Fig.1 Blade model針對流固耦合和氣動效率分析計算，采用Adapco軟件的Star 模塊
中國民航大學學報 2021年4期2021-09-26
- 鈑金挖補修理在發(fā)動機唇口型面中的應用
要：發(fā)動機進氣道唇口是由時效硬化處理后的鋁合金板材加工而成的三維復雜曲面結構，服役環(huán)境惡劣且部件位置特殊，極易受損，已有的維修方法費用高、周期長。南航沈陽復合材料修理車間短艙項目組創(chuàng)新開發(fā)的直接使用成品時效硬化板材鈑金加工工藝，無需外委熱處理和后期校型，大大縮短了維修周期，為機隊運行提供了保障。關鍵詞：唇口；三維復雜曲面；時效硬化Keywords：lip skin；3D complex surface；age hardening1 研究背景現(xiàn)代民航客機為追
航空維修與工程 2021年5期2021-09-05
- 解讀骨架油封的密封原理及安裝技術
高速型油封；根據唇口數(shù)量劃分，可分為雙唇型油封和單唇型油封；根據耐壓程度劃分，可分為耐壓性密封和低壓型密封。3 骨架密封優(yōu)缺點骨架密封優(yōu)缺點：（1）可用溫度范圍大（-30～260℃），使用復合材料可以增強耐低溫性能；（2）對安裝軸的表面硬度適應性廣；（3）除了軸的表面光潔度影響，不同軸的材質使用壽命不一樣，普通碳鋼最長，其次是鉻鐵合金，含鎳合金鋼較差（經驗積累、沒有經過實驗驗證）；（4）彎曲強度好，變形??；（5）成本低；（6）拆裝方便，更換簡單。4 骨架密
中國設備工程 2021年15期2021-08-14
- 氣門油封結構參數(shù)設計及優(yōu)化*
，以驗證氣門油封唇口的最佳參數(shù)。呂迪[8]分析了影響氣門油封機油泄漏量的要素，建立了有限元模型對其中一些要素進行模擬仿真，并設計臺架試驗進行對比驗證。張付英等[9]研究了彈簧勁度系數(shù)、過盈量等對唇形油封密封性能的影響。上述的研究大多考慮的是單一結構參數(shù)對油封密封性能的影響規(guī)律，并未考慮多個油封參數(shù)共同作用下的油封密封性能。因此，針對多結構參數(shù)共同影響下油封密封性能的研究和優(yōu)化，是非常有必要的。本文作者以初始氣門油封為基礎，基于正交試驗設計原理，對氣門油封油
潤滑與密封 2021年7期2021-07-23
- 基于正交試驗的曲軸油封結構參數(shù)研究
δ）和前后唇角對唇口Von Mises應力及唇口接觸壓力展開研究，得到二者在唇口接觸寬度上的分布，并在此基礎上對油封結構進行了優(yōu)化。江華生等[7]利用有限元軟件ANSYS建立了發(fā)動機曲軸無簧油封的軸對稱有限元模型，分析油封腰厚（s）、腰長、空氣側角度、圓角半徑和δ等結構參數(shù)對油封唇口最大接觸壓力、唇口徑向力和唇口接觸寬度等密封性能和接觸性能指標的影響。上述研究僅考慮單一結構參數(shù)對曲軸油封靜態(tài)接觸性能的影響規(guī)律，而曲軸油封的實際應用情況復雜多變，因此對多個結
橡膠工業(yè) 2021年2期2021-07-20
- 盾構主驅動密封優(yōu)化研究
主要有橡膠老化及唇口過度磨損、油脂過量注入及泄漏、摩擦力矩增大致使主驅動油溫快速上升等。其中，橡膠老化及唇口過度磨損是密封失效的主要形式。密封失效原因較多，貫穿于設計、生產、使用整個過程[2-5]：1)通常密封件尺寸大、剛度小、易變形，因此砂石較易進入密封內部[6]；2)密封安裝不合格導致密封破壞，特別是唇形密封，其結構設計保證了較好的結構跟隨性和耐磨特性，但對材料依賴度高；3)主驅動齒輪油污染，特別是磨合期產生的細小金屬顆粒，可能會劃傷和加劇唇口磨損[7
隧道建設(中英文) 2021年6期2021-07-05
- 考慮微觀形貌影響的油封磨損分析*
料損失不可避免，唇口的表面輪廓和其與旋轉軸之間的相互作用會改變，如何對密封件的磨損過程進行精確地建模和預測，近些年逐漸成為了學者們研究的重點?，F(xiàn)有主流的磨損仿真方法有3種，分別是節(jié)點位移法[3]、元素死亡法和Umeshmotion法[4]。第一種是發(fā)生的磨損以有限元節(jié)點位移的形式建模。第二種元素死亡法是通過死亡元素來代替節(jié)點位移，雖然能有效地避免網格扭曲，但精度受到了限制。第三種使用了ABAQUS中的子程序Umeshmotion，主要表現(xiàn)為在不改變網格個數(shù)
潤滑與密封 2021年6期2021-06-30
- K型圈結構優(yōu)化設計及驗證 *
通過縫隙撐開支撐唇口進入壓力腔室，壓力腔室壓力作用在內部將K型圈向外撐開，使主密封唇口及輔助密封唇口兩處達到密封目的。圖2 現(xiàn)有K型圈結構原理2 問題描述在現(xiàn)有城軌地鐵車輛運營過程中，踏面制動單元產品停放缸處于長充氣狀態(tài)。經過試驗，停放缸在-25 ℃環(huán)境下密封功能正常，在-40 ℃環(huán)境下密封功能失效；另外在停放缸充氣瞬間，常出現(xiàn)停放缸漏氣現(xiàn)象，漏風持續(xù)一段時間后恢復正常，嚴重的將一直漏風，影響車輛停放制動緩解功能，提高車輛的耗風量進而影響車輛制動安全。目前
機械研究與應用 2021年2期2021-05-18
- 淺析汽車后驅動橋油封失效模式及整改
模式分析1.油封唇口卡咬油封唇口存在微觀的條紋或凹槽破損，如圖1所示。圖1 油封唇口微觀的條紋和凹槽破損油封唇口卡咬現(xiàn)象主要有兩方面原因：一是裝配過程，二是使用過程。裝配時，主要因耦合零部件存在銳邊、毛刺，從而導致在裝配過程中損壞油封唇口；使用時，主要是因外界的灰塵、泥沙以及后驅動橋內部的清潔度不良而造成油封唇口卡咬。2.油封唇口偏磨油封唇口存在非圓周均勻磨損，即磨損寬度在圓周上不均勻，最小寬度與最大寬度的位置基本成對稱狀態(tài)，如圖2所示。圖2 油封唇口偏磨
汽車工藝師 2021年4期2021-05-15
- 高充量密度重型柴油機燃燒室形狀優(yōu)化數(shù)值模擬研究
柴油機的燃燒室的唇口直徑、唇口深度和中央凸臺高度的優(yōu)化，減少了60%的顆粒物排放，使其只需加裝選擇性催化還原裝置而無需加裝顆粒捕集器即可滿足Tier 4排放法規(guī)要求，同時燃油消耗率降低了2%。文獻[8]中對一臺車用柴油機的燃燒室進行了優(yōu)化，使外特性油耗平均降低了約2.0 g/(kW·h)，歐洲穩(wěn)態(tài)測試循環(huán)加權油耗降低了2.2 g/(kW·h)，而加權NOx比排放基本不變。重型柴油機常運行于高負荷工況，此時每循環(huán)噴油量大,噴油持續(xù)期長，缸內可燃混合氣難以快速
內燃機工程 2021年2期2021-04-17
- 旋轉軸唇形密封件磨損仿真分析
高溫會致使密封件唇口與轉軸之間的摩擦加劇，磨損加快，是導致密封件失效的主要原因[2-3]。圖1展示一種典型的旋轉軸唇形密封件磨損后的唇口情況。密封件的失效會直接影響機械系統(tǒng)整體的效率，導致大量的經濟損失，甚至發(fā)生安全事故。因此，準確預測唇形密封件的磨損情況，評估工作壽命具有重要的意義。早期對密封件使用壽命的預測主要是通過對大量實驗數(shù)據統(tǒng)計得出，但是這種方式需要花費大量的人力物力。為此，SALANT與FLAHERTY[4-5]提出了一種數(shù)值仿真方法來模擬密封
潤滑與密封 2021年3期2021-03-30
- 飛行器鼻錐凹腔-發(fā)散組合冷卻數(shù)值模擬
，它可以利用凹腔唇口的分流作用以及腔內壓力振蕩造成的能量耗散來達到減阻防熱的目的，且冷卻效果取決于凹腔形狀、寬度、深度以及唇緣鈍化程度[23-28]。Lu和Liu[29]對馬赫數(shù)Ma=8條件下的帶迎風凹腔結構的頭錐進行了數(shù)值模擬，結果顯示，這種冷卻結構可以使駐點附近區(qū)域的熱流有小幅下降，并使表面的熱流峰值移至凹腔唇口的下游，但是對駐點以外的區(qū)域幾乎沒有作用。針對發(fā)散冷卻和迎風凹腔結構各自的優(yōu)缺點及互補性，提出一種新型的組合冷卻結構：凹腔-發(fā)散組合冷卻，即將
航空學報 2021年2期2021-03-26
- 氣門導管同軸度對氣門油封泄漏率影響研究
桿和氣門油封橡膠唇口的同軸度對機油泄漏率一致性影響較大。進一步對裝配尺寸鏈進行分析，鎖定影響較大，且探測度更高的氣門導管同軸度。針對氣門導管同軸度的影響因素進行研究，分析其對氣門油封機油泄漏率的影響，并提出對應的控制方法。1 氣門導管同軸度影響分析1.1 氣門桿與氣門油封唇口同軸度氣門油封密封原理：氣門桿與橡膠材質唇口為過盈配合，建立初始密封壓力，如圖2所示。隨氣門桿往復運動，氣門油封橡膠唇口與氣門桿之間形成油膜[2]。在相同設計結構下，不同初始密封壓力，
柴油機設計與制造 2021年4期2021-02-25
- 一種軸對稱變幾何進氣道氣動設計及性能分析*
移動中心錐，改變唇口與外壓段激波的相對位置以調整捕獲流量，同時改變內收縮段的收縮比以調整進氣道的通流能力；JAMES F Connors等[6]提出了在中心錐設置槽道的變幾何方案，低馬赫數(shù)下中心錐前移，槽道開啟，增大了喉道面積，提高了進氣道起動能力；YUSUKE Maru等[7]設計了一種多級圓盤組合而成的中心錐，在較低的飛行馬赫數(shù)下，各級圓盤分別前移，圓盤間形成的凹腔被渦流填滿，從而在圓盤間形成氣動連接面，在不過分破壞外壓縮流場的條件下，使得進氣道的捕獲
固體火箭技術 2021年6期2021-02-17
- 密封唇部微觀紋理方向對油封密封性能的影響
厚度、摩擦扭矩、唇口密封壓力、唇口平均溫度、唇口最高溫度等密封性能參數(shù)，研究三角形紋理的不同度數(shù)對油封密封性能的影響并獲得使密封性能最佳的三角形紋理方向.1 油封唇部表面三角形紋理模型文中選取帶彈簧的內包金屬骨架型油封，其型號為60 mm×80 mm×8 mm，主體材料為丁腈橡膠(NBR)[8].如圖1所示，油封油側唇角為45°，空氣側唇角為25°，軸徑d=60 mm.圖1 徑向唇形油封示意圖Fig.1 Schematic of radial lip se
排灌機械工程學報 2021年1期2021-01-19
- 玉璧底碗的年代特征
、直唇玉璧底碗、唇口玉璧底碗三種樣式。卷沿玉璧底碗 最早在偃師杏園鄭洵墓（778 年）[1]128中見到。 敞口，小卷沿，圓唇，淺弧腹，內底凸起，圈足底面外高內低。 內外壁施豆青釉。 口徑14.4 厘米，底徑6.2 厘米，高4.3 厘米。 （圖1-1）鞏義司馬進墓（公元832 年）[2]所見的卷沿玉璧底碗，卷沿接近消失，內壁有四條凸棱。 敞口，窄卷沿，圓唇，淺弧腹稍直，內底近平，圈足底面平。內外壁施白釉?？趶?4.6 厘米，足徑7.2 厘米，高3.9 厘米
黃河·黃土·黃種人(華夏文明) 2020年12期2021-01-13
- 軋機油膜軸承密封防水能力改善
密封蓋上，水封的唇口部分與旋轉軋輥的端面貼合，形成一道防水動密封。鋁環(huán)平面?zhèn)韧ㄟ^膠釘貼在軋輥端面上，內沿抵在DF密封圈封水唇的根部連同DF密封圈及錐套與軋輥一同旋轉，鋁環(huán)與水封及密封蓋的凹槽形成一道迷宮式密封，同時鋁環(huán)在旋轉時又能將少量的積水甩向外圓周，從而緩解DF密封圈的密封壓力。DF密封圈是此密封結構中的核心部件，其內圈的主唇、副唇與軋輥輥脖緊密貼合并形成有吸附作用的負壓腔，同時在腰部鋼帶的作用下對其進行徑向定位；DF密封圈在錐套和鋁環(huán)的夾緊作用下對其
冶金設備 2020年4期2020-12-29
- V型密封圈結構參數(shù)對密封性能影響研究
封圈內外圈過盈、唇口角度等結構參數(shù)對密封性能的影響規(guī)律的研究尚未見報道。為此，筆者采用ANSYS軟件，針對柱塞泵填料密封結構， 建立了V型填料密封圈二維軸對稱有限元模型， 對V型填料密封圈密封效果進行了有限元數(shù)值模擬分析，并通過實驗驗證了該模擬結果的準確性。 在此基礎上，研究分析了外過盈量、內過盈量及唇口角度等結構參數(shù)對密封性能的影響，研究結果可為V型密封圈的設計、選用和結構優(yōu)化提供依據和參考。1 V型填料密封有限元模型1.1 模型簡化柱塞泵填料密封結構如
化工機械 2020年5期2020-11-14
- 考慮溫度影響時具有表面紋理唇形油封的密封性能研究
系數(shù).摩擦熱會使唇口溫度急劇升高，加速唇口部位的老化和變硬，對油封的密封性能和使用壽命都產生很大影響[9].所以，表面紋理在有效改善密封性能的同時也會帶來一定的不利影響.文中基于流量因子統(tǒng)計學方法建立的粗糙油封混合潤滑方程與能量方程耦合，通過Matlab編程計算唇部具有表面微凹坑紋理油封在接觸區(qū)域的軸向溫度分布情況,研究不同轉速下接觸區(qū)域的最高溫度以及溫度升高對具有表面紋理的油封密封性能的影響.1 油封的結構參數(shù)和表面紋理模型1.1 油封的結構參數(shù)及模型旋
排灌機械工程學報 2020年9期2020-10-16
- 往復式骨架油封溫度場的動態(tài)分析*
和流體壓力對油封唇口處等效應力與接觸壓力的影響規(guī)律[4]。張佳佳等[5]利用FLUENT軟件分析了軸速、前后唇角、接觸寬度以及抱軸力等參數(shù)對油封摩擦面上溫度最大值的影響。油封失效的主要原因是由唇口溫度過高引起的橡膠老化[6]，而以上文獻主要集中研究了油封的結構參數(shù)和外界工況對油封性能的影響，但都沒有給出合理的取值范圍。因此，本文作者采用ABAQUS軟件模擬往復式骨架油封唇口處的溫度場，分析過盈量、流體壓力、往復速度和摩擦因數(shù)對油封唇口處溫度的作用規(guī)律，再依
潤滑與密封 2019年12期2019-12-26
- 某直升機尾減速器唇形油封滲漏失效分析
帶動滑油飛濺，對唇口有一定的沖擊。2 失效分析針對尾減輸入唇形油封滑油滲漏的現(xiàn)象，從設計、試制、安裝3 個方面對尾減輸入唇形油封和唇形油封相配件進行分析、排查。2.1 設計2.1.1 唇形油封設計（1）油封結構尺寸。影響唇形油封密封效果的主要因素包括唇形油封的唇口過盈量、前唇角α 和后唇角β，該尾減輸入唇形油封設計值見表1。圖1 尾減輸入油封安裝結構表1 唇形油封結構尺寸設計復查唇口過盈量過大則易于磨損老化，影響密封壽命；過盈量過小則影響密封性能。一般來說
設備管理與維修 2019年10期2019-10-26
- 空氣散熱器成形工藝研究
結構空氣散熱器由唇口、殼體、罩通過機加帶板用螺栓連接而成，其中唇口、殼體分別由材料為TC2-M-δ1.5mm的鈦合金板料熱成形成不同形狀的蒙皮通過氬弧焊連接而成，結構如圖1所示。圖1 空氣散熱器二、空氣散熱器成形工藝中存在的問題(一)零件結構復雜，成形精度低。零件罩結構形式為“幾”字形結構，存在負角度現(xiàn)象，零件高度較高，工藝上采取熱拉深+手工校形的方案。零件拉深時為避免負角度導致的無法脫模現(xiàn)象發(fā)生，工裝設計時采取角度補償，利于零件脫模。零件拉深后采取人工校
產業(yè)與科技論壇 2019年17期2019-10-24
- 低動能來流下背負式進氣道非定常流動特性分析
掠的進口形式，在唇口繞流處容易出現(xiàn)分離，導致進氣道性能下降，因此針對唇口后掠角度對進氣道分離流動的影響需要深入探究。本文采用改進的延遲分離渦模擬(Improved Delayed Detached-Eddy Simulation,IDDES)方法、高質量的計算網格和高精度計算格式對飛翼布局無人機背負式進氣道低動能來流時流場特性進行數(shù)值模擬，研究唇口分離流動對進氣道性能及其內部壓力脈動特性的影響，并通過改型設計對唇口分離流動進行控制改進，降低分離帶來的不利影
北京航空航天大學學報 2019年4期2019-05-05
- 帶回油線唇形密封的反向泵送機制研究與實驗驗證﹡
)是一種通過柔性唇口施加的徑向力和唇口表面微觀形貌的變形產生的反向泵送效應實現(xiàn)流體密封的接觸式動密封，由于其結構簡單、加工工藝成熟、安裝方便等原因，廣泛應用于各種機械旋轉軸上[1-2]。隨著現(xiàn)代工業(yè)的發(fā)展，對油封提出了在更高溫度、壓力和轉速條件下保持優(yōu)異性能的要求，為了應對嚴苛工況帶來的技術挑戰(zhàn)，人們在油封結構、材料等方面進行了大量研究[3]?；赜途€就是一種提升油封性能的優(yōu)化結構，又稱為回流線、回油溝、導流槽、流體動壓油封等，通過在油封唇口及附近設計凸起結
潤滑與密封 2019年2期2019-02-20
- 軸表面矩形微螺旋槽織構對唇形油封密封性能的影響
封原理是軸轉動時唇口依靠其表面的粗糙微凸體或紋理的非對稱周向彈性變形引起的流體反向泵送作用機制［1］，即將油封已泄漏到唇口空氣側的潤滑油介質泵送回油側的過程，其密切依賴的前提條件是油封唇口應具有非對稱的幾何結構和橡膠唇口表面存在大量的微觀粗糙形貌［2?4］。為了增強反向泵送作用以提升密封效果，人們在橡膠唇口或軸的表面設計及加工表面微織構，但是由于橡膠唇口的表面織構容易磨損而未得到更多應用［5］。隨著金屬表面激光加工技術的發(fā)展，在油封軸表面加工微織構增強反向
中國機械工程 2018年14期2018-09-22
- 馬赫數(shù)1.5～4.5的曲面軸對稱變幾何進氣道設計
總壓縮角31°，唇口內角15°，此時進氣道內收縮比為1.04，總收縮比為3.12，錐尖到唇口820 mm。喉道后擴張通道的面積分布可以按照各種擴壓規(guī)律設計，比如等壓力梯度、等馬赫數(shù)梯度和等面積變化等，本文中等壓力梯度和等馬赫數(shù)梯度規(guī)律混合使用，保證變化是緩急緩。該段設計對流動的穩(wěn)定性和出口流場的畸變影響較大，擴張比為2.0，最大局部當量擴張角小于5°，最終設計的進氣道基準構型見圖1，記作Inlet1，總長2.5 m。圖1 基準進氣道三維構型(Inlet1)
火箭推進 2018年4期2018-09-11
- 油封在變速器上的應用及常見故障分析
高速旋轉下，油封唇口與軸之間會形成油膜，此油膜具有一定的液體潤滑特性，在油封的作用下，油膜的剛度恰好使油膜與空氣接觸端形成一個新月面，防止了工作介質的泄漏，從而實現(xiàn)旋轉軸的密封。靜密封：油封唇口與軸過盈配合，且油封彈簧進一步對密封唇口施加徑向壓緊力，進而防止?jié)櫥偷男孤?。圖22.2 影響油封密封性能的因素2.2.1 加油量對油封性能的影響油封工作時接觸潤滑油種類很多，成分復雜，最常用的有機械油、透平油、齒輪油等。潤滑油不同、油封的潤滑狀態(tài)不一樣，摩擦熱也有
汽車實用技術 2018年14期2018-08-09
- 旋轉式骨架油封關鍵參數(shù)對主唇配合區(qū)的影響分析
圓圈，并去掉遠離唇口且對性能無影響的部分工藝尺寸。分析中采用軸的徑向位移模擬過盈量。3 結果與討論每個參數(shù)在常用范圍內變化取值，其他參數(shù)值設置為常數(shù)，分別為：δ＝0.6 mm，R＝0.3 mm，K＝0.7 N mm-1，α＝45°。3.1 過盈量存在一定過盈量的柔性密封唇能夠對裝配后軸產生的微偏心量進行補償，并降低跳動量大的軸對密封性能的不利影響。δ太小，唇口接觸區(qū)徑向壓力過小，導致油封早期泄漏；δ太大，接觸區(qū)徑向壓力過大，導致油膜中斷，造成油封與軸干摩擦
橡膠工業(yè) 2018年8期2018-07-23
- 基于TRIZ的減速器高速軸漏油分析與解決*
看出旋轉軸被油封唇口磨出兩道溝槽[3]。圖1 目前密封結構 圖2 磨損后的旋轉軸(2) 減速器的使用環(huán)境惡劣，礦井中漂浮著煤粉、礦石粉等顆粒物，隨著空氣流動，這些顆粒性物質必然會進入外露的油封唇口與旋轉軸的接觸面。(3) 減速器使用操作不規(guī)范，在加注潤滑油的過程中總會帶入煤渣等顆粒性物質，導致潤滑油中存在大量雜質，隨著潤滑油在箱體內腔流動，潤滑油中的雜質會進入油封唇口與旋轉軸的接觸面。(4) 維護、更換零件難度大。因減速器輸入軸聯(lián)接部分位于罩筒之中，輸
機械研究與應用 2018年3期2018-07-11
- 旋轉軸用油封泄漏分析及建議
簧組成。骨架油封唇口內徑在自由狀態(tài)下比密封部位軸外徑小，在骨架油封和軸裝配后，油封唇口對軸產生一定的徑向壓力。當軸旋轉時，軸與唇口之間形成一條寬約0.3 mm～0.5 mm環(huán)形密封帶，并保持一層約0.003 mm厚的油膜，使唇口和軸在接近液體摩擦的條件下工作，以減少唇口摩擦。當油封唇口微量磨損后，彈簧的收緊作用能有效地給予補償[1]。油封面上有螺旋槽，當油膜碰到油封螺旋槽，就會受到螺旋斜面的作用而產生作用力P，如圖1所示，此力就會將欲外流的液體介質壓回儲油
裝備制造技術 2017年11期2018-01-15
- 張緊輪總成優(yōu)化設計
油脂材料及密封圈唇口結構優(yōu)化，提升了產品性能，降低了售后IPTV值，同時也提高經濟效益。1 張緊輪總成產品現(xiàn)狀分析LJ462Q張緊輪總成主要故障模式為異響，產生原因為油脂損耗過快及漏脂造成油脂偏少。為解決此問題，主要在油脂材料及密封結構設計上進行優(yōu)化設計。2 設計方案及優(yōu)化2.1 原狀態(tài)（1）優(yōu)化設計前LJ462Q張緊輪總成采用潤滑油脂材料為Unirex N2.（2）優(yōu)化設計前LJ462Q張緊輪總成的密封圈唇口結構為單唇口。2.2 優(yōu)化設計（1）材料更改。
裝備制造技術 2017年9期2017-11-17
- 民用大涵道比發(fā)動機短艙阻力數(shù)值研究
阻力Dp又可分為唇口吸力Dlip和尾部阻力Db。某典型短艙的阻力示意圖如圖1所示。圖1 短艙阻力示意圖1.1 附加阻力流量系數(shù)φi為進入進氣道的實際空氣質量流量與以自由流參數(shù)流過捕獲面積的空氣質量流量之比，表達式為(1)其中A0為通過進氣道進口的流量所對應的自由流流管面積，c0為飛行速度，ρ0為大氣密度，A1為進氣道的捕獲面積，即進氣道前緣處的橫截面面積。對于亞聲速進氣道而言，當進氣道流量系數(shù)小于最大流量系數(shù)，即φiDadd計算公式為(2)但是若按該式計算
沈陽航空航天大學學報 2017年4期2017-10-09
- 寬厚板熱矯直機支承輥旋轉油封設計選型
，并且支承輥油封唇口處的輥子最大旋轉速度達到1.2 m/s。(2)適用于油氣潤滑的密封要求。寬厚板熱矯直機支承輥軸承采用的是油氣潤滑方式，潤滑介質是壓縮空氣連續(xù)作用帶動的極壓齒輪油，由于在軸承座內設計有油氣回路，故油封潤滑介質一側的壓力按最高0.03 MPa考慮。(3)適用于有塵場合的密封要求。在生產中，有時熱矯直機使用大量的外冷卻液，此液體中含有矯直時產生的微小金屬顆粒、酸性物質及其它雜質，一旦因密封不良進入軸承座，會直接引起磨粒磨損，導致軸承早期疲勞而
中國重型裝備 2017年3期2017-09-07
- 某型發(fā)動機在線清洗噴射架強度計算與振動分析
確保從飛機進氣道唇口安裝清洗噴射裝置進行發(fā)動機清洗時的可靠性，避免噴射裝置和飛機共振，文章利用有限元數(shù)值仿真對噴射架進行了結構靜力強度和模態(tài)計算分析，得到噴射架10階振型及固有頻率，噴射架結構強度滿足要求。進行了發(fā)動機進氣道唇口測振分析，得到發(fā)動機在冷運轉狀態(tài)下，相應進氣道唇口測振頻譜值。設計進行了模擬環(huán)境振動驗證試驗，得出結論：噴射架固有頻率與冷運轉狀態(tài)下發(fā)動機進氣道唇口振動頻率沒有耦合，發(fā)動機冷運轉狀態(tài)下的飛機進氣道唇口振動不會損壞噴射裝置，也不會對在
海軍航空大學學報 2017年2期2017-07-12
- 旋轉式唇形密封圈開啟特性研究
究了彈簧緊箍力、唇口過盈量以及泵入口壓力對臨界開啟轉速的影響規(guī)律，進行了唇形密封圈水運轉試驗。結果表明：隨著彈簧緊箍力的增加，臨界開啟轉速呈線性增加，推薦彈簧緊箍力取值范圍為0.1～0.3 N/mm；當唇口過盈量從0.1 mm增加到0.8 mm時，臨界開啟轉速增加量僅為1%，推薦唇口過盈量取值范圍為0.3～0.6 mm；泵入口壓力對臨界開啟轉速影響較大，當泵入口壓力較高時，可以通過減小彈簧緊箍力來降低臨界開啟轉速；泵入口壓力從0.4～0.75 MPa變化時
火箭推進 2016年5期2017-01-09
- 噴氣織機骨架油封裝配方法及失效分析
狀態(tài)下，骨架油封唇口比軸徑小，有一定的過盈量，裝配后油封的端唇部周向擠壓軸外圓面，密封了流體的向外運動。密封唇部一般為橡膠材質，具有一定的柔性及彈性，能夠抵消部分機械設備的振動及流體壓力的變化，配合螺旋彈簧的收縮，以及密封唇部的橡膠基質對軸產生均勻的徑向壓力，保持唇部與軸表面穩(wěn)定的密封狀態(tài)。防塵唇部可以有效地減少雜質侵入油封唇口，造成密封唇部磨損。金屬骨架支撐配合部位，在腔體孔中產生配合力，防止油液從油封外圓面與腔體內的接觸面間泄漏。1.2 密封原理軸運轉
紡織器材 2016年6期2017-01-04
- 涵道風扇外形參數(shù)對氣動特性的影響*
轉速范圍內，涵道唇口外形、擴張角和涵道高度對氣動特性的影響，并對流場進行分析。橢圓形唇口的涵道風扇總拉力系數(shù)小，氣動效率低；當涵道擴張角在8.2°附近時，功率系數(shù)相對最小，隨著擴張角增大，在槳盤下方靠近涵道壁面附近出現(xiàn)氣流分離；涵道拉力系數(shù)對涵道風扇高度的變化敏感度低，隨著高度增加功率系數(shù)略有下降。涵道風扇；外形參數(shù)；氣動特性；唇口外形；擴張角；涵道高度涵道風扇由于其優(yōu)越的性能(結構緊湊、氣動效率高、安全性好、噪音低等)，已經成為小型旋翼飛行器動力裝置的熱
國防科技大學學報 2016年4期2016-10-10
- 油封密封性能的實驗研究
靜止時,依靠油封唇口與軸的過盈配合實現(xiàn)靜密封;而當軸轉動時,在油封唇口與軸表面之間會形成一層潤滑油膜,將油封唇口與軸表面分開,以減少油封唇口的磨損和摩擦生熱量[1]。對于油封的動態(tài)密封機理,研究者提出了不同的理論來解釋,主要有Jagger提出的表面張力理論[2],日本的赤崗純提出的邊界潤滑理論、荒井芳田提出的吸引理論，以及Horve提出的泵汲效應[3]。泵汲效應能比較合理地解釋密封機理,根據泵汲效應原理，由于油封結構使得油封唇口空氣側和油側的壓力分布為非對
合肥工業(yè)大學學報（自然科學版） 2016年8期2016-09-21
- 馬赫數(shù)2.5~7.0的二元變幾何進氣道設計
-43A采用轉動唇口形式[9]，法國LEA采用斜向平移唇口設計[10]。對于更寬范圍工作的RBCC發(fā)動機進氣道，GTX發(fā)動機采用移動錐形中心體變幾何方案并進行了進氣道縮比實驗[11]。美國Aerojet公司提出的Sturtjet發(fā)動機進氣道通過轉動整個頂板來調節(jié)喉道的面積以適應寬范圍工作[12]。日本JAXA的RBCC發(fā)動機采用頂板上下平移方案[13]。國內張浩等針對內置中心支板的二元進氣道[14]，通過轉動唇口、調節(jié)肩部型面以及設置放氣槽實現(xiàn)了Ma=2.
火箭推進 2015年5期2015-12-16
- 柴油機活塞材料的選擇理念
過該溫度，燃燒室唇口承受的熱量就可能導致其產生裂紋。這種效應不僅涉及材料，而且涉及到結構設計。前不久，F(xiàn)ederal Mogul公司在1臺升功率高達93 k W的3.0 L高增壓全鋁柴油機上配裝了全新設計的活塞，同時，這種用于轎車和輕型商用車的活塞新技術可使活塞在溫度高達420℃的應用場合正常運行。因為鋁的應用場合已超出目前可能達到的使用范圍，因此，更高的燃燒壓力和升功率迫使活塞必須采用鋼作為材料。當負荷極高的轎車柴油機應用鋼活塞時，與鋁活塞相同，在熱管理
汽車與新動力 2014年1期2014-10-22
- 齒輪減速機漏油形式及解決對策
5）異物進入油封唇口。密封蓋彈出的主要原因有：1）減速機內部壓力過大；2）密封蓋孔公差選取不當。通氣器漏油的主要原因有：1）通氣器結構不合理；2）通氣器位置選擇不當。2 解決方案減速機結構緊湊，安裝形式多樣，無特殊要求一般不采用干燥井、迷宮式等特種密封結構，所以杜絕漏油現(xiàn)象的主攻方向是改進裝配工藝、加工工藝和局部結構優(yōu)化方面，對此我公司多年來在這方面取得了優(yōu)異成果，總結如下。2.1 優(yōu)化油封裝配工藝當喬十二郎第一次出現(xiàn)在焰火渠時，老太醫(yī)一眼就看出，這孩子身
機械工程師 2014年5期2014-07-01
- 發(fā)動機風扇托架油封漏油的研究分析
大等原因導致油封唇口異常磨損而失去密封作用，最終導致機油滲漏。本文通過對油封工作原理、油封對配合軸的表面要求、零部件技術參數(shù)、故障數(shù)據測量統(tǒng)計等深入的分析和研究，并提出合理建議和改進措施。故障背景；工作原理；技術要求1 故障背景和描述售后和零公里整車裝配的某型號發(fā)動機，出現(xiàn)風扇托架油封磨損漏油故障，不僅影響整車質量和合格率，增加售后維修和服務成本，給用戶造成經濟損失后，還會嚴重損壞企業(yè)品牌形象。主要故障形式如圖1。油封采用的是具有極佳的抗磨擦性、化學穩(wěn)定性
山東工業(yè)技術 2014年18期2014-04-29
- 拖拉機油封漏油原因及解決措施
自由狀態(tài)下，油封唇口內徑比軸徑小，具有一定的過盈量。（2）安裝后，油封刃口的過盈壓力和自緊彈簧的收縮力對旋轉軸產生一定的徑向壓力。（3）工作時，油封唇口在徑向壓力的作用下，形成0.2～0.4mm寬的密封接觸環(huán)帶。在潤滑油壓力的作用下，油液滲入油封刃口與轉軸之間形成極薄的一層油膜。油膜受油液表面張力的作用，在轉軸和油封刃口外沿形成一個“新月”面防止油液外溢，起到密封作用。（4）對于油封骨架與座孔的密封靠骨架與座孔的過盈量來實現(xiàn)。大馬力輪式拖拉機常見漏油部位的
機械工程師 2013年4期2013-03-25
- 第三代輪轂軸承單元密封件的設計與性能驗證
侵入。在設計橡膠唇口和凸緣之間的配合時，要從密封件的基本功能入手，應設有唇口，從圖2可以看出，徑向唇口主要起防油脂泄漏作用，而兩個側唇主要起防止外界污染物進入的作用。由徑向唇和側唇形成兩個唇口腔，腔內填充少量潤滑脂，起潤滑作用，防止唇口過快磨損。密封作用必須在相對運動表面之間實現(xiàn)，由于制造公差的存在，密封時肯定會遇到旋轉誤差的問題。旋轉誤差包括：偏心、橡膠唇口和凸緣密封直徑的圓度誤差。偏心是指密封件橡膠唇口內圓與凸緣(軸)表面不同心[3]。凸緣旋轉時需克服
軸承 2012年7期2012-07-20
- 結構參數(shù)對徑向唇形密封圈密封性能的影響研究
圈，考慮抱軸力與唇口接觸寬度的關系，建立簡化的二維模型，推導得到了新的包含轉速與抱軸力的生熱量和泵汲率表達式，并分析了結構參數(shù)對密封性能的影響。結果表明：計算數(shù)據與現(xiàn)有實驗和模擬結果取得了較好的一致性，結構參數(shù)中的兩側唇角、唇口厚度和軸徑的改變會影響唇口的形變量，從而改變接觸寬度，最終影響到密封性能；空氣側唇角的變化對抱軸力的影響更大，而油側唇角的變化對泵汲率的影響更顯著；隨著唇口厚度的增加，接觸寬度也增加，這會導致唇口壓力均勻分布，不利于促進泵汲率；隨著
合肥工業(yè)大學學報（自然科學版） 2012年11期2012-07-18