槍位
- 電動(dòng)汽車實(shí)現(xiàn)高速“充電自由”
、1180個(gè)充電槍位。省交通廳相關(guān)人士表示，這些充電設(shè)施已全部開通運(yùn)營，運(yùn)營服務(wù)區(qū)充電設(shè)施實(shí)現(xiàn)全覆蓋。為徹底解決電動(dòng)汽車車主長途出行的“里程焦慮”，確保電動(dòng)汽車能方便快捷地“吃飽”，近日，山西省政府辦公廳印發(fā)《山西省電動(dòng)汽車充（換）電基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)“十四五”規(guī)劃》，明確到2025年底，全省公共充電樁數(shù)量達(dá)到13萬臺(tái)左右，樁車比不低于1：8，力爭達(dá)到1：6，能夠滿足80萬輛電動(dòng)汽車充電需求。其中，2023年，重點(diǎn)圍繞環(huán)京津冀“首都經(jīng)濟(jì)圈”“一群兩區(qū)三圈”及重點(diǎn)
科學(xué)導(dǎo)報(bào) 2023年53期2023-09-08
- 電動(dòng)汽車實(shí)現(xiàn)高速“充電自由”
、1180個(gè)充電槍位。省交通廳相關(guān)人士表示，這些充電設(shè)施已全部開通運(yùn)營，運(yùn)營服務(wù)區(qū)充電設(shè)施實(shí)現(xiàn)全覆蓋。為徹底解決電動(dòng)汽車車主長途出行的“里程焦慮”，確保電動(dòng)汽車能方便快捷地“吃飽”，近日，山西省政府辦公廳印發(fā)《山西省電動(dòng)汽車充（換）電基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)“十四五”規(guī)劃》，明確到2025年底，全省公共充電樁數(shù)量達(dá)到13萬臺(tái)左右，樁車比不低于1：8，力爭達(dá)到1：6，能夠滿足80萬輛電動(dòng)汽車充電需求。其中，2023年，重點(diǎn)圍繞環(huán)京津冀“首都經(jīng)濟(jì)圈”“一群兩區(qū)三圈”及重點(diǎn)
科學(xué)導(dǎo)報(bào) 2023年50期2023-08-04
- 100 t轉(zhuǎn)爐四孔聚合射流氧槍三相流數(shù)值模擬
用時(shí)，降低氧槍的槍位可以獲得較好的吹煉效果，但這樣操作極易燒槍，縮短氧槍的使用壽命。聚合射流氧槍的原理是在傳統(tǒng)超音速Laval氧槍噴頭外層設(shè)置一層保護(hù)氣體[2]，形成伴隨流，隔絕外界環(huán)境與氧槍主孔氧氣射流的接觸，有效降低外界環(huán)境氣流對(duì)氧槍中心主孔射流的衰減作用，提高氧槍射流的沖擊能力，加快鋼液的反應(yīng)速度。眾多學(xué)者[3-7]對(duì)聚合射流、轉(zhuǎn)爐頂吹氧槍多相流進(jìn)行了水模型試驗(yàn)和模擬研究，為研究聚合射流與熔池的相互作用奠定了基礎(chǔ)。目前鮮有對(duì)聚合射流氧槍沖擊熔池的多相
冶金能源 2023年3期2023-06-01
- 利用發(fā)熱廢鋼提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比工藝實(shí)踐
響，優(yōu)化轉(zhuǎn)爐吹煉槍位及加料時(shí)機(jī)。1 日鋼生產(chǎn)現(xiàn)狀為緩解煉鐵產(chǎn)能不足，鐵水罐中加入50 kg/t廢鋼，導(dǎo)致鐵水溫度、碳、硅降低，鐵水溫度、化學(xué)成分見表1。由表1可知，當(dāng)前，日鋼生產(chǎn)實(shí)踐主要有如下特點(diǎn)：鐵水成分波動(dòng)大，鐵水碳低、硅低、磷高；受鐵水倒運(yùn)影響，入爐鐵水溫度低。該鐵水熱量對(duì)轉(zhuǎn)爐完成廢鋼250 kg/t單耗，熱量極不富裕，轉(zhuǎn)爐過氧化嚴(yán)重。表1 鐵水溫度、化學(xué)成分轉(zhuǎn)爐冶煉低溫、低硅鐵水已成常態(tài)，然而低溫、低硅鐵水致使轉(zhuǎn)爐熱平衡較差，不僅完不成廢鋼單耗25
山西冶金 2022年6期2022-11-12
- 轉(zhuǎn)爐低鐵耗工藝優(yōu)化及生產(chǎn)實(shí)踐
，影響吹煉過程的槍位穩(wěn)定性；出鋼溫度低加上爐后加廢鋼，致使LF 精煉爐送電時(shí)間長，增加精煉電耗。2 工藝及設(shè)備參數(shù)改進(jìn)2.1 優(yōu)化造渣料2.1.1 少渣冶煉提高熱量利用率煉鋼造渣料原采用石灰、輕燒白云石、鎂球、石灰石、礦石、燒結(jié)礦等多種物料，石灰石等具有較強(qiáng)的冷卻效果，在爐內(nèi)反應(yīng)過程中不僅會(huì)吸收大量的熱能，同時(shí)會(huì)生成較多的二氧化碳?xì)怏w帶走熱量。采用低鐵耗操作，需充分利用現(xiàn)有物料的物理熱與化學(xué)熱，減少溫度損耗，針對(duì)此，結(jié)合各種造渣料的冷卻效果進(jìn)行重新梳理。停
山西冶金 2022年4期2022-09-26
- 奧爐“死爐”原因、處理方法及預(yù)防措施
和天然氣輔熱，下槍位攪動(dòng)熔池，噴槍接觸銅锍后易燒損，需要盡快更換噴槍。（3）縮短爐襯壽命。鋁鉻尖晶石耐火磚熱震性能差，在溫度急劇變化的情況下容易出現(xiàn)大面積剝落，縮短爐襯壽命[6］。3 奧爐發(fā)生“死爐”的原因3.1 爐內(nèi)熔池溫度過低（1）因入爐原料波動(dòng)而出現(xiàn)瞬時(shí)大料量，導(dǎo)致入爐氧料比偏小，物料沒有足夠的氧進(jìn)行氧化放熱反應(yīng)，爐內(nèi)出現(xiàn)生料，熔池溫度迅速降低，噴槍背壓急劇上升，易出現(xiàn)死爐現(xiàn)象。（2）當(dāng)入爐原料成分差，高熔點(diǎn)物質(zhì)含量過多時(shí)，若不能及時(shí)升高操作溫度或調(diào)
銅業(yè)工程 2022年3期2022-08-18
- 提高260 t 轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)一拉率工藝研究與應(yīng)用
是優(yōu)化氧槍噴頭、槍位、造渣料加入制度及底吹模式等，都不同程度地提高了終點(diǎn)命中率，其中淮鋼終點(diǎn)溫度命中率提高39.87%[2]。 鞍鋼股份有限公司鲅魚圈鋼鐵分公司 （以下簡稱“鲅魚圈”）2019 年轉(zhuǎn)爐平均終點(diǎn)一拉率僅為91.38%，低于國內(nèi)先進(jìn)企業(yè)水平。 本文采用Minitab 軟件分析現(xiàn)場生產(chǎn)數(shù)據(jù)，利用排列圖、回歸分析等質(zhì)量工具，確定影響轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)一拉率的原因，制定并采取相應(yīng)措施后，提高了轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)一拉率。1 工藝裝備鲅魚圈目前有3 座260 t 大型轉(zhuǎn)爐，
鞍鋼技術(shù) 2022年4期2022-08-04
- 活爐底轉(zhuǎn)爐熔池接縫處濺渣層高效清除的生產(chǎn)實(shí)踐
，mm；H為氧槍槍位，mm；p0為氧氣滯止壓力，MPa；d1為喉口直徑，mm；θ為中心夾角。由式(2)以及表2數(shù)據(jù)可以計(jì)算得出，不同氧壓、氧槍槍位與沖擊深度的關(guān)系，結(jié)果如表3所示。表3 不同氧壓、氧槍槍位與沖擊深度的關(guān)系馬鋼65 t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐熔池深度標(biāo)高為1133 mm，熔池接縫處標(biāo)高為650 mm，兩者之間差值483 mm，該值表示金屬液面距熔池接縫處距離，也就是氧氣所需要的沖擊深度值。由表2計(jì)算結(jié)果可知，表中沖擊深度值與483 mm最為接近的，是氧槍
四川冶金 2022年2期2022-05-16
- 海洋平臺(tái)用鋼種EH36的生產(chǎn)實(shí)踐
因此前期應(yīng)采用高槍位操作，以增加渣中FeO含量，快速成渣，提高前期脫P(yáng)率。（2）吹煉中期：吹煉3～4min 后，Si、Mn 已被大量氧化掉，熔池溫度已上升到1500℃以上，C 開始激烈氧化。此時(shí)進(jìn)入C 氧化期，脫C 速度可達(dá)0.36～0.38%/ min，不僅吹入熔池內(nèi)的氧大部分消耗于脫C反應(yīng)，而且渣中FeO也消耗于脫C反應(yīng)，使渣中FeO 逐漸降低直到某一最低值（約10%左右）。隨著脫C 速度加快，此時(shí)應(yīng)防止渣中氧化鐵降低過多導(dǎo)致爐渣返干。在激烈脫C 的同
天津冶金 2022年2期2022-04-27
- 淺析轉(zhuǎn)爐渣產(chǎn)生及控制
扒渣。（2）吹煉槍位控制。前期硅錳氧化期采用低槍位冶煉：有利于加強(qiáng)熔池?cái)嚢枇?，促進(jìn)FeO形成，更有利于前期早化渣，達(dá)到去磷效果。具體槍位控制在110～120mm，每班接班后第一爐鋼要進(jìn)行液面測量，保證吹煉過程中槍位控制準(zhǔn)確，同時(shí)，要測量爐口到爐底的距離，保證濺渣過程槍位的控制，要根據(jù)鐵水成分、溫度及時(shí)調(diào)整槍位100～200mm，吹煉前期和后期要提高供氧強(qiáng)度，保證熔池充分?jǐn)嚢?，確保成分和溫度的均勻性。吹煉前期槍位應(yīng)采用高槍位，保證化渣效果，但是槍位不應(yīng)太高，
中國設(shè)備工程 2022年5期2022-03-12
- 70 t轉(zhuǎn)爐氧槍結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化研究
m至1.9 m槍位下各噴頭的動(dòng)壓等值線圖，等值線動(dòng)壓最小值為4 kPa，相鄰等值線動(dòng)壓差值為2 kPa，采用origin軟件提取動(dòng)壓為4 kPa時(shí)圍成的沖擊面積來定量不同槍位下各噴頭有效沖擊面積的變化規(guī)律。圖5為1.3 m槍位下各噴頭的有效沖擊面積對(duì)比圖。整體上看，隨著噴孔間距的增加，有效沖擊面積不斷向遠(yuǎn)離中心方向移動(dòng)。從1#～4#噴頭的有效沖擊面積圖可以看出，當(dāng)射流融合程度較高時(shí)，中心融合區(qū)域的動(dòng)壓較大，整體有效沖擊面積較小，隨著融合程度減弱，射流發(fā)生
工業(yè)加熱 2022年12期2022-02-08
- 轉(zhuǎn)爐低鐵耗高廢鋼比工藝技術(shù)研究
控制終點(diǎn)。首先,槍位和控制供氧。許多爐次都選擇了少留渣操作,為了使前期成渣和脫磷的效果得以保證,提升開吹槍位比較低的廢鋼比爐次50毫米,等到反應(yīng)起渣時(shí),逐漸調(diào)整為100毫米高槍位。與熱值偏低爐次比較,前期成渣的溫度通常不足,容易使5分鐘溢渣情況出現(xiàn)。所以,選擇壓槍必須要根據(jù)冶煉的情況,加速熔化廢鋼。此外,凡是爐次加入了焦炭,為了加速化渣,控制開吹槍位在1.2米～1.3米之間。冶煉槍位和控制供氧曲線圖,見圖1所示。圖1 冶煉槍位和控制供氧曲線圖其次,控制過程
探索科學(xué)(學(xué)術(shù)版) 2021年6期2021-07-19
- 轉(zhuǎn)爐濺渣護(hù)爐工藝的研究與應(yīng)用
氮?dú)鈮毫?、流量與槍位，控制合理的留渣量等三方面進(jìn)行技術(shù)優(yōu)化，綜合生產(chǎn)成本降低。1 濺渣護(hù)爐工藝原理1.1 濺渣護(hù)爐分析初期渣對(duì)爐襯的侵蝕在轉(zhuǎn)爐冶煉初期，首先是鐵水中Si、Mn的大量氧化，生成大量的SiO2等，石灰的熔化速度較緩慢（石灰活性度低時(shí)更差），爐渣堿度的提高需要一個(gè)較長的過程，在低堿度階段爐渣對(duì)爐襯的侵蝕較嚴(yán)重。因?yàn)樵谒嵝栽校琈gO可以有很高的溶解度，加速了爐襯中MgO的熔解速度。因此，在初期加入白云石造渣，使渣中有一定的MgO可以減輕對(duì)爐襯的化
中國金屬通報(bào) 2021年6期2021-07-01
- 大包澆余渣回收利用工藝研究及對(duì)成本影響實(shí)踐
及爐底高度來確定槍位，刮槍后必須校驗(yàn)碼盤值。（2）吹煉氧壓08MPa～0.9MPa，拉碳氧壓不得超過0.95MPa，氧氣流量開吹14000m3/h,過程流量控制25000m3/h，拉碳?jí)簶寱r(shí)間≥90秒。（3）氧槍槍位控制：拉碳槍位1.0m，基本吹煉槍位1.2m～1.3m，化渣槍位1.3m～1.5m（因回倒渣可促進(jìn)前期快速化渣、成渣速度快，為防止?fàn)t渣活躍產(chǎn)生噴濺，原則回倒?fàn)t次化渣槍位較原有化渣槍位低10cm，原有化渣槍位1.4m～1.6m）。（4）冶煉過程中
中國金屬通報(bào) 2021年7期2021-06-28
- 氧槍噴頭參數(shù)優(yōu)化與應(yīng)用
：式中：H—操作槍位cm；P—使用壓力MPa；d喉—喉口直徑cm。此公式對(duì)單孔噴頭適用，對(duì)于多孔噴頭取修正系數(shù)0.90。由表1可見，在正常拉碳槍位1200mm下將氧流量從23000m3/h提高到25000m3/h后，沖擊深度增加5cm、沖擊比例增加4%。據(jù)相關(guān)資料介紹，氧射流沖擊深度控制在70%比較理想，過淺脫碳速度和氧氣利用率降低；過深易損壞爐底，造成嚴(yán)重噴濺[2]。因此利用現(xiàn)有氧槍噴頭通過提高供氧流量來達(dá)到縮短供氧時(shí)間的目的不現(xiàn)實(shí)。3 優(yōu)化方案及實(shí)施效
世界有色金屬 2021年4期2021-06-21
- 八鋼120t轉(zhuǎn)爐氧槍高效吹煉工藝實(shí)踐
圖2 沖擊深度與槍位的關(guān)系1.3 制定供氧制度為充分發(fā)揮高效氧槍的作用，根據(jù)高供氧強(qiáng)度噴頭的射流特點(diǎn)，石灰質(zhì)量和所冶煉鋼種制定供氧和造渣制度，制定操作原則。圖3是八鋼二煉鋼120t轉(zhuǎn)爐的槍位曲線和加料時(shí)機(jī)。氧槍開氧后1分鐘左右高槍位將頭批約80%的總渣料加入后，氧槍下至開吹點(diǎn)，氧氣開吹流量27500m3/h。碳火起來后，氧槍比開吹槍位高出200mm，氧氣流量降至26000m3/h，操作過程根據(jù)化渣情況小批量多批次加入剩下的渣料，氧槍高度在1600～1750
新疆鋼鐵 2021年4期2021-03-23
- 鞍鋼180 t轉(zhuǎn)爐干法除塵工藝實(shí)踐
要確定合適的氧槍槍位和供氧流量，在此基礎(chǔ)上，熔池才能具有合適的沖擊深度。結(jié)合轉(zhuǎn)爐氧槍頂吹沖擊坑形態(tài)水模實(shí)驗(yàn)進(jìn)行分析，確定最佳的氧槍槍位和流量。3.1 熔池流場采用染色顯示法顯示熔池流場。表2為水模實(shí)驗(yàn)原型和模型的介質(zhì)對(duì)比。表2 水模實(shí)驗(yàn)原型和模型的介質(zhì)對(duì)比Table 2 Comparison of Mediums for Original Model and New Model in Water Model Experiment3.2 流量分配方案使用氧槍
鞍鋼技術(shù) 2021年1期2021-03-01
- 轉(zhuǎn)爐冶煉高鈦鐵水的噴濺原因及控制
爐渣泡沫化。降低槍位后，爐內(nèi)發(fā)生的氧化反應(yīng)為直接氧化反應(yīng)，其結(jié)果就是渣中無法積累FeO，析出大量高熔點(diǎn)物質(zhì)使泡沫渣破碎，加上熔渣內(nèi)TiO與石灰中CaO結(jié)合生成高熔點(diǎn)化合物，使熔渣黏度變大，容易出現(xiàn)嚴(yán)重返干，因此，應(yīng)當(dāng)采取提高槍位同時(shí)加入化渣物料的方法來減輕返干。在軟吹和降溫的作用下，渣中FeO含量增加，熔渣中高熔點(diǎn)物質(zhì)因熔點(diǎn)降低而熔化，爐內(nèi)返干現(xiàn)象逐漸消失。但軟吹的時(shí)間需要加以控制，如果時(shí)間過長，會(huì)使渣中積累過量的FeO，此時(shí)一旦降槍，過量的供氧量會(huì)加速C
鞍鋼技術(shù) 2021年1期2021-03-01
- 120t轉(zhuǎn)爐高廢鋼比冶煉工藝開發(fā)探究
.2 制定合理的槍位制度在開發(fā)120t轉(zhuǎn)爐高廢鋼比冶煉工藝時(shí)，還需制定合理的槍位制度，一般采用低-高-高-低的槍位模式，當(dāng)前期槍位位于1.1m時(shí)，能夠有效的促進(jìn)前期溫度提升。而具體的低槍位持續(xù)時(shí)間可以按照起渣和煙氣中含有的一氧化碳上升現(xiàn)象而定，可以適當(dāng)?shù)难娱L。如果煙氣中的一氧化碳含量達(dá)到12%～15%范圍之內(nèi)時(shí)，則需將槍位提高到1.3m左右。而當(dāng)冶煉工藝的中后期，熔池溫度迅速升高。會(huì)發(fā)生激烈的碳氧反應(yīng)，吹煉8.5min后，一氧化碳的含量呈現(xiàn)持續(xù)升高的態(tài)勢。
中國金屬通報(bào) 2020年16期2021-01-04
- 淺析60t轉(zhuǎn)爐爐底上漲原因以及控制措施
詞：爐底，爐渣，槍位，濺渣1引言絕大多數(shù)轉(zhuǎn)爐在有底吹攪拌的情況下，爐底會(huì)隨著爐齡的增加慢慢降低，甚至在某些情況下會(huì)對(duì)爐底進(jìn)行維護(hù)。但是轉(zhuǎn)爐在沒有底吹攪拌的情況下，爐底會(huì)隨著爐齡的增加而呈現(xiàn)出逐步上漲的趨勢，當(dāng)這種趨勢得不到有效緩解或者有效控制，將會(huì)對(duì)整個(gè)轉(zhuǎn)爐爐容比造成很大影響，轉(zhuǎn)爐冶煉過程中經(jīng)因爐容比的變化往往伴隨著吹煉“返干”現(xiàn)象，而絕大多數(shù)操作者解決“返干”的最有效最直接的方法就是高槍位化渣，進(jìn)而爐底得不到頂吹氧槍的有效沖擊，就會(huì)出現(xiàn)爐底逐步上漲的趨勢
裝備維修技術(shù) 2020年17期2020-12-28
- 大流量底吹轉(zhuǎn)爐的水模擬研究
案調(diào)整底吹位置、槍位、頂吹流量和底吹流量，氣體吹入熔池1 min后，熔池運(yùn)動(dòng)狀態(tài)基本穩(wěn)定，然后開始實(shí)驗(yàn)。用飽和KCl溶液作為示蹤劑，每爐100 mL，在固定位置迅速加入轉(zhuǎn)爐熔池并開始采集電導(dǎo)率數(shù)據(jù)，持續(xù)采集90 s。每種實(shí)驗(yàn)方案重復(fù)做三次，混勻時(shí)間取這三次實(shí)驗(yàn)結(jié)果的平均值。2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析本實(shí)驗(yàn)采用正交法，利用統(tǒng)計(jì)分析軟件SPSS設(shè)計(jì)16組正交實(shí)驗(yàn)方案，熔池混勻時(shí)間如表2所示。表2 混勻時(shí)間記錄表續(xù)表進(jìn)行多因素方差分析時(shí)，必須保證數(shù)據(jù)整體上具有正態(tài)分布特征
工業(yè)加熱 2020年11期2020-12-10
- 簡析數(shù)據(jù)分析在轉(zhuǎn)爐冶煉生產(chǎn)中的應(yīng)用
恒壓、恒流量、變槍位。②鐵水條件。w（C）為4.0%～4.5%；w（SI）0.3%～0.6%；w（P）≤0.10%；鐵水的溫度控制在1300℃～1380℃。③造渣劑。轉(zhuǎn)爐冶煉生產(chǎn)中使用的造渣劑是以石灰、輕燒白云石或燒結(jié)礦為主的。3 高碳鋼的冶煉生產(chǎn)數(shù)據(jù)高碳鋼是制作邊緣彈簧、鋼絲及車輪圈的主要材料。在轉(zhuǎn)爐冶煉過程中，為保證生產(chǎn)質(zhì)量，對(duì)高碳鋼的成分及夾雜物均有較為嚴(yán)格的要求[2]。在實(shí)際生產(chǎn)中，需科學(xué)管控轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)磷的一次命中率、出鋼溫度及高拉碳，確保高碳鋼成分
世界有色金屬 2020年3期2020-12-09
- “雙渣＋留渣”脫磷工藝在生產(chǎn)中的應(yīng)用與優(yōu)化
t 左右，壓槍槍位1.2～1.3 m，吹煉2～3 min（根據(jù)鐵水Si 含量而定）后提槍調(diào)渣，碳焰初起時(shí)滑槍兩次提槍倒渣。4）一倒倒渣。一倒倒渣關(guān)鍵參數(shù)要求：鋼水中Si 含量為微量；溫度區(qū)間為1 400～1 430 ℃，目標(biāo)1 405～1 415 ℃；爐渣堿度1.8～2.0；渣中FeO含量控制在15%～20%，目標(biāo)值16%～18%；渣中MgO含量6%～6.5%。倒渣開始后立即將爐體傾動(dòng)至75°～80°位置，停留3～5 s后，再緩慢搖爐倒渣，在避免鋼-渣混
山東冶金 2020年4期2020-09-04
- 中小轉(zhuǎn)爐縮短冶煉周期生產(chǎn)實(shí)踐
Nm3/h，基本槍位降低200 mm，沖擊深度增加40 mm。噴頭參數(shù)優(yōu)化的預(yù)期目的是增加熔池?cái)嚢鑿?qiáng)度，均勻鋼水成分和溫度，提高冶煉速度，減少吹氧時(shí)間。通過優(yōu)化氧槍噴頭參數(shù)后，在實(shí)際的吹煉過程中，縮短了前期的硅錳氧化時(shí)間，熔池溫度在前期迅速提升。與原來的氧槍相比，碳氧化期得到提前，如果采用原來的吹煉模式，容易造成前期噴濺和中期返干，所以需要操槍人員及時(shí)判斷火焰，根據(jù)吹煉情況調(diào)整槍位。在采取新的吹煉模式下，終點(diǎn)C和終點(diǎn)溫度基本持平，一次拉碳P 合格率提高4.
天津冶金 2020年4期2020-08-18
- 混合脫磷劑用于半鋼煉鋼脫磷的生產(chǎn)實(shí)踐
爐。目前冶煉前期槍位控制在1500～1800 mm，供氧流量控制在14500～17500 m3/h，底吹流量350～450 Nm3/h，混合脫磷劑用量為2.5 t供氧時(shí)間設(shè)定為370 s，試驗(yàn)半鋼溫度為1365～1380 ℃，預(yù)脫磷終點(diǎn)溫度控制在1410～1420 ℃。為找到最佳工藝參數(shù)，設(shè)計(jì)3×3正交試驗(yàn)，為減少半鋼條件變化對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響，每種試驗(yàn)參數(shù)進(jìn)行10組試驗(yàn)，去除問題數(shù)據(jù)后取其它試驗(yàn)結(jié)果平均值作為最終結(jié)果并依次編號(hào)為1-9。為驗(yàn)證復(fù)合脫磷劑的造
四川冶金 2020年2期2020-07-27
- 120噸頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐噴濺的研究和預(yù)防
操作，此時(shí)比正常槍位降低100～200 mm，減少軟吹時(shí)間，使熔池溫度快速升溫，促進(jìn)前期C-O反應(yīng)提前進(jìn)行。采用低搶位操作時(shí)，一方面，不易造成渣中（FeO）的大量聚積，另一方面，降低渣中（FeO）含量，可避免前期熔池形成過多低溫泡沫渣。因此前期采用低搶位操作，在一定程度上能抑制噴濺強(qiáng)度和減少低溫噴濺次數(shù)。通過觀察，發(fā)現(xiàn)爐口有“甩渣”現(xiàn)象時(shí)，這表明第一批料基本化透，此時(shí)應(yīng)當(dāng)及時(shí)降低槍位以控制渣中（FeO），同時(shí)使熔池快速升溫，使C-O反應(yīng)平穩(wěn)進(jìn)行，避免碳焰上
天津冶金 2020年3期2020-06-25
- 120 t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐水模型優(yōu)化研究
頂吹氣體流量及氧槍位置對(duì)熔池混勻時(shí)間和沖擊深度的影響。且由于各鋼鐵企業(yè)的轉(zhuǎn)爐條件、產(chǎn)品要求不同，仍存在大量的實(shí)際問題需要進(jìn)一步研究。本文以某廠120 t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐為原型，依據(jù)相似原理進(jìn)行了水力學(xué)模型試驗(yàn)，研究了頂吹氣體流量、底吹氣體流量及氧槍位置對(duì)熔池混勻時(shí)間和沖擊深度的影響，并基于模擬結(jié)果進(jìn)行了工業(yè)試驗(yàn)，取得了良好的效果，可為現(xiàn)場生產(chǎn)提供理論指導(dǎo)。1 試驗(yàn)1.1 試驗(yàn)原理與參數(shù)的確定水模型試驗(yàn)主要模擬頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐射流對(duì)熔池的攪拌作用，依據(jù)相似原理，在設(shè)
上海金屬 2020年3期2020-05-29
- 轉(zhuǎn)爐氧槍槍位對(duì)熔池作用規(guī)律研究
化，首先調(diào)整吹煉槍位，實(shí)際吹煉過程中槍位對(duì)各時(shí)期的任務(wù)影響較大，如前期化渣、中期脫碳、后期強(qiáng)攪拌都離不開槍位的控制。 根據(jù)爐料調(diào)整控制槍位變化，能較好的滿足生產(chǎn)需求，但是長期來看，槍位對(duì)熔池的作用規(guī)律不清楚， 吹煉過程中顧此失彼的現(xiàn)象經(jīng)常發(fā)生，帶來了一系列其他的問題，如吹損增大、爐渣氧化鐵高、鋼液殘錳低、爐襯侵蝕嚴(yán)重等，因此亟需研究清楚槍位對(duì)熔池作用的各種影響，滿足生產(chǎn)需求。1 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)1.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)目的實(shí)際生產(chǎn)過程中， 氧槍正常吹煉槍位水平線在熔池液面
有色金屬科學(xué)與工程 2020年1期2020-03-23
- 電弧爐煉鋼出鋼過程在線噴粉水模擬優(yōu)化研究
、噴槍角度、噴槍槍位(噴槍出口至流股中心的距離)為實(shí)驗(yàn)變量。由于實(shí)驗(yàn)變量水平較多，建立三因素七水平正交實(shí)驗(yàn)，共計(jì)49組，每組實(shí)驗(yàn)重復(fù)進(jìn)行兩次，表4為因素水平表。表4 因素水平表1.4 實(shí)驗(yàn)方法主要是通過測定熔池混勻時(shí)間來判斷鋼包熔池?cái)嚢枨闆r，熔池混勻時(shí)間越長，鋼包熔池?cái)嚢栊Ч讲?。?shí)驗(yàn)前，將兩只電極放置于鋼包模型的不同位置，按照試驗(yàn)方案調(diào)整載氣流量、噴槍角度、噴槍槍位，實(shí)驗(yàn)開始后，利用噴槍噴射外表固結(jié)有氯化鉀的Al2O3粉氣流[8]沖擊出鋼流股，粉劑顆粒與
工業(yè)加熱 2020年1期2020-03-03
- 60t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐降低吹煉氧耗工藝實(shí)踐
需要不斷調(diào)節(jié)氧槍槍位及氧氣流量。通過調(diào)節(jié)氧槍槍位來控制吹氧脫碳，要求脫碳反應(yīng)均勻地進(jìn)行，合理地控制槍位能夠保證碳氧反應(yīng)的順利進(jìn)行?？刂撇粌H要考慮到各冶煉時(shí)期脫碳反應(yīng)的特點(diǎn)，而且也要考慮到各時(shí)期的化渣、脫硫脫磷的需要和當(dāng)時(shí)爐況等因素。實(shí)際操作運(yùn)行過程中，通過不斷優(yōu)化轉(zhuǎn)爐氧槍槍位距離金屬-鋼渣液面的高度來實(shí)現(xiàn)合理的吹煉工藝操控，經(jīng)試驗(yàn)摸索優(yōu)化了轉(zhuǎn)爐吹煉槍位及流量，要求轉(zhuǎn)爐開吹流量控制區(qū)間15000～15500m3/h，槍位距離液面850mm；過程流量不低于12
新疆鋼鐵 2019年3期2020-01-04
- 120 t 轉(zhuǎn)爐氧槍噴吹射流特性及其冶金效果
究了轉(zhuǎn)爐煉鋼不同槍位條件下的頂吹氣體射流特性，將數(shù)值模擬結(jié)果與理論計(jì)算相比較得出，隨著槍位的提高，沖擊深度差值變小，沖擊面積差值變大。陳興華等[7]結(jié)合VOF 多相流模型對(duì)轉(zhuǎn)爐復(fù)吹熔池流場進(jìn)行了三相流模擬，確定最佳頂吹氧槍結(jié)構(gòu)方案，將轉(zhuǎn)爐平均供氧時(shí)間縮短1.5 min，噸鋼氧耗降低1.33 m3/t。馬浩冉等人[8]研究不同壓力的氧槍射流，發(fā)現(xiàn)射流對(duì)熔池的沖擊面積和深度對(duì)流場分布的影響規(guī)律。陳紹春等研究了轉(zhuǎn)爐集束射流氧槍的射流特性及衰減規(guī)律。汪成義[9]等
天津冶金 2019年6期2019-12-26
- 120t轉(zhuǎn)爐氧槍噴頭的設(shè)計(jì)和優(yōu)化
理的操作氧壓以及槍位高度。②在一定操作氧壓下，在合理的槍位時(shí)，使氧射流產(chǎn)生較大的的動(dòng)能，以達(dá)到良好的動(dòng)力學(xué)條件，合理的沖擊深度。這就要求氧氣射流沿軸線的衰減速度應(yīng)盡可能的慢。③對(duì)于多孔噴頭，要求氧氣射流在熔池液面上不要匯合，形成多個(gè)沖擊中心以形成多個(gè)反應(yīng)區(qū)，保證熔池反應(yīng)均勻。同時(shí)要求氧氣射流有適當(dāng)?shù)臎_擊半徑，以保證熔池?cái)嚢杈鶆蚝蜖t襯侵蝕均勻。④氧槍噴頭壽命長。這就要求射流沿氧槍軸線不出現(xiàn)負(fù)壓區(qū)域和強(qiáng)的湍流運(yùn)動(dòng)，以減少“吃鼻子”現(xiàn)象。要獲得具有上述性能的氧射
中國金屬通報(bào) 2019年9期2019-10-21
- 轉(zhuǎn)爐低溫渣系冶煉研究
面高度控制好冶煉槍位通過現(xiàn)場跟蹤情況來看，不同的槍位控制對(duì)冶煉過程的平穩(wěn)控制（返干、溢渣）有所不同，槍位控制直接影響渣中亞鐵含量[6]。在冶煉過程中接班需測準(zhǔn)液面控制合適槍位，才能確保冶煉平衡，得到合適的渣系。利用編程，根據(jù)液面高度及壓槍操作的定義識(shí)別終點(diǎn)壓槍操作，并將壓槍操作納入智能系統(tǒng)進(jìn)行每爐監(jiān)控，規(guī)范終點(diǎn)槍位控制，督促崗位做到早化渣、化透渣，得到終點(diǎn)合適的渣系[7]。圖2 2018年輕燒白云石消耗量4 改進(jìn)效果2018年輕燒白云石預(yù)算消耗為0.016
中國金屬通報(bào) 2019年6期2019-08-20
- 山鋼日照公司210t 轉(zhuǎn)爐少渣冶煉應(yīng)用實(shí)踐
對(duì)于吹煉前期氧槍槍位的控制，是能否迅速造渣形成泡沫渣的關(guān)鍵。若槍位過高，則會(huì)使攪拌不充分，導(dǎo)致石灰容易結(jié)團(tuán)，石灰有效利用率低;反之又得不到足夠的Fe0，并且由于升溫太快導(dǎo)致前期脫磷效果差。因此，吹煉過程槍位的高低對(duì)爐內(nèi)的石灰融化形成泡沫渣起著至關(guān)重要作用。該廠規(guī)定在開吹2-3min后，適當(dāng)抬高槍位（100-200mm），如果爐渣變稠，可同時(shí)結(jié)合加入礦石的方法提高渣中的氧化鐵含量。參考物料平衡和熱平衡計(jì)算結(jié)果進(jìn)行確定，通過實(shí)踐，轉(zhuǎn)爐開吹槍位較傳統(tǒng)單渣工藝提高
科技視界 2019年13期2019-07-10
- 濟(jì)鋼45噸轉(zhuǎn)爐經(jīng)濟(jì)煉鋼技術(shù)應(yīng)用
00kg。氧壓和槍位控制。吹煉過程槍位采用低—高—低模式，前期高氧壓低槍位，保證快速提溫早化渣，中期高槍位低流量，防止碳氧反應(yīng)劇烈引起噴濺，實(shí)現(xiàn)吹煉過程平穩(wěn)，后期降低槍位提高氧壓，保證拉碳效果，促進(jìn)成分均勻。（2）試驗(yàn)情況。①返回渣使用情況。使用返回渣0.5 t/爐，試驗(yàn)爐次和正常爐次的平均鋼鐵料消耗對(duì)比，可直接降低鋼鐵料消耗1.32kg/t鋼，降本增效作用顯著。且由于吹煉前期控制升溫速度，大部分爐次過程控制較好，個(gè)別爐次因鐵水前期溫度低，返回渣熔化后渣中
冶金與材料 2019年2期2019-03-03
- 非雙聯(lián)法冶煉低磷鋼種工藝優(yōu)化與實(shí)踐
6 min之間，槍位控制在1.80～2.20 m，起渣后逐漸將槍位提升，確保爐渣真正化好、化透。提槍后，為防止渣中帶鐵量大，需要使用氮?dú)鈱?duì)爐渣進(jìn)行適當(dāng)?shù)脑F分離操作，槍位控制在4～5 m，氮?dú)獯祾邥r(shí)間控制在20 s以內(nèi)，避免吹掃時(shí)間過長造成爐渣倒不出的問題。渣鐵分離結(jié)束后進(jìn)行搖爐倒渣，并做好過程監(jiān)督，避免爐渣溢出渣盆。倒渣結(jié)束后，抬爐至零位再次開吹，打火正常后開始加入渣料及冷料繼續(xù)冶煉操作。部分冶煉過程數(shù)據(jù)控制如表3所示（一次打火正常）。表3 留渣雙渣爐次
山東冶金 2018年2期2018-05-11
- 轉(zhuǎn)爐全流程智能煉鋼控制技術(shù)開發(fā)與應(yīng)用
別切換系統(tǒng)，提升槍位控制精準(zhǔn)度［2］。傳統(tǒng)氧槍使用過程中，采用單編碼器進(jìn)行控制，當(dāng)冶煉過程處于自動(dòng)狀態(tài)時(shí)，氧槍槍位控制不穩(wěn)定，降槍過程中存在槍位偏差大的問題，繼而冶煉過程無法實(shí)現(xiàn)槍位的精準(zhǔn)控制，對(duì)過程反應(yīng)帶來較大的影響。通過開發(fā)新型設(shè)備自動(dòng)化控制技術(shù)，在氧槍主令軸上安裝兩個(gè)編碼器，一個(gè)出現(xiàn)故障時(shí)，程序自動(dòng)進(jìn)行切換，氧槍運(yùn)行時(shí)，兩個(gè)編碼器計(jì)數(shù)行程與系統(tǒng)根據(jù)氧槍速度計(jì)算的行程進(jìn)行比較，對(duì)計(jì)數(shù)偏差大的編碼器自動(dòng)校準(zhǔn)，從而實(shí)現(xiàn)了氧槍槍位的準(zhǔn)確控制。2）開發(fā)氧氣壓力
山東冶金 2018年1期2018-03-17
- 宣鋼120t轉(zhuǎn)爐氧槍槍位模式優(yōu)化實(shí)踐
轉(zhuǎn)爐煉鋼中，氧槍槍位直接關(guān)系到造渣、脫碳、升溫及冶煉過程的平穩(wěn)進(jìn)行。通過對(duì)入爐原料條件信息的準(zhǔn)確掌握，采取不同的氧槍槍位控制模式，優(yōu)化過程控制，提高終點(diǎn)脫磷率、終點(diǎn)碳命中率，降低噴濺率、鋼鐵料消耗。關(guān)鍵詞：轉(zhuǎn)爐氧槍 槍位 脫磷率中圖分類號(hào)：TP29 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2017）07（c）-0079-02鐵水成分及鐵水溫度（物理熱）的波動(dòng)是轉(zhuǎn)爐冶煉過程控制困難的主要原因，由此造成噴濺率高、終點(diǎn)惡化、命中率降低，特別是一倒脫磷率低，
科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2017年21期2017-11-07
- 轉(zhuǎn)爐出鋼回磷控制與分析
詞】回磷；因素；槍位；渣料；擋渣0 前言鞍鋼煉鋼某廠是以生產(chǎn)重軌鋼、高級(jí)硬線鋼、石油管線鋼、造船鋼為主。而重軌鋼、高級(jí)硬線鋼、石油管線鋼對(duì)鋼中磷的要求非常嚴(yán)格。磷含量的多少直接影響鋼材的質(zhì)量和銷售。隨著鋼材市場競爭力的日趨激烈以及客戶對(duì)質(zhì)量要求的不斷提高，對(duì)于上述鋼種的質(zhì)量要求也就更加苛刻，但在轉(zhuǎn)爐冶煉時(shí)會(huì)發(fā)生成品鋼中磷高于鋼水終點(diǎn)磷即回磷，因此控制鋼水出鋼回磷是重要的一個(gè)環(huán)節(jié)，如何控制回磷也成為冶煉優(yōu)質(zhì)鋼的瓶頸問題，煉鋼某廠轉(zhuǎn)爐出鋼回磷要求為0.003%
科技視界 2017年6期2017-07-01
- 鞍鋼260 t轉(zhuǎn)爐底吹工藝優(yōu)化與實(shí)踐
噴頭的主要參數(shù)和槍位，調(diào)整底吹流量。采取上述措施后，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳氧積控制在0.002 2左右，底吹效果較好。轉(zhuǎn)爐;底吹;碳氧積自從1973年Dr.Eduard等提出轉(zhuǎn)爐頂?shù)讖?fù)吹煉鋼設(shè)想之后，世界各國普遍開始了轉(zhuǎn)爐頂?shù)讖?fù)吹的研究工作。1977年，盧森堡阿爾貝德公司和德國鋼鐵研究院共同開發(fā)出頂吹氧、底吹惰性氣體的復(fù)合吹煉技術(shù)，復(fù)吹轉(zhuǎn)爐逐漸開始大規(guī)模工業(yè)化應(yīng)用［1］。其后的發(fā)展證明，復(fù)合吹煉技術(shù)克服了頂吹氧流對(duì)熔池?cái)嚢枘芰Σ蛔愕娜秉c(diǎn)，可使?fàn)t內(nèi)反應(yīng)接近平衡，鐵損失減
鞍鋼技術(shù) 2016年6期2016-12-14
- 輕燒氧化鎂球在煉鋼生產(chǎn)中的應(yīng)用
、加入時(shí)機(jī)和氧槍槍位、氧氣流量以得到不同目的的爐渣。為了避免硅錳氧化期生成的酸性爐渣對(duì)爐體的侵蝕，必須提高前期渣中MgO的含量及初期爐渣的堿度［5-7］。提高M(jìn)gO含量的渣料一般有白云石、輕燒白云石、菱鎂石或鎂質(zhì)合成渣料，出鋼后大幅度提高渣中的MgO含量，技術(shù)上很難實(shí)現(xiàn)且增加成本，提高吹煉過程中MgO含量要根據(jù)物料的價(jià)格和物料結(jié)構(gòu)來確定［8-10］。鞍鋼集團(tuán)朝陽鋼鐵有限公司煉鋼廠在冶煉初期加入白云石3.5 t，根據(jù)渣中FeO的含量和渣流動(dòng)的狀態(tài)來調(diào)整爐渣，
鞍鋼技術(shù) 2016年6期2016-12-14
- 天鐵熱軋降低鋼鐵料消耗的生產(chǎn)實(shí)踐
冷產(chǎn)生大的噴濺；槍位采用中（點(diǎn)火，均溫）→低（升溫、前期化渣）→高（均勻升溫、化渣）→低（攪拌、均溫度成分、穩(wěn)定拉碳）的模式，要求槍位在拉碳槍位和化渣槍位之間波動(dòng)，避免槍位過高或過低造成的氧化鐵難以控制，當(dāng)發(fā)現(xiàn)異常時(shí)，靠槍位不能改善時(shí)要輔助布料來共同控制化渣，比如：槍位在化渣位時(shí)，爐渣還有返干的趨勢，要及時(shí)補(bǔ)加化渣劑來調(diào)整，一般不允許長時(shí)間地提高槍位，保證了氧化鐵的穩(wěn)定。4.3 提高轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)命中率轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)控制主要是對(duì)成分和溫度的要求。冶煉過程中要充分利用過
天津冶金 2015年6期2015-12-31
- 300 t轉(zhuǎn)爐底吹布置優(yōu)化水模試驗(yàn)
吹供氣強(qiáng)度、氧槍槍位等對(duì)熔池混勻時(shí)間影響。結(jié)果表明，各因素對(duì)混勻時(shí)間影響各不相同。最短的混勻時(shí)間操作參數(shù)為：底吹布置8-B，頂吹流量為14.35 m3/h(對(duì)應(yīng)原型18007 m3/h)，氧槍槍位為128 mm(對(duì)應(yīng)原型2400 mm)，底吹流量為2.74 m3/h(對(duì)應(yīng)原型3673 m3/h)。正交實(shí)驗(yàn) 水模實(shí)驗(yàn) 混勻時(shí)間0 前言對(duì)于雙聯(lián)法煉鋼，脫磷復(fù)吹轉(zhuǎn)爐的核心技術(shù)是如何有效調(diào)節(jié)和控制熔池的攪拌效果，從而滿足不同冶煉階段對(duì)熱力學(xué)和動(dòng)力學(xué)條件的要求[1]
河南冶金 2015年6期2015-03-10
- 120t轉(zhuǎn)爐冶煉中CO濃度變化指導(dǎo)作用的探討
鋼工經(jīng)驗(yàn)控制氧槍槍位、供氧強(qiáng)度以及渣料量的加入時(shí)機(jī)逐步進(jìn)行冶煉過程。因?yàn)檗D(zhuǎn)爐內(nèi)是多相反應(yīng)，因此鐵水中元素的氧化順序還與其濃度有關(guān)，所以吹煉開始元素氧化順序?yàn)镕e、Si、Mn、P、C等。轉(zhuǎn)爐冶煉過程槍位的控制是促使?fàn)t內(nèi)反應(yīng)的重要手段[3]。當(dāng)采用硬吹時(shí)，氧氣流股對(duì)熔池的沖擊力大，形成的沖擊深度較深，沖擊面積相對(duì)較小，因而產(chǎn)生的金屬液滴和氧氣泡的數(shù)量也多，氣—熔渣—金屬乳化充分，爐內(nèi)的化學(xué)反應(yīng)由于硬吹加快爐內(nèi)溫度升高促使反應(yīng)速度快，特別是脫碳速度加快，大量的C
新疆鋼鐵 2015年1期2015-02-10
- 濟(jì)鋼低溫低硅鐵水脫磷的工藝實(shí)踐
學(xué)條件。2.2 槍位及氧壓控制不當(dāng)開吹階段槍位過高或氧壓較低，熔池升溫較緩慢，不利于石灰的熔化；若低槍位開吹時(shí)間較長而未及時(shí)提槍，則硅、錳氧化期更短，渣中（FeO）較低，不利于石灰的熔化，致使脫磷效果差。吹煉中后期，隨著熔池溫度的逐步升高，若吹煉槍位相對(duì)較低，碳氧反應(yīng)劇烈，渣料加入相對(duì)滯后，致使中后期熔池溫度過高，形成爐渣“返干”，使?fàn)t渣失去脫磷能力。3 工藝優(yōu)化及改進(jìn)措施3.1 合理的裝入量制度為了提高低溫低硅鐵水的物理熱和化學(xué)熱，給快速化渣提供溫度條件
科技視界 2015年20期2015-02-10
- 120 t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐冶煉操作模式應(yīng)用實(shí)踐
轉(zhuǎn)爐；操作模式；槍位；氧壓1 前言萊鋼特鋼事業(yè)部銀山前區(qū)兩座120 t轉(zhuǎn)爐自投產(chǎn)以來，由于只配備了1座600 t混鐵爐，數(shù)量和容量均不能滿足轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)的需要，致使上下爐次之間入爐鐵水硅和鐵水溫度波動(dòng)大，且硅高溫度高爐次較多。加之轉(zhuǎn)爐操作沒有形成相對(duì)統(tǒng)一的模式，操作人員依據(jù)自身經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行操作，主要表現(xiàn)在操作隨意性大，吹煉過程噴濺、返干現(xiàn)象較多，終點(diǎn)鋼水溫度成分命中率偏低[1]。因此，建立統(tǒng)一的操作模式，優(yōu)化操作水平勢在必行。2 工藝參數(shù)兩座120 t轉(zhuǎn)爐主要生產(chǎn)
山東冶金 2015年4期2015-01-02
- 北滿特鋼100t轉(zhuǎn)爐高拉碳工藝的生產(chǎn)實(shí)踐
開始，直接使用低槍位，快速升溫，以升溫來促進(jìn)化渣操作)，而是采用緩慢降低槍位，控制到達(dá)低槍位的時(shí)間，前期以化渣脫磷為重點(diǎn)，并控制升溫速度，通過加氧化鐵皮將前期溫度控制在1 350℃到1 400℃之間。通過冶煉前期的脫磷試驗(yàn)(5min左右取渣樣)，前期爐渣的氧化鐵含量有原來的平均9.91%提高到平均14.26%(如圖1)，前期脫磷率有原來的24.81%提高到現(xiàn)在的35.93%(如圖2)。同時(shí)，總結(jié)出適合北滿轉(zhuǎn)爐冶煉前期脫磷的有利條件為：溫度在1 350℃到1
冶金與材料 2014年6期2014-09-13
- 天鐵熱軋降低轉(zhuǎn)爐噴濺工藝優(yōu)化實(shí)踐
冶煉前期快速升溫槍位操作法，優(yōu)化爐料結(jié)構(gòu)和渣料加入時(shí)間控制及槍位的控制，有效遏制了噴濺現(xiàn)象,鋼鐵消耗和成本指標(biāo)下降，取得了較好的經(jīng)濟(jì)效益。轉(zhuǎn)爐；噴濺；槍位；工藝；優(yōu)化1 引言天鐵集團(tuán)熱軋板公司現(xiàn)有2座180t轉(zhuǎn)爐，自2007年投產(chǎn)以來，轉(zhuǎn)爐噴濺在吹煉過程中經(jīng)常發(fā)生，尤其是在熱軋來鐵成分波動(dòng)大、鐵溫低情況下噴濺問題更為明顯，直接影響鋼鐵料消耗及成本指標(biāo)，對(duì)轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)順行及設(shè)備均帶來安全隱患。本文通過深入分析噴濺產(chǎn)生原因，采取了針對(duì)性地改進(jìn)工藝措施，通過制定冶煉
天津冶金 2014年3期2014-05-16
- 轉(zhuǎn)爐留渣操作工藝實(shí)踐
的原因分析，摸索槍位變化，不斷完善留渣條件和工藝，從操作上找出了切實(shí)可行的規(guī)避措施。 通過不斷優(yōu)化留渣操作工藝，逐步使轉(zhuǎn)爐噴濺得到了有效控制，從而降低了鋼鐵料、石灰、輕燒白云石等原料消耗，噸鋼成本顯著降低，經(jīng)濟(jì)效益十分可觀。轉(zhuǎn)爐；留渣；操作；噴濺；化渣；脫磷1 引言轉(zhuǎn)爐留渣是指將上一爐終渣經(jīng)調(diào)渣和濺渣后，全部或部分留在爐內(nèi)，作為下一爐鋼冶煉初期渣來使用的一種操作方法。留渣操作技術(shù)在20世紀(jì)80年代就已經(jīng)提出，然而冶煉終渣有極強(qiáng)的氧化性，當(dāng)鐵水兌入時(shí)，鐵水中
天津冶金 2014年6期2014-05-12
- 120 t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐水力學(xué)模擬實(shí)驗(yàn)研究
研究單頂吹條件下槍位、頂吹流量對(duì)熔池混勻時(shí)間、沖擊直徑和沖擊深度的影響；單底吹條件下底吹流量、熔池深度和底部供氣元件布置對(duì)熔池混勻時(shí)間的影響；頂?shù)讖?fù)吹條件下最佳因素和水平。結(jié)果表明：單頂吹時(shí)槍位為1 000 mm時(shí)混勻時(shí)間最短；單底吹時(shí)底吹流量為750 Nm3/h時(shí)混勻時(shí)間最短，底部供氣元件布置對(duì)混勻時(shí)間影響較大；頂?shù)讖?fù)吹時(shí)底吹流量對(duì)混勻時(shí)間影響最大，而槍位對(duì)混勻時(shí)間影響最小，當(dāng)?shù)撞坎贾梅绞綖閲娍自谝粭l直線上對(duì)稱分布時(shí)，頂吹流量為10 000 Nm3/h，
湖南工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年6期2014-05-04
- 氧氣轉(zhuǎn)爐的氧槍噴頭優(yōu)化及操作改進(jìn)
渣、動(dòng)態(tài)調(diào)整氧槍槍位和前期排渣模式相配合。1.2 優(yōu)化底吹攪拌為了使底攪拌在合適條件下進(jìn)行，根據(jù)轉(zhuǎn)爐熱模型試驗(yàn)［1］，冶煉后期調(diào)整氧在渣鋼間分配的底吹強(qiáng)度從0.05～0.06m3／（min·t）擴(kuò)大到0.08m3／（min·t），采用自動(dòng)吹堵供氣元件、調(diào)整底吹點(diǎn)布局，并控制濺渣層厚不大于150mm，以維護(hù)底吹通暢，采用改進(jìn)爐底－爐身的結(jié)合方式來防止熔池變淺所致的攪拌力下降。終點(diǎn)熔池氧化性的評(píng)估，可采用筆者［2］定義的氧化特性指標(biāo)FC，即：式中：VO2為頂吹
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年4期2013-11-05
- 唐鋼降低終渣FeO含量生產(chǎn)實(shí)踐
含量的變化主要與槍位的控制、冷料加入有關(guān)。2.1 槍位：槍位低時(shí)，高壓氧氣流股沖擊熔池，熔池?cái)嚢鑴×遥薪饘僖旱卧龆?，形成渣、金乳濁液，脫碳速度加快，渣中FeO降低。槍位高時(shí)，脫碳速度低，渣中FeO增高。2.2 含鐵冷料：吹煉后期渣料中加含鐵冷料，則渣中FeO增高。2.3 脫碳速度：脫碳速度高，渣中FeO低;脫碳速度低，渣中FeO高。3 轉(zhuǎn)爐各個(gè)階段槍位控制轉(zhuǎn)爐冶煉時(shí)，低槍位硬吹時(shí)，直接氧化比例上升，渣中FeO累積的速速度比消耗的慢，所以渣中FeO含量降
河南科技 2013年14期2013-08-14
- 萊鋼90t復(fù)吹轉(zhuǎn)爐氧槍粘鋼原因與措施的研究
成金屬噴濺，或者槍位過低等造成的；另外，噴頭結(jié)構(gòu)、氧壓的高低，也有一定的影響。以下主要從原料鐵水條件和冶煉過程操作條件兩方面進(jìn)行分析。1.1 鐵水原料條件2013 年6#轉(zhuǎn)爐所用鐵水條件見表1。 由表1 所示，鐵水原料條件不穩(wěn)定，硅含量波動(dòng)很大。表1 2013 年6# 轉(zhuǎn)爐所用鐵水條件1.1.1 鐵水硅含量高時(shí)鐵水硅含量高時(shí)，硅、錳氧化期時(shí)間變長，使C－O 反應(yīng)延遲，同時(shí)需要加入大量的石灰造渣， 操作人員未能及時(shí)提高槍位， 導(dǎo)致渣中（FeO）含量過高，使C
山東工業(yè)技術(shù) 2013年15期2013-08-03
- 絕對(duì)型編碼器在轉(zhuǎn)爐氧槍位置控制中的應(yīng)用
中的關(guān)鍵設(shè)備，而槍位的精確控制將直接影響氧槍吹氧的質(zhì)量?，F(xiàn)在被廣泛采用的測定氧槍位置聯(lián)鎖點(diǎn)和氧槍高度的方法是，用主令控制箱和脈沖發(fā)生器來完成。此種控制方式存在精確度低、調(diào)整復(fù)雜、故障率高的缺點(diǎn)，屬比較落后的控制方式。隨著冶煉工藝要求的提高，用絕對(duì)型多轉(zhuǎn)編碼器（以下簡稱編碼器）配合絕對(duì)型通用位移控制儀（以下簡稱控制儀）替代了主令控制箱及脈沖發(fā)生器。本文對(duì)濟(jì)鋼煉鋼廠四座轉(zhuǎn)爐氧槍槍位控制改造做了詳細(xì)的介紹。1 工藝配置及位置控制點(diǎn)氧槍在整個(gè)吹煉過程中需要給出六個(gè)
科技視界 2012年12期2012-04-14
- 氬氧精煉低碳鉻鐵過程噴濺預(yù)報(bào)及控制
）流量的波動(dòng)、頂槍位置調(diào)整誤差、工藝曲線的不完善等原因引起的噴濺研究尚未深入，盡管文獻(xiàn)提出的氣體分析方法［5］為解決噴濺問題提供了一條途徑，并在韓國浦項(xiàng)和日本新日鐵進(jìn)行了應(yīng)用研究，預(yù)報(bào)準(zhǔn)確率達(dá)到了81%，但由于分析的實(shí)時(shí)性較差，目前僅用作噴濺發(fā)生時(shí)及事后分析原因，不能實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制，而且成本較高，當(dāng)爐體容量小于20t時(shí)，爐氣分析設(shè)備成本將大大高于冶煉設(shè)備，使該方法難以實(shí)現(xiàn)工程應(yīng)用。而音頻分析方法［6］由于冶煉現(xiàn)場環(huán)境干擾十分嚴(yán)重且干擾源各不相同，導(dǎo)致分析精度
長春工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年5期2012-03-27
- 轉(zhuǎn)爐煉鋼氧槍控制系統(tǒng)改造
及設(shè)備安全，其中槍位檢測是影響氧槍自動(dòng)控制水平的主因。水鋼二煉鋼100t轉(zhuǎn)爐氧槍（圖1）控制系統(tǒng)由PLC控制單元、大功率變頻器和檢測裝置（機(jī)械式主令控制器、增量編碼器、絕對(duì)編碼器）等組成，系統(tǒng)1用1備。操作臺(tái)將給定控制信號(hào)送至PLC控制單元，經(jīng)PLC處理后驅(qū)動(dòng)變頻器，變頻器帶動(dòng)電機(jī)完成氧槍升降。為保證氧槍控制可靠性和安全性，在氧槍驅(qū)動(dòng)電機(jī)尾部同軸安裝的絕對(duì)編碼器用于檢測氧槍標(biāo)高和顯示，不參與控制，增量編碼器檢測電機(jī)速度，實(shí)現(xiàn)變頻矢量控制。在氧槍鋼繩卷筒減速
設(shè)備管理與維修 2011年12期2011-07-16
- 唐鋼50t轉(zhuǎn)爐濺渣護(hù)爐水力模型實(shí)驗(yàn)研究
和五孔),對(duì)頂槍槍位、頂吹流量、底吹流量、熔渣黏度和留渣量等濺渣操作工藝條件對(duì)濺渣效果進(jìn)行影響性評(píng)價(jià),以確定濺渣護(hù)爐的優(yōu)化工藝參數(shù),為現(xiàn)場的濺渣護(hù)爐操作提供理論依據(jù)。1 實(shí)驗(yàn)方案1.1 物理模型的建立轉(zhuǎn)爐濺渣護(hù)爐技術(shù)是氮?dú)馍淞鳑_擊熔渣,使熔渣濺起飛到爐襯上,從而達(dá)到保護(hù)爐襯的目的。根據(jù)相似原理,模擬實(shí)驗(yàn)應(yīng)滿足轉(zhuǎn)爐模型和原型的幾何尺寸相似和動(dòng)力學(xué)條件相似[4]。實(shí)際生產(chǎn)中,噴槍出口氣體流速為超音速,而水力學(xué)實(shí)驗(yàn)中,氧槍模型出口氣體流速為亞音速,由于這兩種射流
- RH真空精煉脫碳速率的物理模擬研究
為150 mm、槍位為40 mm、頂吹氣體流量為4.0 m3/h、真空度為3 616 Pa時(shí),不同驅(qū)動(dòng)氣體流量下pH值隨時(shí)間的變化如圖2所示。由圖2中可看出,溶液的pH值隨反應(yīng)時(shí)間的延長而不斷降低,溶液pH值的衰減曲線表現(xiàn)為先平緩后加速的一個(gè)漸變過程。這是因?yàn)镽H循環(huán)開始時(shí),液面不很活躍,CO2濃度較低,液面反應(yīng)速度慢;隨著循環(huán)時(shí)間的延長,液面越來越活躍,CO2濃度趨于穩(wěn)定,結(jié)果改善了溶液的傳質(zhì)效果,使得反應(yīng)速率加快。從圖2還可看出,5條pH值曲線幾乎重合
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年4期2011-01-23
- 轉(zhuǎn)爐冶煉溫度控制
爐間隔時(shí)間；5）槍位的影響。根據(jù)理論分析，論述實(shí)際生產(chǎn)中正確的過程溫度的控制方法：1）了解影響過程溫度控制的因素；2）正確判斷冶煉過程的溫度變化；3）靈活控制好冶煉過程中的槍位。轉(zhuǎn)爐；冶 ；溫度；控制0 引言在轉(zhuǎn)爐煉鋼生產(chǎn)過程中，過程溫度控制是一個(gè)重要的冶煉控制內(nèi)容，涉及的相關(guān)因素較多，是影響鋼產(chǎn)量、質(zhì)量和生產(chǎn)成本的主要因素。當(dāng)過程溫度控制過高時(shí)，易導(dǎo)致出鋼溫度過高，脫磷難度增加，減少一倒命中率；總氧含量增加導(dǎo)致脫氧夾雜含量增加，影響鋼材質(zhì)量；使鐵耗增加、
科技傳播 2010年12期2010-08-15