樊 晉

(中國(guó)水電建設(shè)集團(tuán)十五工程局有限公司,陜西西安710000)

預(yù)應(yīng)力混凝土梁在水利水電工程及橋梁工程中廣泛應(yīng)用,混凝土的破壞是以混凝土出現(xiàn)裂縫為先兆的混凝土自身的破壞,所以工程裂縫是一個(gè)具有普遍性的技術(shù)問題[1],科技工作者在對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土梁的裂縫研究方面的成果也不少,在工程實(shí)踐中發(fā)揮了重要的作用[2～8]。裂縫是混凝土結(jié)構(gòu)普遍出現(xiàn)的現(xiàn)象,裂縫產(chǎn)生的原因一般可分為兩種[2]:一是由變形引起的,也稱非結(jié)構(gòu)性裂縫,指變形得不到滿足,在構(gòu)件內(nèi)部產(chǎn)生自應(yīng)力,當(dāng)自應(yīng)力超過混凝土容許應(yīng)力時(shí),引起混凝土開裂;二是由外荷載引起的裂縫,也稱結(jié)構(gòu)性裂縫,表示結(jié)構(gòu)承載力可能不足或存在嚴(yán)重問題。非結(jié)構(gòu)性裂縫產(chǎn)生的原因有多方面,如施工不當(dāng)、溫度變化、混凝土凝固過程中因收縮等等。結(jié)合湖北竹山縣潘口河橋工程的實(shí)際情況,河橋工程T形梁裂縫屬于支撐臺(tái)座基礎(chǔ)兩側(cè)不均勻下沉引起的結(jié)構(gòu)性裂縫。

1 工程概況

潘口河橋橋址位于潘口河口上游約200 m處,距電站廠房約400 m,在電站施工期間承擔(dān)左岸施工交通運(yùn)輸任務(wù),電站建成后作為永久左岸上壩交通使用。潘口河橋以襄關(guān)省道為起點(diǎn),左岸上壩公路為終點(diǎn),且與兩端道路順接,橋長(zhǎng)63.5 m,橋?qū)?1 m(9m行車道+2×1m人行道),設(shè)計(jì)荷載汽—60級(jí)、特掛—200級(jí)。橋跨布置由一跨38 m長(zhǎng)的預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T形梁橋和一跨12 m的鋼筋混凝土肋板梁組成。

河橋上部構(gòu)造為一跨38 m長(zhǎng)后張預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T形梁,橋面寬為11 m,橋跨布置為5 m×38 m簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu),橫向布置5片T形梁,其中3片中梁,2片邊梁,梁高2.5m,38m T形梁采用C50預(yù)制混凝土。是按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62-2004標(biāo)準(zhǔn),采用5-7Ф 5的鋼絞線,預(yù)制成具有高強(qiáng)度低松弛的預(yù)應(yīng)力混凝土大梁。

2 T形梁裂縫處理方案

根據(jù)裂縫的成因情況,一般可將裂縫分為兩種類型[6]:一類是由于材料、氣候等造成的一般塑性收縮裂縫、干縮裂縫等,這類裂縫一般對(duì)承載力影響較小,可作一般處理或不處理;另一類裂縫明顯影響了梁的承載能力,隨著裂縫的擴(kuò)展和延伸,鋼筋達(dá)到屈服強(qiáng)度,受壓區(qū)混凝土應(yīng)變量增大,梁剛度大大降低,構(gòu)件趨向破壞,此類裂縫必須及早采取加固補(bǔ)強(qiáng),以滿足結(jié)構(gòu)安全需要。該T形梁裂縫是屬于施工前期降雨影響造成。由于中梁混凝土澆注前連續(xù)幾天降雨,混凝土澆筑后第三天在距T形梁一端16 m處發(fā)現(xiàn)一條裂縫,裂縫呈橫向分布,延伸到兩側(cè)翼板邊緣,裂縫寬度為1 mm,并向梁下部腹板兩側(cè)延伸0.8 m,如不進(jìn)行修補(bǔ)處理,此梁將無(wú)法投入正常使用。經(jīng)后續(xù)觀察,該裂縫發(fā)展變化不大,用水準(zhǔn)儀觀測(cè)T形梁臺(tái)座水平度,臺(tái)座兩側(cè)下沉約2 cm～3 cm,裂縫是由于T形梁臺(tái)座基礎(chǔ)不均勻下沉引起。由于潘口河汛期已至,為了趕在洪水到來(lái)之前保證潘口河橋通車,將該跨T形梁報(bào)廢重新預(yù)制時(shí)間已經(jīng)不允許,同時(shí)也會(huì)造成較大的經(jīng)濟(jì)損失,經(jīng)專家論證,并考慮預(yù)制預(yù)應(yīng)力T形梁結(jié)構(gòu)的特點(diǎn),確定采用具有一定的變形性能粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng)材料進(jìn)行修補(bǔ)的處理方案——采用填充法[6],即沿裂縫混凝土表面鑿成一定寬度、深度的梯形槽,使用柔性環(huán)氧砂漿及環(huán)氧混凝土材料進(jìn)行填充。

3 修補(bǔ)材料

3.1 修補(bǔ)材料的選擇

T形梁設(shè)計(jì)年限為100 a,設(shè)計(jì)荷載為汽—60級(jí)、特掛—200級(jí),要求粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng)材料必須滿足如下條件:

(1)粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng)材料的抗壓、抗拉強(qiáng)度必須要大于T形梁C50混凝土的設(shè)計(jì)強(qiáng)度。

(2)粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng)材料必須與原T形梁混凝土粘結(jié)牢固,并要與原混凝土形成一個(gè)整體。

(3)必須具有與原混凝土相近的變形性能,不能因T形梁裂縫修補(bǔ)后進(jìn)行張拉時(shí),修補(bǔ)部位因受拉力而出現(xiàn)二次裂縫。

(4)粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng)材料的有效期限必須大于T形梁設(shè)計(jì)年限。

為了滿足T形梁裂縫修補(bǔ)的要求,決定采用本身強(qiáng)度較高,并具一定的變形性能,而且與原混凝土粘結(jié)牢固的柔性環(huán)氧砂漿及環(huán)氧混凝土來(lái)進(jìn)行修補(bǔ)。

3.2 修補(bǔ)材料的性能

配制后的柔性環(huán)氧砂漿及環(huán)氧混凝土的性能決定于配方中所采用的固化劑的性能。使用改性固化劑加入少量的丁晴橡膠,克服了原采用乙二胺為固化劑配制的環(huán)氧砂漿及環(huán)氧混凝土毒性大、放熱量大、反應(yīng)速度快,固化后質(zhì)硬脆,且施工中要求干燥、忌水等缺點(diǎn),用改性固化劑及丁晴橡膠配制出的環(huán)氧砂漿及環(huán)氧混凝土具有許多優(yōu)良性能,毒性甚微,反應(yīng)速度慢,利于施工,并且該材料粘結(jié)力強(qiáng),可與原混凝土粘結(jié)牢固,形成一個(gè)整體,不影響原混凝土的整體結(jié)構(gòu)及承載力,另外由于在配方中加入了少量的丁晴橡膠,配制出的環(huán)氧砂漿及環(huán)氧混凝土具有一定的柔性及韌性,提高了粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng)材料的極限變形性能,使它能夠滿足對(duì)T形梁修補(bǔ)后進(jìn)行后張拉的要求,粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng)材料力學(xué)性能見表1。

表1 粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng)材料及C50混凝土力學(xué)性能

由上述指標(biāo)可見,這種修補(bǔ)材料的力學(xué)性能比C50混凝土的抗壓強(qiáng)度及抗拉強(qiáng)度高,并且與混凝土粘結(jié)力強(qiáng),且具有一定的韌性,因此它完全可以滿足大梁C50混凝土裂縫修補(bǔ)的要求。

3.3 修補(bǔ)方案

對(duì)翼板及腹板兩側(cè)出現(xiàn)的裂縫,沿裂縫鑿開寬20 cm,深10 cm的梯形槽,采用柔性環(huán)氧砂漿及環(huán)氧混凝土處理。為減少裂縫處在張拉過程中出現(xiàn)的應(yīng)力集中,故在腹板頂部裂縫左右各50 cm內(nèi)范圍鑿開寬20 cm,深約5 cm的梯形槽,露出腹板鋼筋,槽內(nèi)布置了3根1 m長(zhǎng)Φ 12鋼筋,與腹板鋼筋點(diǎn)焊,然后用柔性環(huán)氧砂漿及環(huán)氧混凝土填充平。T形梁修補(bǔ)平面示意圖見圖1、T形梁裂縫剖面見圖2。

圖1 T形梁修補(bǔ)示意圖

圖2 T形梁裂縫剖面

4 施工工藝

施工工藝與修補(bǔ)材料同等重要,在施工中確定修補(bǔ)材料的適宜配方后,要特別注意施工工藝,否則粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng)就達(dá)不到預(yù)期的效果,因此要嚴(yán)格按照施工工藝進(jìn)行施工,以確保修補(bǔ)后的質(zhì)量。

施工工藝:

(1)將配制環(huán)氧砂漿及環(huán)氧混凝土所需的砂和小石洗凈、曬干。

(2)被粘面的處理,按照修補(bǔ)方案將T形梁翼板頂面、腹板頂面與側(cè)面鑿開成梯形槽,將鑿開的混凝土表面的疏松層清除掉,露出堅(jiān)硬、牢固的混凝土面,并用高壓風(fēng)槍將混凝土表面的碎屑、灰塵等雜物沖凈。要求被粘面一定要保持干凈,漏出鋼筋部位要除去鋼筋上的鐵銹及其它雜物。

(3)修補(bǔ)步驟:在修補(bǔ)前,首先在被修補(bǔ)面上涂刷清洗劑,以清除表面細(xì)小顆粒,然后均勻涂抹一層環(huán)氧基液,厚度控制在0.5～1.0 mm,等候15～20 min后涂抹一層厚5～10 mm的環(huán)氧砂漿,中間分層填充環(huán)氧混凝土并摻入適量的鋼纖維,每次填充約5 cm左右,分層插搗密實(shí),用力擠壓,最后填充1 cm左右的環(huán)氧砂漿(見圖3),表面拍打密實(shí)平整,排出內(nèi)部氣泡至泛出漿液,然后用塑料薄膜覆蓋。

圖3 梯形槽填充材料典型剖面

(4)修補(bǔ)后固化24 h即可拆模,2 d后可達(dá)到預(yù)期強(qiáng)度,T形梁張拉即可進(jìn)行。

5 裂縫修補(bǔ)后試驗(yàn)檢測(cè)

T形梁裂縫修補(bǔ)后,為了檢測(cè)橋跨結(jié)構(gòu)的實(shí)際承載能力,結(jié)構(gòu)變形及抗裂標(biāo)準(zhǔn)是否滿足有關(guān)技術(shù)規(guī)范要求,邀請(qǐng)了武漢理工大學(xué)交通學(xué)院武漢港灣工程質(zhì)量檢測(cè)中心對(duì)T形梁進(jìn)行了張拉,并對(duì)河橋作了靜載與動(dòng)載試驗(yàn)。

5.1 裂縫修補(bǔ)后T形梁的張拉與架設(shè)

6月15日完成T形梁的粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng),6月19日完成了中梁的張拉,張拉過程中嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)張拉力進(jìn)行,T形梁裂縫的修補(bǔ)處未出現(xiàn)二次拉縫現(xiàn)象,T形梁張拉后反拱值為3.9 cm,設(shè)計(jì)反拱值為4 cm,滿足設(shè)計(jì)要求?，F(xiàn)場(chǎng)觀察,T形梁在移動(dòng)架設(shè)過程中,修補(bǔ)部位完好。

5.2 靜載試驗(yàn)

(1)裂縫修補(bǔ)部位觀測(cè)在橋梁荷載試驗(yàn)期間,采用專人觀察橋梁跨中以及支座附近等承受彎矩和剪力比較大的部位,在整個(gè)加載試驗(yàn)過程中,沒有二次裂縫的出現(xiàn)。

(2)撓度測(cè)試撓度測(cè)點(diǎn)選擇各跨的L/4、L/2和3L/4處,采用精密水準(zhǔn)儀測(cè)量,結(jié)果見表2。將觀測(cè)數(shù)據(jù)與理論計(jì)算值進(jìn)行比較分析,結(jié)合撓度校驗(yàn)系數(shù),得出檢測(cè)結(jié)果為:中梁橋跨結(jié)構(gòu)的豎向剛度滿足設(shè)計(jì)規(guī)范要求,且表中其剛度儲(chǔ)備比較充分,說(shuō)明該梁處于彈性工作狀態(tài)。

表2 撓度、應(yīng)變實(shí)測(cè)值與理論值比較

(3)應(yīng)變測(cè)試結(jié)果見表2,根據(jù)應(yīng)變測(cè)量值與理論值進(jìn)行比對(duì),得出中梁簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)的抗剪強(qiáng)度和承載能力均滿足設(shè)計(jì)要求。

5.3 動(dòng)載試驗(yàn)

(1)通過脈動(dòng)試驗(yàn)、跑車試驗(yàn)、跳車試驗(yàn)、剎車試驗(yàn),運(yùn)用CRAS隨機(jī)信號(hào)與振動(dòng)分析系統(tǒng),進(jìn)行橋梁動(dòng)力特性分析。獲得結(jié)構(gòu)的前2階固有頻率,其中第一階振動(dòng)頻率為4.000 Hz,大于計(jì)算值3.562 Hz,第二階振動(dòng)頻率為14.375 Hz,大于計(jì)算值14.25 Hz,表明橋梁具有良好的動(dòng)力特性。

(2)實(shí)測(cè)沖擊系數(shù)為0.19,與理論計(jì)算值0.22較接近。

6 結(jié) 語(yǔ)

對(duì)潘口河橋T形梁裂縫粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng)處理后,修補(bǔ)處的強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求。采用后張法對(duì)T形梁進(jìn)行張拉,在裂縫修補(bǔ)處受到拉應(yīng)力作用,在受拉過程中再無(wú)裂縫出現(xiàn)。梁在使用過程中,由于修補(bǔ)裂縫處在T形梁靠翼緣側(cè),此處受到是壓應(yīng)力,修補(bǔ)處在受壓過程中無(wú)裂縫出現(xiàn)。從梁裂縫處理后的受力分析來(lái)看,無(wú)論是受壓還是受拉,修補(bǔ)處均無(wú)裂縫出現(xiàn)。靜載及動(dòng)載試驗(yàn)結(jié)果表明,此橋的承載力、結(jié)構(gòu)變形及抗裂標(biāo)準(zhǔn)均達(dá)到了技術(shù)規(guī)范要求,可以交付使用。

對(duì)于結(jié)構(gòu)較單薄的鋼筋混凝土構(gòu)件,如預(yù)制板梁構(gòu)件、現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板構(gòu)件、混凝土面板等,在發(fā)生裂縫后,可借鑒潘口河橋T形梁裂縫粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng)的處理經(jīng)驗(yàn),對(duì)構(gòu)件裂縫進(jìn)行粘結(jié)補(bǔ)強(qiáng)處理,使其達(dá)到使用目的。

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