編譯:陳軍斌 雙立娜 陳瑜芳 史鵬濤 陳朋剛 (西安石油大學(xué)石油工程學(xué)院)

審校:陳軍斌 (西安石油大學(xué)石油工程學(xué)院)

裂縫型碳酸鹽巖油藏實(shí)施CO2泡沫驅(qū)的基巖采收率

編譯:陳軍斌 雙立娜 陳瑜芳 史鵬濤 陳朋剛 (西安石油大學(xué)石油工程學(xué)院)

審校:陳軍斌 (西安石油大學(xué)石油工程學(xué)院)

裂縫型碳酸鹽巖油藏CO2驅(qū)后采收率的高低主要取決于CO2從裂縫到基巖的流動(dòng),因此CO2分子從裂縫向基巖中原油的擴(kuò)散作用會(huì)影響采油速度。在CO2驅(qū)中泡沫CO2顯示了其在提高宏觀驅(qū)油效率方面的作用。然而,泡沫劑是提高還是降低了從基巖到裂縫的采油速度還需要確定。一個(gè)裂縫模型中研究了油藏條件下裂縫型碳酸鹽巖油藏CO2驅(qū)過(guò)程中泡沫CO2對(duì)采油速度的影響。這個(gè)裂縫模型通過(guò)把水驅(qū)后的巖心塞置于帶有環(huán)空的不銹鋼殼電解槽的環(huán)空中制作而成。裂縫被注入的CO2氣以及同時(shí)注入的CO2氣和泡沫劑溶液充滿,或者在巖心塞外注入水和泡沫劑。利用壓力衰減法來(lái)確定人造海水、地面脫氣原油和CO2泡沫劑水合溶液中CO2的體積擴(kuò)散系數(shù)。同時(shí)注入CO2氣和水合泡沫劑溶液的采收率比單獨(dú)注入CO2時(shí)的采收率略高。在人造海水和水合泡沫劑溶液中測(cè)得的CO2的體積擴(kuò)散系數(shù)表明在實(shí)驗(yàn)條件下被測(cè)泡沫劑對(duì)CO2的滲透沒(méi)有太大影響。油藏條件下對(duì)于CO2-人造海水和CO2-地面脫氣原油系統(tǒng)而言,可以預(yù)測(cè)體積擴(kuò)散系數(shù)與之前出版的文獻(xiàn)資料中的值相似。

碳酸鹽巖油藏 裂縫模型CO2驅(qū) 泡沫劑 提高采收率

1 介紹

本文給出很多室內(nèi)實(shí)驗(yàn)來(lái)研究泡沫CO2劑對(duì)CO2擴(kuò)散的影響,以及相應(yīng)的在油藏條件下對(duì)裂縫型碳酸鹽巖油藏采收率的影響。通過(guò)將水驅(qū)過(guò)的巖心塞置于不銹鋼槽來(lái)進(jìn)行本次實(shí)驗(yàn),在巖心外邊界和鋼槽之間制造一個(gè)人造裂縫,向裂縫注入CO2,同時(shí)注入CO2氣和泡沫劑水溶液,或者在巖心塞外面充滿泡沫劑水溶液。

在人造海水和CO2泡沫水溶劑中測(cè)量CO2體積擴(kuò)散系數(shù),用來(lái)測(cè)定油藏條件下泡沫劑對(duì)CO2擴(kuò)散的影響。用壓力衰減方法來(lái)研究CO2在人造海水和水合泡沫劑中的擴(kuò)散。

2 實(shí)驗(yàn)

2.1 多孔介質(zhì)

實(shí)驗(yàn)都使用從列日白堊紀(jì)露頭取得的巖心塞模擬白堊紀(jì)油藏。列日白堊紀(jì)是寒武紀(jì)的早期,列日白堊紀(jì)露頭組成十分純凈,只有很少的黏土含量。列日白堊紀(jì)的硅含量不足2%(Strand等,2007)。所用的白堊紀(jì)巖心都從同一塊巖樣上取得。

2.2 化學(xué)劑和流體

實(shí)驗(yàn)所用海水為人造海水 (SW),實(shí)驗(yàn)所準(zhǔn)備地層水 (FW)的組成如表1所示?？偟娜芙夤腆w含量 (TDS):海水是38.8g/L,地層水是74.9 g/L。實(shí)驗(yàn)所用CO2泡沫劑是磺酸鹽乙氧基化物的分支,其質(zhì)量濃度是1.0%;所用原油是北海油藏的地面脫氣原油;所有溶液在實(shí)驗(yàn)前都經(jīng)過(guò)濾去除其中固體雜質(zhì)。酸堿指示劑通過(guò)將0.01 g的溴甲酚藍(lán)溶于100 mL熱蒸餾水中制得。實(shí)驗(yàn)中所用CO2和N2的純度是99.99%。

表1 地層水和海水的組成

2.3 CO2體積擴(kuò)散系數(shù)的測(cè)量

CO2體積擴(kuò)散系數(shù)通過(guò)人造海水和CO2泡沫水溶液 (FAS)測(cè)量而得,這是一種獲得油藏條件下泡沫劑對(duì)CO2擴(kuò)散影響的方法。CO2擴(kuò)散率利用壓力衰減法來(lái)測(cè)量 (Zhang等,2000;Farajzadeh等,2007b),其目的是評(píng)價(jià)估計(jì)CO2在液相中的擴(kuò)散系數(shù)的可能性,在氣頂下這個(gè)過(guò)程通過(guò)在一個(gè)封閉的帶有液柱的藍(lán)寶石容器中監(jiān)測(cè)其壓力的衰變來(lái)實(shí)現(xiàn)。實(shí)驗(yàn)裝置如圖1所示,它包括一個(gè)置于不銹鋼箱中的恒容藍(lán)寶石容器,容器高11.0 cm,橫截面積是9.58 cm2。所有實(shí)驗(yàn)都要用這個(gè)箱在垂直位置進(jìn)行。所有實(shí)驗(yàn)中擴(kuò)散長(zhǎng)度都是3.5 cm(這是容器中液柱的高度)。容器的上法蘭與高壓活塞器相連,其中充滿了CO2和N2。

圖1 實(shí)驗(yàn)裝置示意圖

藍(lán)寶石容器的上法蘭與高精度的數(shù)字壓力傳感器 PTX 510(PT)(0～400 bar,1 bar=0.1 MPa)相連,當(dāng)系統(tǒng)隔離以后用來(lái)測(cè)量容器中的壓力衰減情況,而且它還與計(jì)算機(jī)相連用來(lái)記錄數(shù)據(jù)。另外藍(lán)寶石容器的上拐角處還連有回壓調(diào)節(jié)器 (BPR)用來(lái)釋放注入階段增加的壓力。

下面介紹實(shí)驗(yàn)程序:首先將測(cè)試液體 (大約10 mL)倒入藍(lán)寶石容器中達(dá)到指定的液柱高度,然后加入3滴酸堿指示劑 (溴甲酚藍(lán))飽和。實(shí)驗(yàn)中所用的液柱高度都是3.5 cm。加熱藍(lán)寶石容器和CO2活塞器到指定溫度55℃。然后將N2氣從上部法蘭慢慢注入容器內(nèi),用來(lái)檢測(cè)泄漏情況。當(dāng)容器達(dá)到熱平衡之后,慢慢將N2加壓到實(shí)驗(yàn)所需壓力,然后再用加熱箱內(nèi)CO2活塞器中的CO2驅(qū)替掉容器中的N2。為了確保所有的N2均被CO2驅(qū)替完,再注入略高壓力的CO2氣體。然后拆掉藍(lán)寶石容器和壓力傳感器開(kāi)始?jí)毫λp的測(cè)量。隨著時(shí)間的推移,氣體擴(kuò)散到液相中,氣相壓力緩緩下降。當(dāng)不平衡氣體與液相在一個(gè)恒溫、恒容的容器中接觸時(shí),系統(tǒng)將接近于其平衡狀態(tài)。然而,這個(gè)系統(tǒng)達(dá)到最終平衡所需時(shí)間取決于系統(tǒng)中液相的擴(kuò)散系數(shù)。對(duì)于CO2-海水和CO2-水合FAS系統(tǒng)而言,容器底的顏色由藍(lán)變黃表明系統(tǒng)已達(dá)平衡。氣體擴(kuò)散率從記錄的壓力衰減過(guò)程中估計(jì)而得。

2.4 含油巖心的準(zhǔn)備

鉆取直徑為3.8 cm,長(zhǎng)大約為7.0 cm的列日露頭巖心塞,首先將巖心置于120℃的環(huán)境中至恒重,在壓力為10-2mbar的干燥器中抽成真空后用地層水飽和至少3 h。孔隙體積和孔隙度可以從巖心塞的干重和飽和時(shí)的質(zhì)量計(jì)算得出。

將巖心塞置于上覆巖層壓力為25 bar(1 bar=0.1 MPa)、回壓為5 bar的巖心夾持器中。因?yàn)橛袝r(shí)會(huì)在列日白堊紀(jì)露頭中發(fā)現(xiàn)硫酸巖,所以除掉巖心塞中的硫酸鹽主要依靠向巖心塞中以0.2 mL/min的速度注入6 PV的地層水來(lái)實(shí)現(xiàn)。收集1 PV的流出樣品用硫酸鹽電池試劑盒 (Spectroquant 1.14548.001)來(lái)分析硫酸鹽的濃度 (ASTM D156-07)。原始含水飽和度和束縛水飽和度通過(guò)利用無(wú)約束多孔磁盤法用潮濕的N2驅(qū)替巖心來(lái)確定,驅(qū)替壓力在室溫下逐步從1 bar增加到10 bar,排出的水也要分析其中硫酸鹽濃度。由此而得的原始含水飽和度和束縛水飽和度,由經(jīng)過(guò)N2驅(qū)替后的巖心重和干重計(jì)算得到。

2.5 潤(rùn)濕性分析

將巖心塞置于巖心夾持器中,并將列日白堊紀(jì)層的巖石用合成異構(gòu)烷油 H和甲烷 (體積比是4:1) (溶劑)飽和后放置于巖心的兩端作為過(guò)濾介質(zhì)。確定上覆巖層凈壓力是20 bar,將飽和度為原始含水飽和度的巖心塞用1.0 PV的溶劑以0.2 mL/min的速率壓力飽和,用以驅(qū)替巖心中的N2。然后,加熱巖心夾持器到90℃,向巖心注入1.5 PV(90 ℃)過(guò)濾后的溶液和地面脫氣原油(STO)的混合物 (體積比為50∶50)來(lái)驅(qū)替巖心中的溶液。然后在90℃條件下向巖心中以0.08 mL/min的速率注入地面脫氣原油老化巖心;一個(gè)方向注入40小時(shí),然后相反的方向再注入40小時(shí)。潤(rùn)濕性條件建立起來(lái)后,成功地將巖心從巖心夾持器上卸下,并移除兩端過(guò)濾介質(zhì)。然后再將巖心塞置于巖心夾持器中,巖心再用注入速率為0.5 mL/min的地層水驅(qū)替,直至達(dá)到穩(wěn)定壓差。

2.6 巖心擴(kuò)散實(shí)驗(yàn)

基巖—裂縫框架是通過(guò)將水驅(qū)后的巖心置于不銹鋼容器中,其內(nèi)徑是4.6 cm,巖心周圍的環(huán)形空間是0.8 cm(0.4 cm×2),如圖2b所示。巖心兩邊的0.8 cm環(huán)形空間的作用是形成人造裂縫。在將巖心放置在不銹容器中之前,先將系統(tǒng)加熱至55℃,并在壓力為340 bar的條件下用N2檢測(cè)系統(tǒng)泄漏情況。以研究擴(kuò)散為主的實(shí)驗(yàn)通過(guò)周期性地向巖心周圍的裂縫中注入 (浸泡)CO2氣體、CO2氣體和水合泡沫劑溶液的混合物,或者水合泡沫劑溶液來(lái)進(jìn)行。裂縫用接近50 cm3(裂縫體積)的流體浸泡。

系統(tǒng)關(guān)閉特定的一段時(shí)間使流體相能夠從裂縫擴(kuò)散到基巖中的石油中,在這個(gè)特定關(guān)閉時(shí)間的后期,依靠向裂縫孔隙中注入新鮮流體來(lái)制備流體相。用如下所述方法來(lái)注入流體和收集生成流體:在1#容器中包含了1#巖心塞,將CO2氣體從系統(tǒng)的上部注入,底部生成流體。對(duì)于2#和3#容器,包括2#和3#巖心塞、從系統(tǒng)底部注入的CO2氣體和泡沫水合溶液的混合物,或者泡沫水合溶液,另外容器中還包含有頂部生成的流體,如圖2a所示。實(shí)驗(yàn)過(guò)程是先在溫度為55℃及壓力為340 bar的條件下進(jìn)行,然后再在溫度為90℃時(shí)進(jìn)行。重復(fù)進(jìn)行上述過(guò)程直到不再出油為止。為了提高裂縫介質(zhì)采收率,Asghari和 Torabi(2007)兩人用類似的方法研究了CO2吞吐過(guò)程的性能和效率。在外界條件下將流體閃蒸到帶刻度的量筒中并達(dá)到所估計(jì)的原油量。油量估計(jì)為閃蒸油的量,只有少數(shù)可忽略的油溶解在水相中。

圖2 巖心擴(kuò)散實(shí)驗(yàn):實(shí)驗(yàn)裝置 (a)和基巖-裂縫網(wǎng)絡(luò) (b)

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果和討論

水驅(qū)后巖心性能、最終相對(duì)滲透率和剩余油飽和度值列于表2中。地層水的絕對(duì)滲透率在2～3 mD(1 mD=1.02×10-3μm2)間變化。流體的物理性能如表3所示。

3.1 估計(jì)的體積擴(kuò)散系數(shù)

從壓力衰減剖面圖中可見(jiàn)用壓力衰減法估計(jì)CO2-液體混相的擴(kuò)散系數(shù)需要一個(gè)數(shù)學(xué)模型。流動(dòng)到液相中氣體的量取決于氣體的溶解性,但是氣體的傳遞速度卻受氣體的擴(kuò)散系數(shù)控制。對(duì)于不含氣體的液相,擴(kuò)散入液柱的氣體摩爾通量可模擬為基于Fick定律的方程 (1)的一維非穩(wěn)態(tài)擴(kuò)散過(guò)程(Zhang等,2000;Crank,1979)。這里最主要的假設(shè)是氣體和液體界面在任何時(shí)間都存在平衡(Zhang等,2000;Farajzadeh等,2007b)。系統(tǒng)中界面運(yùn)動(dòng)速度和壓力變化速率取決于在其各相中的擴(kuò)散速率。

定義X為氣體的摩爾濃度,在液相中將其初始值假想為0。然而平衡氣液相界面摩爾濃度 Xeq(P)隨著溫度和壓力而變化。因?yàn)閴毫λp測(cè)量值是等溫的,所以 Xeq(P)只會(huì)隨著壓力變化而變化。

表2 巖心的性質(zhì)

表3 1個(gè)大氣壓下密度、孔隙度、p H值和IFT測(cè)量值

通過(guò)方程 (1)描繪壓力衰減數(shù)據(jù),就會(huì)得到一條擬合直線,從得到的斜率和交點(diǎn)可以計(jì)算出擴(kuò)散系數(shù)DAB和平衡摩爾濃度 Xeq(P)。圖3展示了CO2-SW、CO2-水合FAS和CO2-STO系統(tǒng)的壓力-時(shí)間實(shí)驗(yàn)曲線。這些曲線的總體趨勢(shì)是隨時(shí)間推移壓力下降。利用最后一次數(shù)據(jù)繪制出半對(duì)數(shù)坐標(biāo)圖,并利用直線的斜率估算出體積擴(kuò)散系數(shù)。在繪制半對(duì)數(shù)坐標(biāo)圖期間,有必要指定一個(gè)平衡壓力值 Peq。對(duì)于CO2-SW和CO2-水合FAS系統(tǒng)而言,就要取決于p H指示劑溴甲酚綠 (BCG)的平均值。溴甲酚綠的p H區(qū)間是3.8～5.4,它在堿性介質(zhì)中顯藍(lán)色,在酸性介質(zhì)中顯黃色。容器底的顏色由藍(lán)變黃表明系統(tǒng)已經(jīng)被CO2飽和,系統(tǒng)達(dá)到平衡。

圖3 CO2液體壓力衰減剖面圖

對(duì)于CO2-STO系統(tǒng),實(shí)驗(yàn)最終所達(dá)壓力接近于 Peq,但是要想達(dá)到 Peq卻需要相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間。當(dāng)CO2氣相壓力變化為0.05 bar/h時(shí),就可以結(jié)束這個(gè)系統(tǒng)的運(yùn)行。因此假設(shè)最終壓力接近于平衡壓力 Peq。不同CO2-液相體系估計(jì)的CO2體積擴(kuò)散系數(shù)如表4所示。

表4 測(cè)得的CO2體積擴(kuò)散系數(shù)

估計(jì)SW和水合FAS溶液的CO2擴(kuò)散系數(shù)屬于同一個(gè)數(shù)量級(jí),這意味著希望實(shí)驗(yàn)所用的泡沫劑在CO2泡沫驅(qū)期間對(duì)CO2的擴(kuò)散沒(méi)有顯著影響。Farajzadeh等人 (2007b)用了相似的方法在恒溫和不同初始?jí)毫ο卵芯緾O2向水和十二烷基硫酸鈉 (SDS)溶液中的傳質(zhì)情況。所得結(jié)論表明,在實(shí)驗(yàn)條件下添加SDS對(duì)CO2向水中的傳質(zhì)不產(chǎn)生可測(cè)量的影響。

對(duì)于 CO2-STO系統(tǒng),估計(jì)擴(kuò)散系數(shù)值是4.9×10-9m2/s。盡管系統(tǒng)已經(jīng)接近于平衡,但是將壓力每小時(shí)改變0.05 bar來(lái)估計(jì)地面脫氣原油中CO2的擴(kuò)散率是很合理的。然而測(cè)量的擴(kuò)散系數(shù)和 Grogan等人 (1988)對(duì)超臨界CO2在溫度為54℃、壓力為131 bar時(shí)所得結(jié)果屬于同一個(gè)數(shù)量級(jí)。表5把參考文獻(xiàn)和本文中CO2在油藏原油中的擴(kuò)散系數(shù)做了比較,比較結(jié)果有很多的不同之處,可能是因?yàn)橛筒匦阅?、?shí)驗(yàn)環(huán)境和所用方法不同引起的。

3.2 擴(kuò)散為主的巖心實(shí)驗(yàn)

擴(kuò)散為主的巖心實(shí)驗(yàn)的累計(jì)原油產(chǎn)量剖面圖如圖4所示。周期性地監(jiān)測(cè)產(chǎn)液情況148天。在前107天,生產(chǎn)溫度保持在55℃,剩下的41天再升至90℃,直到觀察不到產(chǎn)出的原油。產(chǎn)出原油用水驅(qū)后Sorw的百分含量表示。

圖4 壓力為340 bar時(shí)的累計(jì)原油產(chǎn)量 (水驅(qū)后 Sorw的百分含量)

3.2.1 注入CO2

Monger和Coma(1988)的研究表明可以在低于混相壓力 (MMP)下利用巖心中的輕質(zhì)原油通過(guò)CO2吞吐來(lái)驅(qū)替水驅(qū)后的剩余油。研究還發(fā)現(xiàn)在高于混相壓力的條件下實(shí)施上述過(guò)程是很不經(jīng)濟(jì)的,而且?guī)r心浸泡時(shí)間對(duì)驅(qū)替效果沒(méi)有顯著影響。Haskin和Alston(1989)的研究證明:將巖心浸泡2～3周和長(zhǎng)時(shí)間浸泡能得到相同的采收率。Asghari和Torabi(2007)調(diào)查了油藏施壓對(duì)含有輕質(zhì)油的裂縫型油藏CO2吞吐效果的影響。得到的結(jié)果表明,當(dāng)CO2以混相或接近于混相壓力注入時(shí)可以提高CO2吞吐原油的最終采收率,如果遠(yuǎn)高于混相壓力是很不經(jīng)濟(jì)的。然而,CO2在原油中的溶解度隨著壓力的升高而增加,當(dāng)壓力處于混相壓力以下時(shí),只會(huì)有一小部分CO2溶解于原油中。所以為了提高原油的最終采收率,就要讓CO2與原油大面積接觸,此時(shí)初始原油飽和度對(duì)此過(guò)程發(fā)揮著重要作用。

表5 CO2-油擴(kuò)散系數(shù)對(duì)比

107天以后,將溫度增加到90℃來(lái)提高原油最終采收率。升高溫度后可以使原油膨脹降低其黏度,提高了CO2從裂縫向巖石基質(zhì)中原油的傳質(zhì)速度,然而CO2活塞器在溫度升到90℃后開(kāi)始泄漏。

3.2.2 注入CO2/泡沫劑水合溶液

在55℃條件下同時(shí)注入CO2氣和泡沫劑水合溶液略微提高了2#容器中的原油采收率。累計(jì)原油采收率逐步提高,53天后剩余油采收率達(dá)到19.6%,比同樣55℃時(shí)單獨(dú)注入CO2的采收率提高了3.3%。采收率的提高是因?yàn)镃O2氣和泡沫CO2溶液從裂縫擴(kuò)散到了巖石基質(zhì)中,在此過(guò)程中它們共同作用慢慢改變了巖石的潤(rùn)濕性,減弱了CO2-油和CO2-水合泡沫劑的界面張力,并在毛細(xì)管力作用下將CO2氣/泡沫劑水合溶液吸入基質(zhì)中。這種依靠吸入的初始連續(xù)擴(kuò)散現(xiàn)象會(huì)一直繼續(xù)直到不再產(chǎn)出原油為止 (Hirasaki和 Zhang,2003;Ayirala等,2004)。已有報(bào)告表明 CO2驅(qū)通過(guò)油濕或水濕的潤(rùn)濕性反轉(zhuǎn)可以提高采收率(Peden和 Husain,1985)。Potter(1987)用從西得克薩斯州白云巖地層獲得的水濕巖心研究了CO2驅(qū)對(duì)油藏潤(rùn)濕性的影響,研究結(jié)果表明巖心變得更容易水濕。

將溫度升高到90℃后剩余油采收率從19.6%升高到22.2%。這可能是由于CO2/泡沫劑/原油/水相等的共同作用影響了巖石潤(rùn)濕性,減小了CO2-油和CO2-水合泡沫劑的界面張力,同時(shí)使得原油膨脹降低了原油的黏度,另外由于溫度的升高,CO2和水合泡沫劑的擴(kuò)散速度也發(fā)生了變化。研究發(fā)現(xiàn)對(duì)于裂縫型碳酸鹽巖油藏,油藏溫度會(huì)很大程度上影響通過(guò)自吸作用的原油采收率 (Gupta和Mohanty,2007)。

3.2.3 注入泡沫劑溶液

日子平靜如水，三個(gè)月后，李叔和咋也沒(méi)想到，老梅這天出事了。一大早，幾個(gè)警察圍住老梅住的那棟樓。有人說(shuō)，老梅死了，她被人毒死了。有人在她喝的湯藥里下了砒霜。她不是自殺。她家的東西被翻了個(gè)遍，值錢的東西被弄走了。

在溫度為55℃時(shí)向3#容器中注入泡沫劑溶液,在前5天得到的剩余油采收率為1.5%。然而13天后,剩余油采收率穩(wěn)定在4.2%。將只注入泡沫劑和只注入CO2氣或者同時(shí)注入CO2/水合泡沫劑溶液對(duì)原油采收率的影響做了比較。當(dāng)溫度升至90℃時(shí),3#容器中沒(méi)有原油產(chǎn)出。

4 結(jié)論

根據(jù)所做實(shí)驗(yàn)和一些結(jié)果,可以得出以下結(jié)論:

◇CO2的體積擴(kuò)散系數(shù)值估計(jì)如下:人造海水中為19.8×10-9m2/s,水合泡沫劑溶液中為14.8×10-9m2/s,地面脫氣原油中為4.9×10-9m2/s;

◇人造海水和水合泡沫劑溶液中CO2的體積擴(kuò)散系數(shù)屬于同一個(gè)數(shù)量級(jí);

◇由于人造海水和水合泡沫劑溶液中CO2體積擴(kuò)散系數(shù)估計(jì)值在同一范圍內(nèi),這表明在油藏條件下泡沫劑對(duì)CO2的擴(kuò)散沒(méi)有顯著影響;

◇研究了在簡(jiǎn)化的裂縫模型 (從巖心塞外面注入流體)中泡沫劑對(duì)CO2流動(dòng)的影響,結(jié)果表明同時(shí)注入CO2氣和泡沫劑溶液比單獨(dú)注入CO2氣可產(chǎn)出更多的原油。

符號(hào)說(shuō)明

B ——方程 (2)中的常數(shù),bar·cm2/mol

DAB——擴(kuò)散系數(shù),m2/s

h——藍(lán)寶石容器中氣相高度,cm

Kw(Sorw)——最終油水滲透率,mD

P(t),Peq——實(shí)驗(yàn)壓力和平衡壓力,bar

PV——孔隙體積,mL

R ——?dú)怏w常數(shù),83.1447 bar·cm3/(mol·K)

Sorw——剩余油飽和度,%PV

Swi——原始含水飽和度,%PV

T ——溫度 ,K

t——時(shí)間 ,s

Xeq——給定時(shí)間下的氣液相界面摩爾濃度,mol/cm3

Z0——藍(lán)寶石管中液柱高度,cm zg——壓縮因子

10.3969/j.issn.1002-641X.2010.2.003

資料來(lái)源于美國(guó)《SPE 113880》

2008-12-16)