葛毅成，易茂中，涂欣達(dá)，冉麗萍，彭 可，楊 琳

(中南大學(xué) 粉末冶金國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，長(zhǎng)沙 410083)

結(jié)構(gòu)類似的炭材料和C/C復(fù)合材料的滑動(dòng)摩擦磨損行為

葛毅成，易茂中，涂欣達(dá)，冉麗萍，彭 可，楊 琳

(中南大學(xué) 粉末冶金國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，長(zhǎng)沙 410083)

制備粗糙層熱解炭(RL)和光滑層熱解炭(SL)基體的C/C復(fù)合材料，測(cè)試該C/C復(fù)合材料與40Cr鋼配副時(shí)的摩擦磨損行為，并對(duì)磨損表面進(jìn)行 SEM 觀察。對(duì)比研究高強(qiáng)石墨和光滑層結(jié)構(gòu)的塊狀熱解炭在相同條件下的滑動(dòng)摩擦磨損行為。結(jié)果表明：PAN炭纖維改善C/C復(fù)合材料的摩擦磨損行為；在實(shí)驗(yàn)載荷范圍內(nèi)，與高強(qiáng)度石墨材料相比，含RL炭C/C復(fù)合材料的摩擦因數(shù)降低0.08~0.12；體積磨損量增幅降低;與熱解炭試樣相比，具有SL炭C/C復(fù)合材料的摩擦因數(shù)降低0.02~0.05，體積磨損量低0.2 mm3左右；隨著時(shí)間的延長(zhǎng)，大部分C/C復(fù)合材料的摩擦因數(shù)基本相對(duì)穩(wěn)定或呈小幅下降，而石墨、熱解炭塊的摩擦因數(shù)均呈不同幅度的上升；具有RL炭的C/C復(fù)合材料摩擦表面膜厚度隨載荷增加而降低，具有SL炭的C/C復(fù)合材料摩擦表面較粗糙；高強(qiáng)石墨能形成較完整致密的摩擦膜，但磨粒磨損嚴(yán)重，磨屑易在摩擦膜邊緣形成層狀堆積；熱解炭塊摩擦表面磨屑堆積松散，有較多的孔洞以及熱解炭層整體剝落的形貌。

C/C復(fù)合材料；炭材料；結(jié)構(gòu)；摩擦；磨損

炭纖維增強(qiáng)炭基體復(fù)合材料（C/C）具有密度低、比強(qiáng)度和比模量高，熱容大、熱導(dǎo)率高以及可設(shè)計(jì)性好等優(yōu)點(diǎn)，已在航天航空領(lǐng)域得到廣泛的應(yīng)用[1-2]。

目前，C/C復(fù)合材料主要應(yīng)用在高性能摩擦領(lǐng)域，如飛機(jī)剎車(chē)副、高速滑動(dòng)減摩材料等[3-4]。因此，深入探討其摩擦磨損行為一直是C/C的重點(diǎn)。如熊翔等[5]研究載荷影響，發(fā)現(xiàn)隨載荷增加，材料摩擦因數(shù)降低，磨損增加，摩擦表面石墨化度降低。YEN等[6]研究水分對(duì)C/C摩擦行為的影響機(jī)理。ZHANG等[7]、LUO等[8]和 AGNES等[7-9]研究不同結(jié)構(gòu)熱解炭的精細(xì)形貌，探討其對(duì)C/C摩擦行為的影響和機(jī)理。

炭纖維作為C/C復(fù)合材料的主要組元，其性能、編織結(jié)構(gòu)和取向是決定C/C復(fù)合材料的性能的關(guān)鍵因素之一。如CHEN等[10]發(fā)現(xiàn)在一維C/C復(fù)合材料中，沿著纖維軸向的熱導(dǎo)高于垂直的方向。JU[11]、HYUN-KYU等[12]和TOBY等[13]研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)軸向與摩擦方向平行的纖維占優(yōu)時(shí)，C/C復(fù)合材料的摩擦因數(shù)較平穩(wěn)、數(shù)值較大；而纖維軸向垂直于摩擦方向時(shí)，摩擦因數(shù)有所波動(dòng)。在不同的纖維編織坯體中，因不同取向的纖維體積分?jǐn)?shù)不同，對(duì)C/C復(fù)合材料的摩擦磨損行為的影響也有所區(qū)別[14]。因此，探討纖維在炭材料摩擦過(guò)程中的作用，改進(jìn)C/C復(fù)合材料的制備和應(yīng)用技術(shù)一直是此類材料的研究重點(diǎn)之一。

到目前為止，對(duì)于炭纖維對(duì)炭材料摩擦行為仍局限在C/C復(fù)合材料之間[15-16]。如能對(duì)比研究具有類似基體結(jié)構(gòu)，含或不含炭纖維的材料的性能，如探討石墨和具有高石墨化度、粗糙層熱解炭基體的C/C復(fù)合材料的摩擦磨損行為，對(duì)后續(xù)研究中進(jìn)一步確定纖維的影響具有較高的價(jià)值。

因此，本文作者制備兩種分別具有粗糙層熱解炭和光滑層熱解炭基體的C/C復(fù)合材料。并采用高強(qiáng)石墨和熱解炭塊進(jìn)行對(duì)比分析，研究4種不同C/C復(fù)合材料的摩擦磨損行為。

1 實(shí)驗(yàn)

以聚丙烯腈基炭纖維無(wú)緯布/炭氈混合疊層針刺氈為增強(qiáng)預(yù)制體，采用化學(xué)氣相滲透技術(shù)增密，分別制備出具有粗糙層熱解炭(RL)、光滑層熱解炭(SL)基體的C/C復(fù)合材料。因粗糙層熱解炭微觀結(jié)構(gòu)好、與石墨類似，熱處理后的石墨化度高，故本文作者采用某型號(hào)高強(qiáng)石墨作為模擬粗糙層熱解炭的固體材料；采用化學(xué)氣相沉積技術(shù)制備了全熱解炭試樣，經(jīng)熱處理后的金相、XRD檢測(cè)表明，其石墨化度較低，金相形貌與光滑層熱解炭的類似，故可用于模擬光滑層熱解炭固體材料。材料部分性能參數(shù)如表1所列。

將上述4種材料加工成20 mm×12 mm×6 mm的塊狀試樣，摩擦面為20 mm×12 mm，采用3 000#的SiC砂紙研磨，用無(wú)水乙醇在KQ2200E超聲波清洗儀中清洗、之后烘干備用。

表1 試驗(yàn)材料的性能參數(shù)Table1 Some properties of four testing materials

試驗(yàn)設(shè)備為 M2000型環(huán)－塊滑動(dòng)摩擦磨損實(shí)驗(yàn)機(jī)。對(duì)偶為表面鍍 Cr的 40Cr鋼，其尺寸為 d40 mm×d16 mm×10 mm。配副間的線速度為0.42m/s，試驗(yàn)時(shí)間為5h，室溫干態(tài)。每組試驗(yàn)重復(fù)3次，經(jīng)計(jì)算后取平均摩擦因數(shù)。采用JDX3光學(xué)讀數(shù)顯微鏡測(cè)量材料的磨痕寬度、計(jì)算其體積磨損量，取平均值。采用 JEOL-6360LV 掃描電子顯微鏡觀察材料磨損表面形貌。

2 結(jié)果與討論

2.1 摩擦試驗(yàn)結(jié)果

圖1所示為4種材料隨載荷增加的試驗(yàn)結(jié)果。由圖 1(a)可知，在試驗(yàn)載荷范圍內(nèi)，采用高強(qiáng)石墨制備的材料C的摩擦因數(shù)均最高，比用于對(duì)比的材料A的摩擦因數(shù)高0.08~0.12，且隨載荷的增加，波動(dòng)幅度達(dá)到0.05。而全熱解炭的材料D的摩擦因數(shù)比用于對(duì)比的材料B的摩擦因數(shù)高0.01~0.05，波動(dòng)幅度達(dá)0.06。在4種材料中，材料A的摩擦因數(shù)隨載荷增加，波動(dòng)幅度最低，為0.014，穩(wěn)定性最好。由圖1(b)可見(jiàn)，隨載荷增加，材料C在高載荷下的體積磨損最大，增幅最大，達(dá)2.98 mm3；用于對(duì)比的材料A的體積磨損波動(dòng)幅度為1.00 mm3。材料B的體積磨損稍低于材料D的，但變化趨勢(shì)較類似，最大差值僅為0.21 mm3。

圖1 材料的摩擦因數(shù)和體積磨損隨載荷的變化曲線Fig.1 Changing curves of friction coefficient (a) and volume loss (b) with load for samples

圖2 材料的摩擦因數(shù)隨時(shí)間延長(zhǎng)的變化曲線Fig.2 Changing curves of friction coefficient with time for samples A(a), B(b), C(c) and D(d)

圖2 所示為不同載荷下4種材料摩擦因數(shù)隨時(shí)間延長(zhǎng)的變化。由圖2(a)可見(jiàn)，隨時(shí)間延長(zhǎng)，材料A的摩擦因數(shù)在開(kāi)始時(shí)均大幅度下降。載荷60和80 N時(shí)，摩擦因數(shù)在1 h后趨于穩(wěn)定，而其余載荷下的摩擦因數(shù)一直呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，但降幅逐漸變小。由圖2(b)可知，除在載荷為60 N時(shí)，材料B的摩擦因數(shù)在1 h后仍為小幅度下降外，其余載荷下的摩擦因數(shù)在1 h后均基本保持穩(wěn)定，略呈上升。由圖2(c)可知，材料C的摩擦因數(shù)一直為上升趨勢(shì)，幅度基本相同。由圖2(d)可知，不同載荷下，材料D的摩擦因數(shù)也基本呈上升趨勢(shì)，在1 h后的上升幅度有所降低。

2.2 摩擦表面形貌觀察

圖3 材料A分別在不同載荷下摩擦5 h后的摩擦表面形貌Fig.3 Wear surface morphologies of sample A after friction test under 60 N ((a), (b)) and 150 N ((c), (d)) for 5 h

圖3 所示為材料A分別在載荷為60和150 N的摩擦5 h后摩擦表面形貌。由圖3(a)和(c)可見(jiàn)，在60 N或150 N摩擦5 h后，材料摩擦表面均形成摩擦膜。其中，在載荷60 N時(shí)的摩擦膜較厚，但磨粒磨損嚴(yán)重；載荷150 N時(shí)的摩擦膜也較致密，但軸向平行摩擦表面的纖維束處的摩擦膜較薄，可以清晰地分辯出纖維和裂紋，但兩種表面均未發(fā)現(xiàn)顯著的纖維磨損。由圖3(b)和(d)可見(jiàn)，在兩種載荷下，粗糙層基體炭因其微觀結(jié)構(gòu)好，石墨微晶層易滑動(dòng)，在其磨屑堆積、碾壓膜表面呈現(xiàn)出一定的延展形貌，不同的磨屑之間有一定的交接，形成相對(duì)致密的摩擦表面膜。其中，在60 N載荷下,磨屑堆積的厚度大，磨屑顆粒的尺寸較大；而在150 N載荷下,磨屑的尺寸和堆積厚度均較小。

圖4所示分別為材料B分別在60和150 N下摩擦5 h后的摩擦表面形貌。由圖4(a)和(b)可見(jiàn)，在載荷 60 N時(shí)，材料的摩擦表面存在大塊摩擦表面膜剝落，在不同取向纖維束之間，裂紋未被完全覆蓋。而由圖4(c)可見(jiàn)，在載荷 150N時(shí)，材料的摩擦表面也未形成完整的摩擦表面膜。其中，部分纖維被整根磨損，留下較長(zhǎng)的溝狀磨痕。由圖4(d)可見(jiàn)，在軸向平行滑動(dòng)方向的纖維上，基體炭形成階梯狀的磨損形貌；在軸向垂直摩擦表面的纖維上，部分外圍的環(huán)形基體炭有被壓潰、磨損痕跡，但整體保持完整，而環(huán)形基體炭與中間的纖維不在同一個(gè)平面上，則表明二者的抗磨損能力不一致。由圖 4(e)可見(jiàn)，熱解炭磨屑的延展程度低于材料A的熱解炭磨屑，磨屑尺寸大，且受纖維的阻礙，移動(dòng)幅度較小。

圖5所示為材料C在150 N摩擦5 h后的摩擦表面形貌。由圖5可見(jiàn)，摩擦膜完整致密，但磨粒磨損嚴(yán)重，能分辨出摩擦膜內(nèi)粒狀的顆粒。而在摩擦膜邊緣，形成了較厚的層狀摩擦膜堆積形貌，磨屑呈粒狀分布，但數(shù)量少。

圖6所示為材料D分別在60和150 N摩擦5 h后的摩擦表面形貌。由圖 6(a)可見(jiàn)，材料表面有大小不一球形物。這是在材料制備中高溫氣體內(nèi)的炭原子簇形核、沉積、長(zhǎng)大形成的。不同炭球間有大小不一的孔隙。經(jīng)載荷為60 N摩擦5 h后，炭球之間的孔隙中有少量磨屑堆積，但未能形成大塊完整的摩擦表面。由圖6(b)可見(jiàn)，在黑色的炭球摩擦邊緣，有層片狀的磨損形貌，而在炭球中有熱解炭層整片磨損剝落現(xiàn)象。這表明熱解炭球?yàn)檠笫[狀的，因無(wú)纖維的增強(qiáng)作用，在摩擦中易形成炭層的磨損。而由圖6(c)和(d)可見(jiàn)，經(jīng)150 N摩擦5 h后，熱解炭球表面被磨平、中間出現(xiàn)塌陷，周邊則為黑色緊密的磨損形貌，未發(fā)現(xiàn)階梯狀的磨損形貌。在塌陷的部分，有部分微小的顆粒存在，未見(jiàn)其有磨損現(xiàn)象。

2.3 摩擦磨損機(jī)理及炭纖維作用分析

圖4 材料B分別在60 N(a)，(b)和150 N(c)，(d)，(e)摩擦5 h后摩擦表面形貌Fig.4 Wear surface morphologies of material B after friction test under 60 N((a), (b)) and 150 N ((c), (d), (e))

圖5 材料C 在150 N摩擦5 h后的摩擦表面形貌Fig.5 Wear surface morphologies of sample C after friction test under 150 N for 5 h

在C/C復(fù)合材料中，炭纖維不僅起到預(yù)制材料形狀，形成基體炭的沉積、附著骨架，在一定程度上影響基體炭的組織結(jié)構(gòu)等[7]。在材料受力時(shí)，纖維還將承受、傳遞載荷，實(shí)現(xiàn)增強(qiáng)效果[11,13]。因此，在C/C復(fù)合材料的摩擦中，對(duì)于較軟的基體炭而言，強(qiáng)度和硬度較高的聚丙烯腈炭纖維產(chǎn)生了硬質(zhì)相的作用，承擔(dān)了更多的載荷，減少載荷對(duì)基體炭的沖擊，延緩摩擦過(guò)程中基體炭磨屑的產(chǎn)生，抑制磨屑在摩擦力作用下的移動(dòng)范圍，迫使其就近成膜，提高材料摩擦表面的自修復(fù)能力，減少基體炭的損耗。同時(shí)，炭纖維提高了材料的強(qiáng)度和硬度，進(jìn)而提高了其抗外界載荷作用的能力，降低了硬質(zhì)顆粒的磨粒磨損，提高了摩擦表面的穩(wěn)定性，降低了配副間的真實(shí)接觸面積及其隨載荷增加的波動(dòng)幅度。而且通過(guò)基體炭微晶的移動(dòng)、鋪排，使得纖維摩擦表面也形成潤(rùn)滑性能好的摩擦膜，也提高纖維的耐磨損能力，降低摩擦阻力[15]。

圖6 材料D分別在60 N和150 N摩擦5 h后摩擦表面形貌Fig.6 Wear surface SEM morphologies of material D after friction test under 60 N (a), (b) and 150 N (c), (d) for 5 h

在本實(shí)驗(yàn)中，材料A基體炭的結(jié)構(gòu)較完善、石墨化度高，易形成完整致密、自潤(rùn)滑性能好的摩擦膜，能適當(dāng)隔離配副之間的直接接觸，降低材料的磨損，提高材料摩擦因數(shù)的穩(wěn)定性。在低載荷下，其磨屑所受的剪切力小、顆粒大，故摩擦表面厚度較大；在高載荷下，磨屑所受的剪切力增加，顆粒細(xì)小、扁平，摩擦表面膜薄。對(duì)于材料C而言，其也具有優(yōu)異的自潤(rùn)滑特性，但因無(wú)纖維的增強(qiáng)作用，強(qiáng)度和硬度低，在相同載荷下，配副間的真實(shí)接觸面積大，故其摩擦因數(shù)是4種材料中是最高的。雖然在低載荷下，材料C完整的摩擦表面膜能承受鋼對(duì)偶的磨損，被破壞幅度相對(duì)較低，其體積磨損稍低于材料A的。但在中高載荷下，鋼配副對(duì)材料的磨損加劇，磨屑易被帶出摩擦表面，材質(zhì)損耗較大，體積磨損值和增幅均最大。同時(shí)，較高的磨損也使配副間真實(shí)接觸面積波動(dòng)幅度大，導(dǎo)致摩擦因數(shù)的波動(dòng)幅度大[15]。

對(duì)于材料B和材料D而言，光滑層熱解炭的微觀結(jié)構(gòu)不完善、缺陷含量高，微晶層間的相互間作用力大，材料的硬度較高，故均能降低相同載荷下配副間的真實(shí)接觸面積，故二者的摩擦因數(shù)分別小于材料A和材料C的[12,15-17]。雖然材料B的摩擦表面較粗糙，有較多的纖維束、摩擦膜磨損，但其磨屑可受到鋼對(duì)偶和炭纖維共同作用形成的三體磨損，其內(nèi)的微晶能適當(dāng)鋪排，形成具有一定自潤(rùn)滑作用的摩擦膜，從而顯著抑制載荷和時(shí)間變化的影響，保持配副間真實(shí)接觸面積的穩(wěn)定，從而顯示較穩(wěn)定的、在同等條件下最低的摩擦因數(shù)。材料D雖然也能產(chǎn)生片狀磨屑，但因其熱解炭未附著在纖維表面，在沉積中易產(chǎn)生大小不一的錐形、球形顆粒，導(dǎo)致材料內(nèi)的密度分布不一致[7]。故其磨屑的移動(dòng)、堆積也不一致，摩擦表層的密度差異大。同時(shí)，因無(wú)纖維的作用，在中低載荷下磨屑難以被充分碾壓，不易形成具有自潤(rùn)滑特性的摩擦膜，故其摩擦表面粗糙，摩擦因數(shù)高。但在150 N時(shí)，熱解炭球被壓潰，部分磨屑的碾壓較充分，逐漸形成較完整致密的摩擦表面，摩擦因數(shù)降低。

而隨時(shí)間延長(zhǎng)，材料A和B的摩擦因數(shù)為小幅降低或基本保持穩(wěn)定，而相應(yīng)的材料C和D的摩擦因數(shù)一直為上升趨勢(shì)。這也表明，纖維在抑制材料磨損、控制配副間真實(shí)接觸面積隨時(shí)間延長(zhǎng)的變化的作用顯著，有利于提高材料的使用壽命。4種材料的磨損機(jī)制均為磨粒磨損。

3 結(jié)論

1) 在同等條件下，材料 A的摩擦因數(shù)比高強(qiáng)石墨材料C的小0.08~0.12。在低載荷下，材料A和C的體積磨損接近；但高于100 N后，因纖維的增強(qiáng)作用，材料A體積磨損增幅??；在150 N時(shí)，材料A的比材料C的小1.7 mm3。與光滑層熱解炭材料D相比，材料 B的摩擦因數(shù)小 0.02~0.05，體積磨損量小 0.2 mm3。

2) 材料A和C的摩擦表面均較完整致密，但材料C摩擦面的磨粒磨損嚴(yán)重。材料B和C的摩擦表面較粗糙，但材料B因熱解炭附著在纖維上，片狀磨屑多，摩擦表面形貌較一致；材料D的摩擦表面磨屑堆積松散，有較多孔洞以及熱解炭層剝落。

3) 對(duì)比具有類似結(jié)構(gòu)的熱解炭、石墨而言，炭纖維有利于提高C/C復(fù)合材料摩擦磨損行為隨時(shí)間和載荷增加的穩(wěn)定性。

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Friction and wear behavior of carbon material and C/C composites with similar structure

GE Yi-cheng, YI Mao-zhong, TU Xin-da, RAN Li-ping, PENG Ke, YANG Lin
(State Key Laboratory of Powder Metallurgy, Central South University, Changsha 410083, China)

Two kinds of C/C composites with rough-lamination pyrocarbon matrix (RL) or smooth lamination (SL)pyrocarbon matrix were prepared. The sliding friction behaviors against 40Cr steel ring of the two C/C composites, a high strength graphite and a pyrocarbon solid material with SL structure used as compared material were investigated. The wear surface of the samples were observed by SEM. The results show that the PAN-carbon fiber can improve the frictional stability of C/C composites. Compared with the graphite, the coefficients of friction (COF) of the RL-C/C are lower under the same load of about 0.08-0.12, and the increasing range of the volume losses are still lower than those of the graphite. Compared with the SL pyrocarbon material, the COF and the volume loss of the SL-C/C are about 0.02-0.05 and 0.2 mm3, lower than those under the same load. The COFs of most RL-C/C and SL-C/C specimens remain stable or decrease slightly with time, while those of the graphite and pyrocarbon specimens increase. The thickness of the integrated friction film of the RL-C/C decreases with load, but the wear surface of the SL-C/C is rough. Tough the wear surface of the graphite is integrated, the serious abrasive wear make the debris move easily and accumulate on the edge of the wear trace to form a restacked morphology. On the wear surface of the pyrocarbon material, some loosed debris,circular worn holes and flake worn out pyrocarbon has been found.

C/C composite; carbon material; structure; friction; wear

TB145.1

A

1004-0609(2010)02-0267-07

國(guó)家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃資助項(xiàng)目(2006CB600906)；湖南省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(09JJ4027)

2009-02-03；

2009-09-17

易茂中，教授，博士；電話：0731-88830894；E-mail：yimaozhong@126.com

(編輯 龍懷中)