李江剛

設(shè)置鋼阻尼器鋼結(jié)構(gòu)的有限元分析

李江剛

借助ABAQUS有限元軟件,對設(shè)置鋼阻尼器的鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)行了地震動荷載作用下的有限元分析,得出鋼阻尼器能為結(jié)構(gòu)提供附加抗側(cè)剛度和附加阻尼,耗散輸入的地震能量,保護(hù)主體結(jié)構(gòu),減震效果顯著的結(jié)論。

鋼阻尼器,地震動荷載,有限元分析

耗能減震結(jié)構(gòu)在小震和設(shè)計風(fēng)荷載作用下,阻尼裝置基本處于彈性狀態(tài),給結(jié)構(gòu)提供足夠的剛度,使耗能減震結(jié)構(gòu)滿足正常使用的要求;在中震、大震及強(qiáng)震作用下,阻尼裝置率先進(jìn)入耗能狀態(tài),產(chǎn)生較大的阻尼,大量耗散輸入結(jié)構(gòu)中的能量,迅速衰減結(jié)構(gòu)的動力反應(yīng),而主體結(jié)構(gòu)不出現(xiàn)明顯的非彈性,從而確保結(jié)構(gòu)在強(qiáng)震或強(qiáng)風(fēng)中的安全性和正常使用[1]。鋼阻尼器是阻尼裝置其中的一種,其耗能原理是：在地震作用下,鋼阻尼器在建筑結(jié)構(gòu)發(fā)生塑性變形前首先發(fā)生屈服,以消耗大部分地面運(yùn)動傳給建筑結(jié)構(gòu)的能量。以單圓孔型鋼阻尼器為例,借助ABAQUS有限元軟件,分析設(shè)置該阻尼器結(jié)構(gòu)在地震動荷載作用下的反應(yīng)。

1 設(shè)置單圓孔型鋼阻尼器鋼框架結(jié)構(gòu)的耗能指標(biāo)

與設(shè)置單圓孔型鋼阻尼器結(jié)構(gòu)的耗能能力有關(guān)的參數(shù)有[3]：阻尼裝置與主體框架部分的抗側(cè)彈性剛度之比SR,阻尼裝置中支撐與阻尼器之間的彈性剛度之比阻尼器的屈服位移與層高之比γ。這些參數(shù)都是獨(dú)立的基本參數(shù),研究這些參數(shù)對結(jié)構(gòu)減震效果的影響,具有普適性,以下借助 ABAQUS有限元軟件,考慮鋼框架梁柱節(jié)點連接的半剛性,分析設(shè)置單圓孔型鋼阻尼器的鋼框架在地震動荷載作用下的反應(yīng)。

2 有限元模型

2.1 設(shè)置鋼阻尼器鋼結(jié)構(gòu)的總信息

以下是設(shè)置鋼阻尼器鋼框架結(jié)構(gòu)的總信息,該建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級,建筑抗震設(shè)防類別為丙類,建筑物地處地震設(shè)防烈度為 7度,設(shè)計地震分組第一組,Ⅲ類場地,該結(jié)構(gòu)為 12層的鋼框架,如圖 1所示,層高 3.6m,總高為 43.2m,三跨,跨度為 6m,阻尼裝置安裝在中間跨且每層都布置,其中各耗能指標(biāo)參數(shù)

2.2 地震波的選取

根據(jù)建筑物所處的場地特性,選取如表 1所示的地震記錄,并按《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》相應(yīng)規(guī)定進(jìn)行多遇和罕遇地震峰值加速度調(diào)幅。

表1 地震記錄

2.3 節(jié)點半剛性連接的模擬、單元類型的選取、接觸處理及地震動荷載模擬

為了精確地模擬梁柱節(jié)點的半剛性,采用ABAQUS提供的連接單元 Hinge來實現(xiàn),H inge連接單元可以使兩個節(jié)點結(jié)合并且可以給兩個節(jié)點的旋轉(zhuǎn)自由度提供旋轉(zhuǎn)約束。梁、柱、支撐都采用 B32梁單元,在有限元模型的＊.inp文件里利用＊release命令將對應(yīng)的自由度釋放,從而來模擬實際中支撐與梁柱節(jié)點處的鉸接。單圓孔型鋼阻尼器采用殼單元(S8R和 STRI65),在ABAQUS里采用 Tie約束來模擬單圓孔型鋼阻尼器與梁和相關(guān)支撐的接觸關(guān)系。在鋼框架模型首層柱腳的相關(guān)平動自由度方向施加加速度,其幅值曲線與所選地震動荷載幅值曲線一致。

上述兩鋼框架的最大層間位移都是出現(xiàn)在第 9層,圖 2是在EL-Centro地震波作用下(多遇)的第 9層層間位移時程曲線。從圖 2可以看出,在多遇地震作用下,設(shè)置了鋼阻尼器的框架結(jié)構(gòu)較沒有設(shè)置鋼阻尼器的框架結(jié)構(gòu)具有明顯的減震效果。

3 計算結(jié)果分析

3.1 多遇地震作用下

設(shè)置阻尼裝置的鋼框架和沒有設(shè)置阻尼裝置的鋼框架在 ELCentro地震波作用下(峰值加速度調(diào)幅到 70 cm/s2),各自最大的層間位移和最大基底剪力見表 2。

表2 最大層間位移和最大基底剪力對比表

3.2 罕遇地震作用下

設(shè)置阻尼裝置的鋼框架和沒有設(shè)置阻尼裝置的鋼框架在 ELCentro地震波作用下(峰值加速度調(diào)幅到400 cm/s2),各自最大的層間位移和最大基底剪力見表 3。

表3 最大層間位移反應(yīng)和最大基底剪力對比表

上述兩鋼框架的最大層間位移都是出現(xiàn)在第 9層,圖 3是兩框架結(jié)構(gòu)在 EL-Centro地震波作用下(罕遇)的第 9層層間位移時程曲線。

在 EL-Centro地震波作用下(罕遇),各樓層的鋼阻尼器上下兩端的相對位移峰值均遠(yuǎn)大于單圓孔型鋼阻尼器的屈服位移Uy=1.9mm,兩端相對位移較大的鋼阻尼器所在的樓層都是上下層抗側(cè)剛度變化較大的樓層。

4 結(jié)語

借助 ABAQUS有限元軟件,對設(shè)置單圓孔型鋼阻尼器的半剛性連接鋼框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行地震動荷載作用有限元分析,得出以下結(jié)論：設(shè)置單圓孔型鋼阻尼器的鋼框架具有較高的抗側(cè)彈性剛度,在多遇地震作用下,單圓孔型鋼阻尼器不出現(xiàn)應(yīng)力屈服現(xiàn)象,為結(jié)構(gòu)增加抗側(cè)剛度,減少結(jié)構(gòu)的層間側(cè)移反應(yīng),滿足正常使用要求;在罕遇地震作用下,單圓孔型鋼阻尼器產(chǎn)生應(yīng)力屈服,實現(xiàn)塑性耗能,為結(jié)構(gòu)提供附加阻尼,同時改變結(jié)構(gòu)的剛度特性,減少結(jié)構(gòu)的震動響應(yīng),滿足耗能要求。

[1]周 云.金屬耗能減震結(jié)構(gòu)設(shè)計[M].武漢：武漢理工大學(xué)出版社,2006.

[2]歐進(jìn)萍,吳 斌,龍 旭.結(jié)構(gòu)被動耗能減震效果的參數(shù)影響[J].地震工程與工程振動,1998,18(1)：60-70.

[3]李玉順.鋼框架結(jié)構(gòu)軟鋼阻尼器振動控制的試驗與理論研究[D].哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)博士學(xué)位論文,2004：72-89.

Finite element analysis on the steel structure of setting steel dampers

LI Jiang-gang

Adopting ABAQUS finite element software,it carries on finite element analysis of steel structure of setting steel dampers under the seism ic dynamic load,and obtains that the damper can provideadd-on the lateral force resisting rigidity and additional damping,dissipate seism ic energy input,protectmain structure,and has obvious seism ic resistance effect.

steel damper,dynam ic seismic load,finite element analysis

TU391

A

1009-6825(2011)09-0055-02

2010-12-11

李江剛(1983-),男,助理工程師,廣東省建工設(shè)計院,廣東廣州 510600