牛越先,馬 俊
(1.山西省水土保持監(jiān)測中心,太原030002;2.中國石油天然氣股份有限公司西氣東輸管道分公司,上海200122)
邊坡穩(wěn)定分析方法的發(fā)展最引人注目,它是經(jīng)典土力學(xué)最早試圖解決而至今仍未圓滿解決的課題。經(jīng)過一個多世紀的發(fā)展,形成了多種邊坡穩(wěn)定分析方法,如極限平衡法、極限分析法、數(shù)值分析法、有限元強度折減法、邊坡專家系統(tǒng)方法等[1]。穩(wěn)定性分析是邊坡工程一項重要的工作,目前在工程設(shè)計中常用的邊坡穩(wěn)定分析方法為安全系數(shù)法,它是經(jīng)過長期工程實踐證明的一種有效設(shè)計方法。由于邊坡表面傾斜,在土體自重以及其他外力作用下,整個土體都有從高處向低處滑動的趨勢。引起失穩(wěn)的根本原因在于土體內(nèi)部某個面上的剪應(yīng)力達到了它的抗剪強度,穩(wěn)定平衡遭到破壞。而剪應(yīng)力達到抗剪強度的起因有兩個:一是剪應(yīng)力的增加,二是由于土體本身抗剪強度的減小。由此可見,為了有效防止滑坡,在設(shè)計時要經(jīng)過仔細的穩(wěn)定分析。影響邊坡穩(wěn)定的主要參數(shù)為土的抗剪強度指標c和φ,邊坡的坡角α和坡高H。由于現(xiàn)階段只有理論上計算邊坡安全系數(shù)的公式,并不能直觀感性的認識,不便于工程實踐上的應(yīng)用。本文針對影響邊坡穩(wěn)定性的主要參數(shù),采用極限平衡原理、強度折減法對土的抗剪強度指標粘聚力c和內(nèi)摩擦角φ,邊坡的坡角α和坡高H 進行分析,通過不斷改變單一變量的值,得出其與邊坡安全系數(shù)的關(guān)系,并采用軟件分析擬合出公式,從而得出簡單可行的判斷邊坡安全系數(shù)的方法。
極限平衡法[2-3]是邊坡穩(wěn)定分析中最常用的方法,它是通過分析在臨近破壞狀況下,土體外力與內(nèi)部強度所提供抗力之間的平衡,計算土體在自身和外荷作用下的土坡穩(wěn)定性程度。傳統(tǒng)的邊坡穩(wěn)定性分析方法中,為了便于分析計算的進行,做了許多假設(shè)[4-5],如假設(shè)一個滑動面、不考慮土體內(nèi)部的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系等。極限平衡理論是根據(jù)力學(xué)平衡原理分析邊坡破壞模式的受力狀態(tài),采用抗滑力和下滑力之間的關(guān)系來評價邊坡穩(wěn)定性;畢肖普等人將穩(wěn)定性定義為沿整個滑裂面的抗剪強度與實際產(chǎn)生的剪應(yīng)力之比。條分法是一種方便有效的邊坡穩(wěn)定性極限平衡計算方法,于1916年由瑞典人彼得森提出。隨著土力學(xué)學(xué)科的不斷發(fā)展,經(jīng)費倫紐斯、泰勒等人的不斷改進,條分法不斷得到改進,著重致力于三方面的改進:探索最危險滑弧位置的規(guī)律,對基本假定作改進和補充;提出新的計算方法使之更加符合實際情況;利用計算機技術(shù)提高計算速度及對結(jié)果的可視化輸出。
有限元強度折減系數(shù)法[6-7]的基本原理為:抗剪強度折減土體所發(fā)揮的最大抗剪強度與外荷載在邊坡內(nèi)所產(chǎn)生的實際剪應(yīng)力之比[8-10]。系數(shù)定義為在外荷載保持不變的情況下,邊坡內(nèi)巖在彈塑性有限元靜力計算[11-12]中,通過不斷降低坡體和滑動面的強度參數(shù)(粘聚力c和內(nèi)摩擦角φ),使系統(tǒng)達到不穩(wěn)定狀態(tài),即有限元靜力計算不收斂,由此而獲得的強度折減系數(shù)就是邊坡的安全系數(shù)。在計算過程中將坡體和滑動面的強度參數(shù)(粘聚力c和內(nèi)摩擦角φ)逐步折減 ,即
式中:F——折減系數(shù)。
將折減后所得參數(shù)輸入進行有限元計算,若程序計算收斂,則滑坡處于穩(wěn)定狀態(tài);繼續(xù)折減,當程序計算不收斂,即達到失穩(wěn)狀態(tài)時的折減系數(shù)即為滑坡的安全系數(shù)。
坡角取 30°,c=42 kPa,φ=17°,土容重取25 kN/m3,坡高分別取15,25,35,45,55 m 進行分析 ,分析計算結(jié)果見表1。
表1 不同坡高的安全系數(shù)
隨著坡高的增加,邊坡安全系數(shù)不斷減小,繪制其關(guān)系曲線見圖1。
圖1 坡高與安全系數(shù)關(guān)系
可見,隨著邊坡高度的增加,安全系數(shù)逐漸降低,即邊坡高度越高,邊坡越不穩(wěn)定。利用ORINGE 6.0軟件對以上數(shù)據(jù)進行擬合,得出邊坡高度與安全系數(shù)的函數(shù)關(guān)系式為:
式中:K——安全系數(shù);H——坡高。
坡高取 35 m ,c=42 kPa,φ=17°,土容重取 25 kN/m3,坡角分別取 10°,20°,30°,35°,40°進行分析 ,分析計算結(jié)果見圖2。
表2 不同坡角的安全系數(shù)
隨著坡角的不斷增大,邊坡安全系數(shù)逐漸減小,繪制關(guān)系曲線見圖2。
圖2 坡角與安全系數(shù)關(guān)系
可見,隨著坡角的增加,安全系數(shù)逐漸降低,即邊坡越陡,邊坡越不穩(wěn)定,當坡角達到35°時,即安全系數(shù)小于1時,邊坡進入不穩(wěn)定狀態(tài)。利用ORINGE 6.0軟件對以上數(shù)據(jù)進行擬合,得出邊坡坡角與安全系數(shù)的函數(shù)關(guān)系式為:
式中 :θ——坡角。
坡角取 30°,坡高取35 m,φ=17°,土容重取 25 kN/m3。 粘聚力分別取 0 ,21,30,42 ,50 kPa 進行分析研究,分析計算結(jié)果見表3。
表3 不同粘聚力的安全系數(shù)
隨著粘聚力的不斷增大,邊坡的安全系數(shù)不斷增大,繪制關(guān)系曲線見圖3。
圖3 粘聚力與安全系數(shù)關(guān)系
可見,隨著土粘聚力的減小,安全系數(shù)逐漸減小,即粘聚力越小,邊坡越不穩(wěn)定,當安全系數(shù)小于1時,邊坡進入不穩(wěn)定狀態(tài)。
利用ORINGE 6.0軟件對以上數(shù)據(jù)進行擬合,得出土體粘聚力與安全系數(shù)的函數(shù)關(guān)系式為:
式中:c——粘聚力。
坡角取 30°,坡高取 35 m ,c=42 kPa,φ=17°,土容重取 25 kN/m3,內(nèi)摩擦角分別取 17°,24°,30°,34°,40°進行分析,分析計算結(jié)果見表4。
表4 不同內(nèi)摩擦角的安全系數(shù)
隨著內(nèi)摩擦角的不斷增大,邊坡的安全系數(shù)也不斷增加,繪制關(guān)系曲線見圖4。
圖4 內(nèi)摩擦角與安全系數(shù)關(guān)系
可見,隨著土內(nèi)摩擦角的的減小,安全系數(shù)逐漸降低,即土內(nèi)摩擦角越小,邊坡越不穩(wěn)定,當安全系數(shù)小于1時,邊坡進入不穩(wěn)定狀態(tài)。
利用ORINGE 6.0軟件對以上數(shù)據(jù)進行擬合,得出土體內(nèi)摩擦角與安全系數(shù)的函數(shù)關(guān)系式為:
式中:φ——內(nèi)摩擦角。
分析影響邊坡穩(wěn)定的各因素與邊坡穩(wěn)定系數(shù)之間的相關(guān)性[13],即分析各因素的變化對于邊坡穩(wěn)定系數(shù)的影響,通過分析可以找到對邊坡穩(wěn)定影響較大的因素,在工程實踐中,應(yīng)對這些因素尤為注意。
通過以上計算結(jié)果和曲線可以清楚看到,土體的內(nèi)摩擦角及粘聚力的變化引起安全系數(shù)較大的改變,即土體的內(nèi)摩擦角及粘聚力較坡高和坡角對安全系數(shù)影響顯著。
采用灰色系統(tǒng)理論,對各參數(shù)對安全系數(shù)的相關(guān)性進行分析,計算灰色關(guān)聯(lián)系數(shù):
ρ∈(0 ,1)分辨系數(shù)
采用以上公式計算,得到灰色關(guān)聯(lián)度為 γc=0.8384,γφ=0.717,γθ=0.634,γh=0.621 ,由此可見,土體的內(nèi)摩擦角及粘聚力較坡高和坡角對安全系數(shù)影響顯著。
以上研究結(jié)果表明:邊坡高度的增加,會降低邊坡的安全性,隨著邊坡角度的增加,邊坡的安全性會隨之降低,土體的抗剪強度指標內(nèi)摩擦角及粘聚力越大,邊坡越穩(wěn)定。通過計算灰色關(guān)聯(lián)度,對邊坡高度、坡角、內(nèi)摩擦角及粘聚力做敏感性分析,可以看出土體的內(nèi)摩擦角及粘聚力較坡高和坡角對安全系數(shù)影響顯著。針對影響土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性的主要參數(shù),采用極限平衡原理、強度折減法對土的抗剪強度指標粘聚力c和內(nèi)摩擦角φ,邊坡的坡角α和坡高H 進行分析,通過不斷改變單一變量的值,得出其與邊坡安全系數(shù)的關(guān)系,并采用軟件分析擬合出簡易公式,從而得出簡單可行的判斷邊坡安全系數(shù)的方法。
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