張忠溫，吳吉南

(中煤平朔煤業(yè)有限責(zé)任公司，山西朔州 036006)

1 前言

平朔礦區(qū)主采4、9、11號煤層，為了進(jìn)行露天開采排土場下壓煤的開采，提高礦區(qū)資源回收率，2002年開始對露天礦邊區(qū)4、9號煤層井工開采方法進(jìn)行研究。首采區(qū)4號煤層埋深為110～170 m，賦存穩(wěn)定，平均厚度為8.46 m，煤層單軸抗壓強(qiáng)度平均為34.6 MPa，屬特厚、堅(jiān)硬、淺埋深煤層。2005年首個(gè)綜放工作面 S4101工作面投產(chǎn)，最高日產(chǎn)達(dá)31 056 t，目前綜放工作面單面月產(chǎn)已達(dá)130萬t以上。

2 綜放開采頂煤、頂板垮落特性分析

2.1 4號煤層及其頂?shù)装鍡l件

4號煤層位于太原組頂部，為上組煤主要可采煤層，全區(qū)穩(wěn)定可采。首采區(qū)煤層厚2.70～16.04 m，平均12.2 m;煤層單軸抗壓強(qiáng)度平均為34.6 MPa，單軸抗拉強(qiáng)度平均為1.85 MPa。煤層上方有一層厚9.41 m的中粗砂巖，單軸抗壓強(qiáng)度平均為124.5 MPa，單軸抗拉強(qiáng)度平均為8.84 MPa;煤層底板為砂質(zhì)泥巖或粉砂巖，單軸抗壓強(qiáng)度平均為58.6 MPa。

2.2 4號煤層采煤方法

特厚煤層綜合機(jī)械化開采主要有3種方法:分層綜采、大采高綜采和放頂煤開采。分層綜采下分層頂板管理困難，不易實(shí)現(xiàn)安全高效;同時(shí)受4號煤層厚度變化大的影響，存在設(shè)計(jì)丟煤問題，因此不適合。大采高綜采產(chǎn)量高、效率高，但當(dāng)煤層厚度超過7 m時(shí)，受大采高綜采最大采高(2003年為5.5 m，2010年為6.8 m)限制，存在煤炭回收率低的問題(丟頂、留底)。放頂煤開采雖然可以一次采全高，煤炭回收率高，但其前提必須是頂煤、頂板容易垮落或者對頂煤、頂板進(jìn)行弱化處理。根據(jù)3種采煤方法的優(yōu)缺點(diǎn)，平朔4號煤層實(shí)現(xiàn)高產(chǎn)、高效的采煤方法可優(yōu)先考慮綜放開采。

4號煤層埋深淺、煤層及頂板堅(jiān)硬，因此能否采用綜放開采實(shí)現(xiàn)安全、高效、高回收率仍需進(jìn)一步研究。

2.3 頂煤及頂板垮落步距分析

綜放工作面初采期間，首先是頂煤發(fā)生垮落，其次是直接頂，最后是基本頂。首采工作面長度達(dá)200 m以上，回采工作面長度遠(yuǎn)大于頂板、頂煤的垮落步距，因此可將頂板、頂煤視為一端由煤壁、另一端由煤柱支撐的兩端固定的梁［1］。根據(jù)這種假定，由材料力學(xué)可知，兩端固定梁在均布載荷q的作用下:

式(1)中，q為作用于煤梁或巖梁的均布載荷，對于頂煤q= γ煤h頂煤，對于頂板q= γ頂h頂+γ軟h軟，其中γ煤、γ頂、γ軟分別為頂煤、頂板及其上方軟巖層的容重，即 1.561 t/m3、2.42 t/m3、2.62 t/m3，h頂煤、h頂、h軟分別為頂煤、頂板及其上方軟巖層的厚度;Lmax和L分別為梁的最大跨距及跨距;σmax為材料的抗拉強(qiáng)度，這里指頂煤、頂板的抗拉強(qiáng)度;h為梁的厚度，這里指頂煤、頂板的厚度。

當(dāng)4號煤層采用普通綜放開采(普通綜放開采一般指綜放工作面割煤高度不大于3.2 m，工作面長度小于180 m)時(shí)，取工作面割煤高度為3 m，頂煤的厚度為9.2 m，頂板巖層厚度為9.41 m和2.1 m，頂板上方軟巖層的厚度分別為0.3 m煤線及1.8 m泥巖，根據(jù)式(1)可得頂煤的最大跨距，即頂煤的初垮步距為:

煤層上方中粗砂巖的最大跨距，即頂板的初垮步距為:

周期來壓是由基本頂周期性折斷所引起的，當(dāng)基本頂懸露步距過大，超過極限跨度時(shí)，基本頂將沿煤壁發(fā)生破斷，即屬于懸梁式的折斷。根據(jù)材料力學(xué)可知，懸梁條件下周期來壓步距:

與一般綜放工作面頂煤初次垮落步距10～20 m、頂板初次來壓步距30～50 m、周期來壓步距7～15 m相比，4號煤層綜放工作面頂煤、頂板垮落步距大，具有兩硬的特點(diǎn)，采用普通綜放開采需對頂煤及頂板進(jìn)行弱化處理，減小頂煤、頂板垮落步距，否則不利于工作面的安全生產(chǎn)及頂煤的回收。

3 頂煤冒放性分析

3.1 影響頂煤冒放性的主要因素

綜放開采頂煤冒放性是頂煤本身可冒落并可放出的特性，是頂煤在支承壓力作用下冒落和放出難易程度的特征度量參數(shù)，亦即頂煤可冒性和可放性的綜合。頂煤具有良好的冒放性是進(jìn)行綜放開采的必要條件，根據(jù)頂煤冒放性的不同采取相應(yīng)的技術(shù)措施與工藝參數(shù)是發(fā)揮綜放開采優(yōu)勢的基礎(chǔ)。

根據(jù)對綜放開采頂煤冒落運(yùn)動(dòng)規(guī)律、支架上方頂煤破碎深度的現(xiàn)場觀測和有限元數(shù)值分析計(jì)算研究可知，頂煤從原生裂隙的擴(kuò)展以至出現(xiàn)強(qiáng)度破壞到最后從放煤口中放出受許多因素的影響，也就是頂煤的冒放性與很多因素有關(guān)，其中既有頂煤內(nèi)部的因素，也有外部因素，最主要的影響因素有:煤層強(qiáng)度、煤層賦存深度、煤層節(jié)理裂隙發(fā)育程度、煤層夾石情況、頂板的垮落特性、開采工藝參數(shù)等。對于平朔礦區(qū)4號煤層，其特點(diǎn)是頂煤硬、頂板硬和埋深淺，因此文章重點(diǎn)研究淺埋深兩硬條件對頂煤冒放性的影響。

3.2 淺埋深兩硬條件下頂煤冒放性分析

煤層賦存深度(H)直接影響著原巖應(yīng)力(γH)的大小，同時(shí)也影響著回采工作面四周圍巖內(nèi)支承壓力峰值KγH(K為工作面前方支承壓力應(yīng)力集中系數(shù))的大小。從這個(gè)意義上講，煤層賦存深度對放頂煤綜采面的頂煤破碎效果有決定性的影響。綜放工作面采場煤壁前方頂煤受超前支承壓力作用，預(yù)先發(fā)生變形、破碎直至松散，是頂煤能順利放出的先決條件。在不考慮構(gòu)造應(yīng)力場影響的情況下，煤壁前方頂煤單元體的受力狀態(tài)見圖1，其中σ1=KγH ，σ2= λγH ，σ3= λ'γH，σ1≥σ2≥σ3，λ和λ'分別為最大水平應(yīng)力、最小水平應(yīng)力與垂直應(yīng)力的比值，即側(cè)壓系數(shù)。正因?yàn)槭懿蓜?dòng)后支承壓力(KγH)的作用，頂煤煤體才有可能超前變形、破碎，煤層賦存深度是影響頂煤冒放性的一個(gè)重要因素。

圖1 頂煤單元體受力狀態(tài)Fig.1 Stress state of top-coal element

放頂煤工作面頂煤體在煤壁前方，頂煤內(nèi)的單元體為三向受力狀態(tài)(σ1，σ2，σ3)。頂煤在壓應(yīng)力作用下，原生裂隙首先閉合。隨壓應(yīng)力增加，沿閉合裂隙面產(chǎn)生相對滑移摩擦效應(yīng)，沿裂隙的長度方向上形成垂直的較短張拉裂隙。當(dāng)壓應(yīng)力繼續(xù)增加時(shí)，在原生裂隙尖端產(chǎn)生拉應(yīng)力，裂隙擴(kuò)展并相互貫通，最終形成頂煤內(nèi)的次生裂隙(采動(dòng)裂隙)，直至頂煤發(fā)生強(qiáng)度破壞。考慮到長壁采場沿平行工作面推進(jìn)方向上的平面應(yīng)力(σ2)變化不大，可將其簡化為平面應(yīng)變模型，根據(jù)格里菲強(qiáng)度理論，有:

式(3)中，σ1為第一主應(yīng)力，MPa;σ3為第三主應(yīng)力，MPa;Rc為煤的單軸抗壓強(qiáng)度，MPa;f為煤的內(nèi)摩擦系數(shù)，根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果取f=0.7。

由此，將頂煤受力狀態(tài)與煤體強(qiáng)度有機(jī)聯(lián)系起來，滿足式(3)頂煤即發(fā)生強(qiáng)度破壞。為了探討賦存深度H和煤體強(qiáng)度Rc的關(guān)系，將σ1=KγH和σ3= λ'γH 代入式(3)，可得:

取工作面前方支承壓力應(yīng)力集中系數(shù)K=5，頂板巖層平均容重γ=25 kN/m3，μ=0.3，代入式(5)，經(jīng)過簡化整理可

在煤體強(qiáng)度Rc一定時(shí)，若其他影響因素參數(shù)不變，要使頂煤煤體在支承壓力作用下完全破壞，則賦存深度H應(yīng)滿足:H≥11.7Rc。

由式(5)可知:當(dāng)H越大時(shí)，煤體強(qiáng)度越低，頂煤的臨界破壞條件越容易滿足。在煤層的單向抗壓強(qiáng)度Rc一定時(shí)，H大于臨界值越多，頂煤破碎效果將越好，反映在冒放性上則頂煤冒放性越好。根據(jù)4號煤層單軸抗壓強(qiáng)度平均為34.6 MPa計(jì)算，頂煤破壞的臨界深度為404.8 m。平朔礦區(qū)4號煤層首采區(qū)埋藏深度最大只有170 m，煤層埋深淺，因此該煤層賦存深度及煤層強(qiáng)度均不利于頂煤的破壞，頂煤冒放性較差，需要改善頂煤的冒放性。

4 淺埋深兩硬煤層條件下綜放工作面合理參數(shù)研究

4.1 工作面割煤高度

現(xiàn)場觀測和數(shù)值模擬結(jié)果表明，綜放面支架對頂煤的破碎作用一般僅限于支架上方2 m左右范圍，再向上則所受影響很小。從這個(gè)意義上講，頂煤厚度越大，頂煤的冒放性越差。另外，頂煤厚度直接影響頂煤冒落充分松散空間條件，頂煤只有充分破碎冒落時(shí)，才有利于其回收。

設(shè)開采厚度為M，其中割煤高度為mg，放煤高度為mf;支架放煤口高度為h'，根據(jù)刮板輸送機(jī)高度取0.3 m;頂煤冒落充分松散的必要條件為:

式(6)中，ks為煤的破碎松散系數(shù)，取1.35。

根據(jù)式(6)，對于12.2 m厚的4號煤層，放煤高度大于8.8 m時(shí)頂煤將不能充分破碎松散，對放出不利。因此為提高工作面頂煤回收率，工作面割煤高度不小于3.4 m?？紤]到平朔礦區(qū)首次進(jìn)行井工開采，為了保證工作面煤壁穩(wěn)定性，工作面割煤高度確定為3.5 m。

4.2 工作面傾斜長度

安家?guī)X井工礦4號煤層采用綜合機(jī)械化放頂煤開采方法開采。通過應(yīng)用FLAC3D軟件對4號煤層綜放工作面在不同工作面長度、不同支架支護(hù)強(qiáng)度狀態(tài)下的礦壓顯現(xiàn)規(guī)律以及頂煤、頂板運(yùn)動(dòng)規(guī)律進(jìn)行了相關(guān)研究，為確定合理的綜放工作面相關(guān)參數(shù)及支架支護(hù)阻力、提高堅(jiān)硬頂煤的冒放性提供依據(jù)。

在數(shù)值模型中，煤層及直接頂、基本頂和直接底等巖層均按實(shí)際平均厚度來確定。模型高度為124 m，其中頂板模擬厚度為90 m，煤層模擬厚度為12 m，底板模擬厚度為22 m。模型長度為240 m，其中兩邊各考慮50 m的邊界影響區(qū)域，實(shí)際模擬工作面走向長度為140 m。煤層頂板上方未模擬巖層按等效載荷代替。煤層傾角較小，模型按水平模擬，因此在分析傾斜長度變化對煤巖層礦壓顯現(xiàn)規(guī)律影響時(shí)，所用模型為2D模型。

按煤層開采理論，對于短壁工作面和長壁工作面，頂煤頂板垮落狀況具有明顯區(qū)別，但在長壁工作面范圍內(nèi)，按實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，工作面長度超過某一值后對于頂煤頂板垮落狀況影響將不明顯［2］。對于不同工作面傾斜長度條件下的頂板垮落高度，其結(jié)果如圖2所示。當(dāng)工作面傾斜長度為60 m時(shí)，頂板最大垮落高度可達(dá)到4 m;當(dāng)工作面長度達(dá)到75 m時(shí)，頂板最大垮落高度可達(dá)到6 m;隨著工作面傾斜長度繼續(xù)增大，頂板垮落高度繼續(xù)增大;當(dāng)工作面傾斜長度超過150 m時(shí)，頂板最大垮落高度則基本達(dá)到穩(wěn)定，約為37 m。由此可以判斷出，對于長壁工作面，隨著工作面長度的增加，在兩硬條件下，其冒落高度隨之增加;當(dāng)工作面長度增加到一定程度，頂板的冒落高度趨于穩(wěn)定。就本工作面條件來說，當(dāng)工作面長度大于150 m時(shí)，工作面頂板冒落高度趨于穩(wěn)定，不再明顯增加。頂板垮落最大高度變化反映了工作面傾斜長度對工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律的影響，對于4號煤層淺埋兩硬條件下的綜放開采，其工作面長度應(yīng)大于150 m。

為了減少工作面兩端不放煤影響，提高頂煤回收率，增加工作面頂板壓力對堅(jiān)硬頂煤的破壞作用，宜加大工作面長度，同時(shí)考慮采區(qū)邊界和地質(zhì)條件，4號煤層首采工作面長度設(shè)計(jì)為230 m。

圖2 工作面傾斜長度與頂板垮落高度關(guān)系曲線Fig.2 Relationship curve of mining face length and roof caving height

5 淺埋深兩硬煤層條件下綜放工作面設(shè)備選型

5.1 放頂煤液壓支架的選型

根據(jù)安家?guī)X井工礦4號煤層頂煤自然冒放性較差的特點(diǎn)，4號煤層綜放開采支架選型設(shè)計(jì)按以下原則進(jìn)行:

1)煤層頂板堅(jiān)硬，頂板垮落步距大，根據(jù)對大同忻州礦兩硬煤層綜放工作面的調(diào)查，工作面有出現(xiàn)切頂?shù)目赡苄?，要求支架要有足夠的支護(hù)強(qiáng)度。

2)煤層埋深淺，根據(jù)國內(nèi)神東礦區(qū)及印度、澳大利亞礦區(qū)經(jīng)驗(yàn)，支架必須適應(yīng)淺埋深開采工作面礦壓強(qiáng)烈的特點(diǎn)。

3)頂煤硬度大，不易冒落，支架放煤時(shí)有可能出現(xiàn)大塊煤，并且在放煤過程中頂煤有成拱可能性，支架應(yīng)具有較大放煤口和輔助破拱機(jī)構(gòu)。

4)由于頂煤回收率主要受頂煤、頂板破壞垮落效果影響，為提高工作面回收率應(yīng)進(jìn)一步加大割煤高度。

根據(jù)綜放開采支架支護(hù)強(qiáng)度確定數(shù)值模擬方法［3］(模擬結(jié)果見圖3，圖中L為支架上方頂煤至煤壁距離)，4號煤層綜放工作面支架支護(hù)強(qiáng)度確定為1.0 MPa，按照配套尺寸，支架工作阻力為8 000 kN。由于割煤高度要求達(dá)到3.4～3.5 m，支架高度選取為2.3～3.7 m。最后確定支架的型號為ZFS8000/23/37型放頂煤支架。該支架具有以下特點(diǎn):

圖3 支護(hù)強(qiáng)度與頂板下沉量關(guān)系曲線Fig.3 Relationship curve of supporting density and roof subsidence

1)支架工作阻力大，對頂煤的支撐、破碎能力加強(qiáng)，提高了堅(jiān)硬煤層頂煤的回收率。

2)支架在正常采高時(shí)，掩護(hù)梁水平投影小，即掩護(hù)梁較短，背角較大，便于堅(jiān)硬煤層頂煤的垮落，提高了放煤速度。

3)放煤機(jī)構(gòu)高效可靠;后部輸送機(jī)過煤高度達(dá)1 300 mm左右，增加了大塊煤的運(yùn)輸能力，尾梁向上回轉(zhuǎn)角度達(dá)27°，增加了對煤的破碎能力和放煤效果。

4)液壓系統(tǒng)采用350 L大流量操縱閥，雙回路環(huán)形分段供液，前后部供液系統(tǒng)各自獨(dú)立，互不影響，提高了移架速度，為工作面實(shí)現(xiàn)高產(chǎn)、高效提供了有利條件。

由于綜放工作面前、后部輸送機(jī)的電機(jī)和傳動(dòng)裝置采用平行布置方式，將工作面普通放頂煤液壓支架擺放到輸送機(jī)的機(jī)頭、機(jī)尾處，難以滿足設(shè)備的幾何尺寸配套要求。綜放工作面長230～240 m，輸送機(jī)采用雙電機(jī)，因此在綜放工作面上、下端頭的機(jī)頭處布置3組過渡支架。選用ZFG/8000/23/37過渡支架為反四連桿架型，額定工作阻力為8 000 kN;后部結(jié)構(gòu)為大尾梁鉸接小尾梁加插板，后部空間大，可實(shí)現(xiàn)放煤功能。

5.2 工作面采煤機(jī)的選型

采煤機(jī)選型的主要內(nèi)容是確定采煤機(jī)裝機(jī)功率、性能及結(jié)構(gòu)參數(shù)。裝機(jī)功率是衡量采煤機(jī)生產(chǎn)能力及破煤能力的綜合性參數(shù)。采煤機(jī)機(jī)身及各部件強(qiáng)度與采煤機(jī)裝機(jī)功率是一致的，因此裝機(jī)功率大的采煤機(jī)截割硬煤能力及落煤能力也大。選擇采煤機(jī)的裝機(jī)功率取決于煤層硬度、采高、截深、采煤機(jī)割煤速度及采煤機(jī)工作機(jī)構(gòu)，目前尚無可靠的采煤機(jī)裝機(jī)功率的計(jì)算方法，只能采用實(shí)測功率特征關(guān)系估算和類比方法，根據(jù)確定的采煤機(jī)割煤速度和落煤能力要求確定采煤機(jī)的裝機(jī)功率。

方法1:根據(jù)實(shí)測的采煤機(jī)電機(jī)功率特征來確定。通過電測法得到采煤機(jī)割煤速度或落煤能力與采煤機(jī)輸出功率的特征關(guān)系，根據(jù)滿足工作面生產(chǎn)能力要求確定的采煤機(jī)最大割煤速度或最大落煤能力，求出對應(yīng)的采煤機(jī)輸出功率Nmax。這種方法適用于已開采煤層的綜采工作面設(shè)備能力配套分析和相似開采煤層條件的綜采工作面設(shè)計(jì)。

方法2:比能法。采煤機(jī)每采1 t煤，要消耗一定電能，而且消耗的電能隨煤層的強(qiáng)度系數(shù)f值或抗切削強(qiáng)度A值的增大而增加。因此，可以根據(jù)采煤機(jī)生產(chǎn)能力或割煤速度來計(jì)算采煤機(jī)的裝機(jī)功率:

式(7)中，Nmax為采煤機(jī)的輸出功率，kW;B為采煤機(jī)截深，取0.8 m;H為割煤高度，取3.5 m;Vmax為采煤機(jī)最大割煤速度，根據(jù)產(chǎn)能要求并留有一定的富裕系數(shù)，取6.0 m/min;Hw為采煤機(jī)單位能耗，根據(jù)煤層硬度，取0.80(kW·h)/m3。按以上數(shù)據(jù)計(jì)算可得Nmax為806.4 kW。

根據(jù)計(jì)算結(jié)果，4號煤層工作面采煤機(jī)可以選用MGTY400/930－3.3D型電牽引采煤機(jī)。

5.3 工作面前、后部輸送機(jī)選型

工作面前部刮板輸送機(jī)的運(yùn)輸能力應(yīng)滿足采煤機(jī)最大落煤能力的要求:

式(8)中，Q為刮板輸送機(jī)運(yùn)輸能力，t/h;Kc為采煤機(jī)割煤速度不均勻系數(shù)，可取1.5;Kv為考慮采煤機(jī)與刮板輸送機(jī)同向運(yùn)動(dòng)時(shí)的修正系數(shù)，Kv=刮板輸送機(jī)鏈速，取1.3 m/s，V為采c煤機(jī)平均割煤速度，取4.0 m/min;Ky為考慮運(yùn)輸方向及傾角的修正系數(shù)，5°～10°傾角下選取0.9;Qm為采煤機(jī)平均落煤能力，取840 t/h。

要實(shí)現(xiàn)綜放工作面高產(chǎn)、高效，工作面采煤機(jī)割煤和放頂煤工序應(yīng)最大限度地平行作業(yè)，在選擇綜放工作面參數(shù)和設(shè)備能力時(shí)，應(yīng)使采煤機(jī)平均循環(huán)割煤時(shí)間與放頂煤平行循環(huán)時(shí)間匹配，以減少兩個(gè)工序的相互影響時(shí)間，提高工作面的單產(chǎn)。

根據(jù)計(jì)算結(jié)果，工作面前部輸送機(jī)選用SGZ1000/2×700型整體鑄焊封底式溜槽刮板輸送機(jī)?？紤]到提高頂煤回收率，解決大塊煤壓溜等問題，工作面后部輸送機(jī)選用SGZ1200/2×700型整體鑄焊開底式溜槽刮板輸送機(jī)。

5.4 工作面設(shè)備選型結(jié)果

按照設(shè)備能力配套原則，對工作面其他設(shè)備進(jìn)行了選型，具體選型結(jié)果見表1。

表1 4號煤層綜放工作面設(shè)備選型結(jié)果Table 1 Equipments lectrotype of full-mechanized caving mining face in 4thcoal-seam

6 結(jié)語

針對淺埋深兩硬煤層綜放工作面頂煤冒放性較差的問題，采用加大工作面割煤高度、加長工作面傾斜長度、提高支架支護(hù)強(qiáng)度、選用大功率采煤機(jī)和大功率大運(yùn)量刮板輸送機(jī)等措施提高了頂煤的冒放性，達(dá)到了綜放工作面高產(chǎn)、高效、高回收率的目標(biāo)。

根據(jù)4號煤層首采工作面生產(chǎn)情況，淺埋深堅(jiān)硬特厚煤層采用上述綜放配套設(shè)備與工藝，實(shí)現(xiàn)了安全、高產(chǎn)、高效、高回收率。首采工作面最高日產(chǎn)達(dá)31 056 t，最高月產(chǎn)達(dá)39.3萬t，試采期間4個(gè)月連續(xù)月產(chǎn)量超過35萬t，工作面回收率為80% ～84.3%，平均82%。

2007年之后工作面面長增加至300 m，研制選用ZFS10000/23/37支架、SGZ1000/2×1000型前部刮板輸送機(jī)、SGZ1200/2×1000型后部刮板輸送機(jī)、SZZ1200/700轉(zhuǎn)載機(jī)、進(jìn)口的艾可夫SL750型采煤機(jī)、SSJ1400/3×630(自移機(jī)尾)順槽膠帶輸送機(jī)，單面年產(chǎn)能力已超過1 000萬t，為億噸煤炭生產(chǎn)基地建設(shè)奠定了基礎(chǔ)。

［1］史元偉，寧 宇，齊慶新.綜采放頂煤工作面巖層控制與工藝參數(shù)優(yōu)選［M］.徐州:中國礦業(yè)大學(xué)出版社，2006:15－16.

［2］劉全明，毛德兵，王永秀，等.中硬特厚煤層綜放工作面合理參數(shù)確定研究［J］.煤礦開采，2006，11(6):14－16.

［3］毛德兵，王延峰.數(shù)值模擬方法確定綜放工作面支架工作阻力［J］.煤礦開采，2005(1):4 －5.