鄭皆連

(廣西壯族自治區(qū)交通廳，中國 廣西 南寧 530012)

拱橋造型美觀、超載潛力大、耐久、造價較低、養(yǎng)護(hù)方便，在我國公路橋梁中廣泛采用。據(jù)2006年統(tǒng)計，全國53.36萬座公路橋中拱橋座數(shù)占橋梁總座數(shù)的34.5%。拱橋又是一個失敗率比較高的橋型，對于無支架施工拱橋，事故多發(fā)生在拱肋懸拼合龍階段和在合龍后的拱肋勁性骨架上澆注混凝土形成拱圈階段。

1992—1996年在主持交通部“八五”聯(lián)合科技攻關(guān)項目——《特大跨徑的SRC拱橋的設(shè)計施工技術(shù)研究》中針對上述無支架施工拱橋事故多發(fā)的兩個階段作了重點研究獲得突破，提出了千斤頂、鋼絞線斜拉扣掛合龍后松索的工藝，較好地解決了多段拱助或拱骨架懸拼合龍的難題，經(jīng)幾十座橋使用證明，即使懸拼段數(shù)超30段也無多大困難。針對在合龍后的勁性骨架上澆注混凝土問題，首次提出了用千斤頂斜拉扣索適時對拱骨架施加拉力，實現(xiàn)了跨徑312 m拱肋勁性骨架外包混凝土分環(huán)連續(xù)澆注，十多年來廣泛運用到鋼管混凝土拱橋管內(nèi)混凝土的連續(xù)灌注中。筆者結(jié)合工程實例介紹這一技術(shù)的原理、實現(xiàn)機(jī)構(gòu)、效果，并與其它工藝比較。

1 拱肋混凝土連續(xù)澆注的原理及實現(xiàn)機(jī)構(gòu)

所謂拱肋混凝土連續(xù)澆注，就是指勁性拱骨架架設(shè)完成后，對外包混凝土進(jìn)行分環(huán)，從兩拱腳至拱頂對稱連續(xù)澆注1環(huán)混凝土，待其獲得強(qiáng)度后再連續(xù)澆注下一環(huán)，直至完成全部混凝土澆注。這樣做顯然，施工方便、快捷、質(zhì)量好。但是，如果不采取措施，環(huán)內(nèi)應(yīng)力、變形會超過環(huán)末，甚至超限。

連續(xù)澆注1環(huán)混凝土?xí)r，環(huán)內(nèi)應(yīng)力的表達(dá)式如下:

式中:δ0為初始應(yīng)力;N為軸向力;M為彎矩。

在連續(xù)澆注1環(huán)混凝土過程中初始應(yīng)力δ0、截面面積A、中性軸至截面邊緣距離Y、截面慣性矩不變;N從0開始，不斷增大，到環(huán)末最大;M是不斷變化的，其值會超過環(huán)末，也可能與環(huán)末反號，從而按式(1)計算的截面應(yīng)力會超過環(huán)末甚至超標(biāo)，撓度會發(fā)生反復(fù)。以拱軸系數(shù)1.347、矢跨比1/4等截面無鉸拱為例，如混凝土連續(xù)澆注到L/4時拱腳負(fù)彎矩值是環(huán)末的4.8倍，混凝土連續(xù)澆注到L/3前，拱頂始終上撓，到L/3時上撓最大，負(fù)彎矩最大，此后開始減少，最后由負(fù)變正。因此要實現(xiàn)混凝土連續(xù)澆注過程截面應(yīng)力、變形的控制，必須而且只能干預(yù)截面彎矩，在控制截面彎矩影響線峰值處干預(yù)最有效。研究發(fā)現(xiàn)拱頂、拱腳是控制截面，且兩彎矩影響線負(fù)峰值在L/6附近，在拱骨架L/6附近若干適當(dāng)位置設(shè)鋼絞線扣索，施加一個隨混凝土澆注過程而變化的，斜向拱軸線上方的拉力，既可有效地減少勁性拱骨架在對稱連續(xù)澆注混凝土過程中拱頂段上撓、又可有效地減少拱腳段負(fù)彎矩，對其它截面彎矩影響較少，把全拱的應(yīng)力和變形，控制在規(guī)定的目標(biāo)內(nèi)。在應(yīng)力和變形兩者間，以應(yīng)力控制為主，變形控制為輔。力求做到在連續(xù)澆注混凝土過程中，沒有反復(fù)變形或者反復(fù)次數(shù)盡可能少。如圖1。

圖1 斜拉扣索調(diào)力Fig.1 The cable force of oblique tensile button

1.1 斜拉扣索的設(shè)置

多數(shù)情況下拱是對稱的，斜拉扣索也是對稱設(shè)置，考慮到斜拉扣索的抗拉剛度小，為了簡化計算，假設(shè)在拱骨架澆注混凝土過程中，斜拉扣索索力不自動改變，那么斜拉扣索對任意拱截面K應(yīng)力的影響可用式(2)表達(dá):

式中:Fi表示原編號為i的一對斜拉扣索施加的拉力;σKi表示編號為i的一對斜拉扣索索力為l時，在K截面產(chǎn)生的應(yīng)力;ΔσK表示斜拉扣索在K截面產(chǎn)生的應(yīng)力。

畫出在分環(huán)對稱連續(xù)澆注混凝土?xí)r拱腳L/8、L/4、3L/8拱頂及截面尺寸突變處的應(yīng)力過程線。

從應(yīng)力過程線中找出應(yīng)力嚴(yán)重超標(biāo)的截面，畫出這些截面的力矩影響線，在這些影響線的峰值附近選擇一組對這些截面應(yīng)力影響大的斜拉扣索，其位置通?？拷澳_。計算這組對稱斜拉扣索索力為l時對上述截面應(yīng)力的影響，然后通過試算來確定這組斜拉扣索的索力及其變化，將其對上述控制截面應(yīng)力產(chǎn)生的影響與控制截面應(yīng)力過程線疊加，如能使應(yīng)力全部控制在預(yù)定值內(nèi)，且對其它截面可能造成的應(yīng)力增加能保持在控制范圍內(nèi)時，斜拉扣索位置、索力的選擇就完成了。如果不能滿足，再設(shè)第2組索，重復(fù)上面第1組斜拉扣索的計算，只是第2組斜拉扣索產(chǎn)生的影響應(yīng)與疊加了第1組斜拉扣索影響的應(yīng)力過程線疊加，如不滿足再設(shè)第3組斜拉扣索。根據(jù)幾座橋的計算和施工實踐，實現(xiàn)混凝土連續(xù)澆注，跨徑300 m以上的勁性骨架鋼筋混凝土拱橋及鋼管混凝土拱橋。一般設(shè)3組斜拉扣索就行，跨徑300 m以下的鋼管混凝土拱橋，連續(xù)澆注鋼管內(nèi)混凝土?xí)r只設(shè)1組斜拉扣索就行了。

斜拉扣索的位置最好與勁性拱骨架懸拼時相同，最大斜拉力最好在原扣索的能力內(nèi)，如能這樣，只是把勁性拱骨架懸拼時的扣索再用一次，無須增添任何設(shè)備、最為經(jīng)濟(jì)。如不能滿足，需要增加前錨固設(shè)施，當(dāng)然設(shè)施費用也不高。

1.2 斜拉扣索的機(jī)構(gòu)

斜拉扣索由4部分組成。前錨系統(tǒng)，斜拉扣索與勁性拱骨架連接的裝置，要求連接牢固、可靠、簡單、易安裝、易拆除，如圖2。

圖2 斜拉索前錨系統(tǒng)Fig.2 The ahterior anchor system of oblique tensile cable

鋼絞線，連接前錨系統(tǒng)后錨系統(tǒng)，宜用低松馳絞線。懸拼鋼拱骨架時使用的扣索足夠調(diào)載時用，而且無須任何加工。調(diào)載索力是按設(shè)計施加的，無意外增加索力的因素，所以采用了較低的安全系數(shù)，調(diào)載時鋼絞線的強(qiáng)度安全系數(shù)大于或等于1.5。

扣塔架，用于改變斜拉扣索的方向，使扣索前端與水平線的夾角較大，提高扣索調(diào)載的效果，完全借用勁性拱骨架懸拼時的扣塔。

后錨系統(tǒng)，斜拉扣索張拉及錨固設(shè)施。包括錨碇、工作錨、液壓千斤頂、可讀壓力的油泵。利用這套系統(tǒng)可以對斜拉扣索施加任何規(guī)定的拉力并錨固。要求增減拉力迅速、準(zhǔn)確，因為索力變化弧度大，要求工作錨能在低應(yīng)力狀態(tài)下不滑，能可靠錨固鋼絞線，常用的是夾片群錨。夾片需重復(fù)使用，宜用工具夾片，收放斜拉扣索用液壓千斤頂，可循環(huán)張拉單根鋼絞線，但要保證鋼絞線受力均勻。斜拉扣索的索力根據(jù)計算，隨著混凝土的連續(xù)澆注分?jǐn)?shù)次增加或減少，調(diào)力過程不中斷混凝土連續(xù)澆注，這套系統(tǒng)也是借用勁性拱骨架懸拼階段的設(shè)施。

2 勁性骨架混凝土拱橋拱肋外包混凝土連續(xù)澆注實例

1996年建成通車的廣西邕寧邕江大橋是當(dāng)時世界上最大跨徑的中承式混凝土拱橋，實現(xiàn)了從拱腳到拱頂對稱連續(xù)澆注。

2.1 大橋概況

主橋為中承式勁性骨架混凝土拱橋:計算跨徑L=312 m，矢高f=52 m，矢跨比f/L=1/6，橋面總寬度18.9 m，其中行車道寬12 m。

設(shè)計載重:汽車－超20級;掛車－120。

兩條勁性骨架各分段在地面制作，千斤頂斜拉扣掛懸拼合龍，勁性拱骨架由φ402×12的無縫鋼管弦桿及160×100×10的雙角鋼腹桿組成，拱骨架合龍后，安裝臨時橫聯(lián)，在弦桿內(nèi)泵送60混凝土，形成鋼管混凝土為弦桿的拱骨架，依靠拱骨架安裝模板，澆注拱肋外包混凝土，拱肋截面如圖3。

圖3 拱肋拱頂斷面Fig.3 The section of avch vib and vault

2.2 拱肋混凝土澆注程序

拱肋混凝土共5000 m3，分4環(huán)澆注，兩拱肋交替進(jìn)行進(jìn)度相差1環(huán)，其分環(huán)如圖4，斜拉扣索如圖5，拱肋計算節(jié)點劃分如圖6。

圖4 拱肋混凝土分環(huán)Fig.4 The concrete dividing ring of arch rib

圖5 斜拉扣索Fig.5 Inclined tensioned cable

圖6 拱肋計算節(jié)點劃分Fig.6 Compute nodes into arch rib

經(jīng)試算選用3組斜拉扣索，采用150 MPa φ15.24鋼絞線見表 1。

表1 斜拉索Table 1 Cable-stayed

1#拉索固定在骨架的3號截面上弦，新設(shè)前錨座，利用懸拼骨架的1號扣索;2#斜拉扣索固定在骨架的5號截面上弦，利用懸拼骨架的1號扣索前錨座和3號扣索;3#斜拉扣索，完全利用懸拼骨架的2號扣索前錨座及2號扣索(圖7)。

圖7 拱肋混凝土澆注程序Fig.7 Arch rib concrete pouring process

從拱肋混凝土澆注程序圖上看出，4環(huán)都沒完全實現(xiàn)從兩拱腳至拱頂連續(xù)澆注混凝土。根據(jù)計算，從滿足截面內(nèi)的應(yīng)力和變形要求，依靠3組斜拉扣索能實現(xiàn)底板、下側(cè)板、上側(cè)板從拱腳至拱頂混凝土連續(xù)澆注，如果再增一組斜拉扣索也可以實現(xiàn)頂板混凝土連續(xù)澆注。提前執(zhí)行澆注程序2、4－2、4－3、6是為防止河水淹沒拱腳底板，影響側(cè)板施工，同時也增加了上、下側(cè)板、頂板混凝土澆注時的穩(wěn)定性，提前執(zhí)行澆注程序5－1、5－2是為了提前安裝K撐橫梁，這樣澆注下側(cè)板混凝土?xí)r的橫向穩(wěn)定安全系數(shù)由3增加到7.02，在完成下側(cè)板混凝土澆注后，立即提前執(zhí)行澆注程序7－3，是為了安裝K撐斜腿，加上己安裝的X撐橫梁，澆注上側(cè)板混凝土和頂?shù)谆炷習(xí)r橫向穩(wěn)定安全系數(shù)分別為4.87和6.07。而這些有利提高橫向穩(wěn)定性的澆注程序，也是靠了這3組斜拉扣索調(diào)載才得以實現(xiàn)。

2.3 混凝土澆注中斜拉扣索調(diào)載效果

澆注底板混凝土過程中斜拉扣索索力的變化(圖8)。

圖 8 1#、2#、3#索索力變化Fig.8 Changes in cable force

澆注第2環(huán)即下側(cè)板混凝土過程中索力的變化:

澆注第2環(huán)即下側(cè)板混凝土前，1#由300 kN拉到400 kN，2#索由800 kN拉到1100 kN，在澆注第2環(huán)混凝土過程中，維護(hù)不變，3#拉力作如下變化，見圖9。

圖9 3#索索力變化Fig.9 Changes in cable force

澆注第3環(huán)即上側(cè)板混凝土過程中索力的變化，1#索、2#索、3#索索力分別維持在 400，1100，750 kN不變。

澆注第4環(huán)即頂板混凝土過程中索力的變化:1#索、2#索索力分別維持400，1100 kN，在頂板混凝土澆注過程中不變，為了減少15－19截面頂板混凝土的拉應(yīng)力，當(dāng)頂板混凝土澆注到32截面時松完，而3#索保存的750 kN拉力，繼續(xù)完成32－35截面的頂板混凝土澆注。

兩條拱肋頂板混凝土澆注完成，混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后放松1#、2#索斜拉扣索，至此斜拉扣索調(diào)載結(jié)束。

1)澆注底板混凝土過程中只計算鋼管內(nèi)混凝土、上、下弦桿鋼材應(yīng)力。

2)澆注下側(cè)板、上側(cè)板、頂板的截面應(yīng)力，除同澆注底板混凝土?xí)r需計算的鋼管內(nèi)混凝土、上、下弦弦桿鋼材應(yīng)力外，還有己澆注的外包混凝土(底板、側(cè)板、頂板等的應(yīng)力)，本文略。

分4環(huán)澆注混凝土過程中的應(yīng)力極值匯總，見表2～表4。

表2 鋼管混凝土應(yīng)力Table 2 Steel concrete stress /MPa

(續(xù)表2) MPa

表3 上、下弦鋼材應(yīng)力Table 3 Upper and lower steel chord stress /MPa

表4 極值應(yīng)力匯總Table 4 Summary extreme stress

(續(xù)表4)

參照85《橋規(guī)》澆注拱肋混凝土過程中的控制應(yīng)力如下:

1)60#鋼管內(nèi)混凝土

2)50#拱肋外包混凝土

3)鋼骨架弦桿為16Mn402無縫鋼管

從表4可以看出通過3組斜拉扣索調(diào)載后拱肋分4環(huán)基本實現(xiàn)從拱腳至拱頂混凝土連續(xù)澆注，鋼管內(nèi)混凝土、外包混凝土及鋼管，無論壓應(yīng)力、拉應(yīng)力均控制在容許范圍內(nèi)。如果沒有斜拉扣索調(diào)載，就是不提前澆注1～6截面下側(cè)板也只能連續(xù)澆注到10截面，如果為了防洪必需澆注下側(cè)板，則底板只能澆注到6截面。

斜拉索調(diào)載對拱骨架撓度的影響(表5)。

表5 澆注底板混凝土拱骨架撓度值Table 5 Pouring the concrete floor deflection ard skeleton

從表5中可以看出，設(shè)了3組斜拉扣索后，除15#截面有0.3 cm上撓外，其余各截面都隨著底板混凝土從兩拱腳向拱頂連續(xù)澆注而逐漸下?lián)希绻辉O(shè)這3組斜拉扣索，根據(jù)計算，拱頂撓度發(fā)生較大的反復(fù)比，見圖10。

圖10 設(shè)不設(shè)斜拉扣索時澆注底板混凝土過程中拱頂撓度比較Fig.10 No buckle cable-stayed design，when the process of pouring the concrete floor deflection arch comparison

設(shè)3組斜拉扣索后澆注下側(cè)板、上側(cè)板、頂板混凝土?xí)r，拱骨架各點撓度反復(fù)很小，在向拱頂澆注過程中，撓度逐步增加。以拱頂為例，見圖11。

圖11 澆注下側(cè)板、上側(cè)板、頂板混凝土過程中拱頂撓度值Fig.11 Casting under side，on the side panels，roof vault during the deflection of concrete

邕寧邕江大橋國內(nèi)外首次采用斜拉扣索調(diào)載， 基本實現(xiàn)了勁性拱骨架外包混凝土分環(huán)連續(xù)澆注。不經(jīng)過本次實踐，很難想象少幾根鋼絞線能起這樣大的作用。其顯著優(yōu)點如下:

1)因為斜拉扣索調(diào)載，在分環(huán)澆注拱肋混凝土過程中，反復(fù)變形數(shù)值小，在連續(xù)澆注混凝土中沒設(shè)變形縫，提高了混凝土的整體強(qiáng)度，澆注完成后也沒產(chǎn)生變形裂縫。盡管大段混凝土連續(xù)澆注，經(jīng)過斜拉扣索調(diào)載后，鋼材、鋼管內(nèi)混凝土、先期澆注的外包混凝土應(yīng)力均在容許范圍內(nèi)。

2)采用斜拉扣索調(diào)截大大加快了混凝土澆注速度，以本橋底板混凝土為例，采用斜拉扣索調(diào)載，從靠拱腳的6號節(jié)點，連續(xù)澆注混凝土至拱頂花40小時，如采用多工作面均衡澆注法，需工期一個月。

3)斜拉扣索調(diào)載還能滿足一些特殊需要，如本橋在連續(xù)澆注底板混凝土前，完成了1－6截面的上側(cè)板混凝土澆注，這就避免洪水淹沒拱腳底板后無法施工側(cè)板的困難，又如搶先澆注20－26截面上、下側(cè)板、頂板，提前安裝K型撐，這樣就把澆注下側(cè)板、上側(cè)板、頂板時的橫向穩(wěn)定安全系數(shù)提高了，滿足了這三環(huán)混凝土施工時的穩(wěn)定要求。

4)斜拉扣索調(diào)載系統(tǒng)受力明確，計算簡單，調(diào)載效果由算式(2)中的σKi反應(yīng)，σKi可以在現(xiàn)場簡單測出，廣西邕寧邕江大橋連續(xù)澆注底板混凝土計算撓度和實測值接近，證明了用斜拉扣索調(diào)載效率高、安全、可靠。

某高速鐵路上一座正在建設(shè)的勁性拱骨架混凝土上承式拱橋，跨徑416 m，矢跨比1/4拱圈為單箱三室，勁性拱骨架為鋼管混凝土拱，外包混凝土25000 m3，分6環(huán)，經(jīng)初步計算用3組斜拉扣索，總索力13600 kN就可以實現(xiàn)混凝土分環(huán)連續(xù)澆注。

3 鋼管混凝土拱橋管內(nèi)混凝土連續(xù)澆注

鋼管混凝土拱橋管內(nèi)混凝土連續(xù)澆注，不僅可以加快施工速度，更為重要的是能保證管內(nèi)混凝土整體性比分倉澆注混凝土質(zhì)量好，已施工完成的幾十座特大跨徑鋼管內(nèi)混凝土的連續(xù)澆注，無一例外的都是用斜拉扣索調(diào)載實現(xiàn)的。最早使用這一成果的鋼管混凝土拱橋是1998年建成通車的廣西三岸邕江橋，該橋是270 m的中承式鋼管混凝土拱橋，位于南寧—北海6車道高速公路上，鋼管骨架用8根直徑1020 mm的螺旋卷管作弦桿。1999年建成通車的廣西六景邕江橋是跨徑220 m的中承式鋼管混凝土拱橋，位于柳州—南寧的4車道高速公路上，鋼管骨架用8根直徑820 mm的螺旋卷管作弦桿，兩座橋均采用一組斜拉扣索調(diào)載，實現(xiàn)了鋼管混凝土從拱腳至拱頂連續(xù)泵壓頂升澆注，每管澆注耗時4～6h。2005年建成通車的巫山長江大橋是跨徑460 m的中承式鋼管混凝土拱橋，鋼管桁架用8根直徑1220 mm管作弦桿，采用2組斜拉扣索調(diào)載，實現(xiàn)了管內(nèi)混凝土連續(xù)澆注，每管耗時12h左右。應(yīng)力和變形都控制在理想狀態(tài)內(nèi)，所用斜拉扣索全套系統(tǒng)及機(jī)具全都是鋼管骨架懸拼時使用的器具，調(diào)載成本只有少量設(shè)備租金和少量人工工資。

4 幾種調(diào)載方法的比較

常用調(diào)載方法有4種:多點均衡施工法、水箱加載法、地錨加載法以及本文介紹的斜拉扣索法。

每環(huán)混凝土多點均衡施工法要點是:把合龍的拱骨架分成若干偶數(shù)段，各段同時施工。一般不可能有與分段數(shù)相同的澆注設(shè)備，通常是兩套設(shè)備，為了實現(xiàn)均衡施工，把各段分成若干小段、由兩套設(shè)備從兩拱腳開始對稱在各段間循環(huán)，每次只澆注一小段混凝土直至全部澆完拱圈或拱肋混凝土。

1997年建成通車的萬縣(萬州)長江大橋是世界上最大跨徑的鋼筋混凝土拱橋，跨徑420 m。勁性骨架合龍后，拱圈分7環(huán)澆注11054 m3混凝土，每環(huán)均分成6段，每段的底板混凝土、頂板混凝土、腹板混凝土各分為13，12，6小段，用兩套澆注混凝土設(shè)備，從兩岸對稱在6大段中循環(huán)，每次各澆注一小段混凝土，從而實現(xiàn)了6工作面對稱均衡澆注混凝土。

水箱加載法的代表工程是1990年建成的宜賓金沙江大橋，該橋跨徑240 m，在勁性拱骨架合龍后，分底板、下側(cè)板、上側(cè)板、頂板四環(huán)澆注3010 m3混凝土，澆注混凝土前在拱頂附近安放了11個水箱，當(dāng)混凝土從兩拱腳向拱頂澆注時，不斷向水箱中加水，起到壓頂?shù)淖饔?，?dāng)混凝土澆注了一定長度后逐步放水，在4環(huán)混凝土澆注過程中最大加水量分別為 945，1380，1075，560 kN。

地錨加載法的代表工程是1980年建成跨徑60 m的螞蟻沙橋及1982年建成跨徑156 m的沙河口大橋，這兩座橋在勁性骨架合龍后，在勁性骨架上施加向心的拉力或者懸掛重物調(diào)載，實現(xiàn)混凝土從兩拱腳向拱頂連續(xù)澆注。

以上4種方法都能調(diào)整澆注混凝土階段的應(yīng)力和變形，但是效果不一樣:多點均衡施工法調(diào)載效果好，但是混凝土的施工縫多，工期長，橋的跨徑越大，這個問題越突出。如萬縣(萬州)長江大橋底板混凝土就存在77條施工縫，澆完拱圈混凝土耗工期10個月。

水箱加載法、地錨加載法都增加了勁性骨架的荷載，對澆注混凝土階段穩(wěn)定不利，且調(diào)載范圍窄，對過程應(yīng)力大大超環(huán)末應(yīng)力的拱腳段調(diào)載效果差，如宜賓金沙江橋澆底板混凝土過程中拱頂上撓達(dá)4 cm，地錨法調(diào)載設(shè)施要侵入橋下，甚至河床，顯然多數(shù)橋梁不允許采用。

筆者介紹的斜拉扣索法調(diào)載效果最好，因為利用了影響線概念，用很小的索力就能很好地控制全拱的應(yīng)力和變形，而且斜拉扣索力對全拱應(yīng)力、變形的影響參數(shù)可以在現(xiàn)場簡單測出來，保證調(diào)載計算的精度，調(diào)載過程不增加勁性骨架的荷載而是減載，對拱的穩(wěn)定有利，調(diào)載準(zhǔn)確、方便、靈活、快捷，成本低，運用環(huán)境不受限制，還能調(diào)整拱肋永存應(yīng)力?？傊崩鬯髡{(diào)載法特別適用于特大跨徑的勁性骨架混凝土拱橋及鋼管混凝土拱橋拱肋混凝土連續(xù)澆注。此外，還能滿足一些特殊需求，如不對稱拱或者兩拱腳不能對稱施工，邕寧邕江橋澆注勁性骨架外包混凝土?xí)r，正值汛期，為了不造成洪水淹沒，在斜拉橋調(diào)載下實現(xiàn)拱腳區(qū)段底板、側(cè)板、頂板混凝土同時澆注。

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［3］徐鳳云.采用“勁性鋼骨拱桁架水箱調(diào)載分環(huán)澆注法“建設(shè)宜賓金沙江大橋［C］//四川省公路橋梁建設(shè)經(jīng)驗交流會論文集.成都:四川省公路學(xué)會，1990.