謝 龍，靳思宇，2，王玉璋，于建國(guó)

（1.上海交通大學(xué)動(dòng)力機(jī)械與工程教育部重點(diǎn)試驗(yàn)室，上海 200240；2.中國(guó)船舶重工集團(tuán)公司第704研究所，上海 200031）

0 引 言

彎管流動(dòng)受到諸多因素的影響，尤其是在彎管前端存在閥門(mén)時(shí)，彎管內(nèi)的流場(chǎng)呈現(xiàn)出十分復(fù)雜的流動(dòng)特性，如在管內(nèi)壁附近形成二次流動(dòng)分離區(qū)、管外側(cè)產(chǎn)生大尺度渦街，這些現(xiàn)象不利于流體輸運(yùn)的平穩(wěn)性能，造成流體總壓和能量的損失，并且特殊的流動(dòng)結(jié)構(gòu)還對(duì)管道噪聲特性有著重要影響。

彎管流動(dòng)的研究一直受到內(nèi)流研究者的關(guān)注［1－7］。文獻(xiàn)［2－3］中分別采用基于重整化群方法提出的RNG k－ε湍流模型和大渦模擬（Large Eddy Simulation，LES）對(duì)彎管內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬，揭示了管道橫截面上的二次流動(dòng)及沿流向的壓力分布。文獻(xiàn)［4－6］中分別采用旋轉(zhuǎn)探針技術(shù)、激光多普勒測(cè)速儀、CTA熱線風(fēng)速儀和五孔探針對(duì)不同曲率直徑比Rc／D（Rc、D分別代表曲率平均半徑和彎管的水動(dòng)力直徑）的圓形或方形截面彎管內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行了試驗(yàn)研究。已有文獻(xiàn)的研究主要關(guān)注無(wú)閥門(mén)、大曲率直徑比90°彎管的流動(dòng)特性，對(duì)彎管前段存在閥門(mén)，或Rc／D＜1.0的圓截面彎管流動(dòng)，無(wú)論試驗(yàn)還是理論研究都進(jìn)行得比較少，而這類(lèi)彎管在工業(yè)中應(yīng)用卻十分廣泛，因此，已有研究對(duì)工程應(yīng)用貢獻(xiàn)有限。

針對(duì)這種情況，結(jié)合某工程實(shí)際問(wèn)題，對(duì)前端配置蝶閥，Rc／D＝0.75、D＝200mm的90°圓截面彎管內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行了PIV測(cè)量及POD分析。研究結(jié)果對(duì)進(jìn)一步揭示閥體后彎管內(nèi)流動(dòng)特性具有重要參考價(jià)值；為以后繼續(xù)研究管道噪聲與流場(chǎng)渦結(jié)構(gòu)特性等之間的關(guān)系打下了基礎(chǔ)，對(duì)于彎管降噪的研究具有重要意義。

1 試驗(yàn)設(shè)備

試驗(yàn)裝置主要包括管路系統(tǒng)、試驗(yàn)段和PIV測(cè)量系統(tǒng)［7］。管路系統(tǒng)為試驗(yàn)搭建的低速循環(huán)水槽。試驗(yàn)工質(zhì)水由磁力泵驅(qū)動(dòng)，通過(guò)變頻儀調(diào)節(jié)水泵轉(zhuǎn)速，以達(dá)到對(duì)試驗(yàn)段流速的控制。循環(huán)水從水箱引流，由磁力泵驅(qū)動(dòng)并經(jīng)過(guò)整流進(jìn)入試驗(yàn)測(cè)量段，通過(guò)試驗(yàn)段后，用電磁流量計(jì)測(cè)量流速，控制流量為226.08～452.16m3／h，對(duì)應(yīng)于來(lái)流速度為2～4m／s。本次試驗(yàn)工質(zhì)水含有大量粒子，試驗(yàn)前經(jīng)測(cè)試，粒子具有良好的跟隨性、光散射性且分布均勻，滿足示蹤要求，故試驗(yàn)中不需要額外添加示蹤粒子。

試驗(yàn)段結(jié)構(gòu)如圖1所示。其中，Rc／D＝0.75，D＝200mm。在試驗(yàn)段前端，安裝控制開(kāi)度的一次偏心蝶閥（其閥桿軸心偏離了蝶板中心，從而使得蝶板上下端不再成為回轉(zhuǎn)軸心），蝶閥偏心距30mm，閥桿軸心與彎管入口平面距離L＝112mm，試驗(yàn)中蝶閥保持全開(kāi)的開(kāi)度。均勻來(lái)流在蝶閥以及彎管的約束作用下產(chǎn)生復(fù)雜流動(dòng)，試驗(yàn)測(cè)量區(qū)取在流速變化劇烈的彎管段，如圖1中陰影部分所示。以蝶閥所處位置為參考將測(cè)量區(qū)分為外側(cè)區(qū)域和內(nèi)側(cè)區(qū)，取區(qū)域間的交界線（虛線）為特征線。試驗(yàn)段有機(jī)玻璃窗口處于彎管上部以及外側(cè)面，分別用于拍攝與激光照明。圖2為試驗(yàn)測(cè)量區(qū)域截面示意圖，試驗(yàn)測(cè)量段的拍攝截面以管中心為基準(zhǔn)面，選取在z向彼此相距10mm的9個(gè)水平測(cè)試截面。

高分辨率PIV測(cè)量系統(tǒng)基于Dantec Dynamics公司的二維粒子圖像測(cè)速系統(tǒng)構(gòu)建。主要組成為：雙諧振脈沖式Nd：YAG激光器、高分辨率工業(yè)相機(jī)FlowSense 4MMKII（分辨率為2048pixel×2048pixel）、同步時(shí)序控制器Timer Box 80N75及PIV應(yīng)用軟件。其中，激光器片光源鏡頭及相機(jī)通過(guò)二維坐標(biāo)架實(shí)現(xiàn)縱向位移的精確控制，相機(jī)工作頻率7.4Hz，跨幀延時(shí)100μs，所拍攝試驗(yàn)段圖像與實(shí)際尺寸之間的轉(zhuǎn)換通過(guò)拍攝標(biāo)尺圖像進(jìn)行圖像標(biāo)定來(lái)完成?；ハ嚓P(guān)圖像分析采用先進(jìn)的多重網(wǎng)格迭代計(jì)算、多重自適應(yīng)變形窗口算法、判讀區(qū)交疊查詢及互相關(guān)峰值確定的高斯擬合方法，計(jì)算結(jié)果可達(dá)±0.1pixel的亞像素精度［8］，并對(duì)處理出的矢量場(chǎng)進(jìn)行進(jìn)一步的相干性過(guò)濾及局部有效性判定，所分析出的速度場(chǎng)真實(shí)反映了高分辨率流動(dòng)瞬態(tài)圖像所記錄的實(shí)際流動(dòng)信息。

圖1 試驗(yàn)段彎管結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic diagram of the bend of measured section

圖2 拍攝截面Fig.2 Shooting section

2 結(jié)果與分析

2.1 PIV測(cè)量結(jié)果

圖3為閥體后彎管流場(chǎng)的瞬態(tài)速度矢量圖及特征線上的速度分布。流動(dòng)的典型特征為流體在彎管圓弧內(nèi)壁的作用下順時(shí)針轉(zhuǎn)向與來(lái)流垂直的方向。因蝶閥對(duì)來(lái)流的有效阻滯作用面積較小，閥體后形成的分離區(qū)內(nèi)速度與來(lái)流流速相差不大，從而不能造成強(qiáng)烈的剪切流動(dòng)并形成彎管段內(nèi)可以觀測(cè)的較大尺度的渦旋結(jié)構(gòu)。內(nèi)側(cè)壁面渦流的生成因?yàn)榇蟪叨染鶆騺?lái)流的存在而受到抑制，因此圖3（a）中彎管內(nèi)側(cè)速度矢量分布均勻；外側(cè)矢量方向沿流向存在不規(guī)則擺動(dòng)，且幅度逐漸變小直至最后出口段所有矢量互相平行，對(duì)比已有彎管研究結(jié)果［1］，可以推論外側(cè)有小尺度的渦旋從蝶閥后的分離流中生成并脫落。利用瞬態(tài)速度場(chǎng)減去時(shí)均速度場(chǎng)得到脈動(dòng)速度場(chǎng)，提取脈動(dòng)速度場(chǎng)中蝶閥所處位置流線上的速度分布，如圖3（b）所示，彎管外側(cè)流體沿流向存在逐漸減弱的速度起伏波動(dòng)，表明該特征線上存在沿流動(dòng)方向逐漸減弱的渦列。

圖4為時(shí)均速度矢量圖及以速度云圖為背景的流線圖。彎管內(nèi)側(cè)為流動(dòng)高速區(qū)［1］，原因是彎管段存在由外側(cè)指向內(nèi)側(cè)的壓力梯度，在此壓力梯度作用下在垂直于流向的橫截面上產(chǎn)生一組上下反對(duì)稱的渦流二次流，且渦核位置隨著流動(dòng)的發(fā)展逐漸偏向彎管內(nèi)側(cè)，截面上下兩側(cè)近壁面流動(dòng)由外側(cè)指向內(nèi)側(cè)，中間部分由內(nèi)側(cè)指向外側(cè)［2－3］，該二次流與彎管主流的矢量和形成了內(nèi)側(cè)高速區(qū)，且流向以小角度向彎管外側(cè)偏離該處彎管同心圓的切線方向。彎管外側(cè)矢量分布均勻，說(shuō)明瞬態(tài)場(chǎng)中觀察到的渦街的時(shí)均流動(dòng)效果為0?？梢缘贸鼋Y(jié)論，閥體后擾流在彎管外側(cè)區(qū)域產(chǎn)生的渦流結(jié)構(gòu)具有宏觀不可測(cè)性，但閥體后擾流在向下游輸運(yùn)的過(guò)程中會(huì)引起當(dāng)?shù)厮俣让}動(dòng)，而所有脈動(dòng)信息中渦結(jié)構(gòu)對(duì)流場(chǎng)貢獻(xiàn)權(quán)重大于流動(dòng)噪聲，因此可以從速度脈動(dòng)中提取旋渦結(jié)構(gòu)的信息。

圖3 瞬態(tài)流場(chǎng)Fig.3 Transient flow field

圖4 時(shí)均流場(chǎng)Fig.4 Time－averaged flow field

2.2 流場(chǎng)POD分析

本征正交分解（POD）基于主元分析（PCA）思想，根據(jù)Karhunen－Loève展開(kāi)將流場(chǎng)進(jìn)行分解，按能量比計(jì)算出各階模態(tài)，識(shí)別流動(dòng)中的大尺度能級(jí)結(jié)構(gòu)。POD之于PIV相當(dāng)于LES之于CFD，POD對(duì)流動(dòng)系統(tǒng)的識(shí)別旨在獲得多維度系統(tǒng)的低維度近似描述，準(zhǔn)確把握住主導(dǎo)的流動(dòng)結(jié)構(gòu)，對(duì)復(fù)雜流動(dòng)進(jìn)行合理的降階研究。本征正交分解已經(jīng)被廣泛用于各種湍流速度場(chǎng)、渦量場(chǎng)、壓力場(chǎng)等的研究中［9－11］。本次試驗(yàn)采用由Sirovich提出的快照POD法（snapshot POD）［12］，將速度場(chǎng)分解為時(shí)均速度場(chǎng)和脈動(dòng)速度場(chǎng)，即u（x）＝ū＋u′（x），然后再對(duì)脈動(dòng)速度場(chǎng)進(jìn)行本征正交分解，全部流動(dòng)信息便分解為時(shí)均流動(dòng)（0階模態(tài)）與脈動(dòng)流動(dòng)（分解為1，2，…階模態(tài)）。給出0mm截面位置在3m／s來(lái)流速度工況下的POD分析結(jié)果。

圖5為脈動(dòng)速度場(chǎng)各模態(tài)能量分布（不包含0階模態(tài)）。彎管速度脈動(dòng)場(chǎng)的1階模態(tài)占據(jù)了脈動(dòng)動(dòng)能的14.6%，在脈動(dòng)流場(chǎng)中占據(jù)支配地位，適于用來(lái)描述典型的脈動(dòng)；2～3階模態(tài)的能量貢獻(xiàn)次之，所占脈動(dòng)動(dòng)能比例分別為9.2%和6.8%，可認(rèn)為這些模態(tài)對(duì)脈動(dòng)流場(chǎng)起了重要作用。而后曲線的下降及后續(xù)的平整意味著高階的模態(tài)對(duì)總動(dòng)能的貢獻(xiàn)很低，可以簡(jiǎn)單描述為流動(dòng)噪聲，如短暫的外部擾動(dòng)、大尺度渦引起的高頻小尺度結(jié)構(gòu)或者耗散渦等。由于彎管中的渦街是脈動(dòng)流的載體，因此脈動(dòng)場(chǎng)的低階模態(tài)中包含了彎管中的渦結(jié)構(gòu)信息。

圖5 POD模態(tài)能量分布Fig.5 POD modes energy distribution

1～3階模態(tài)包含了閥體后擾流在彎管流場(chǎng)中產(chǎn)生的旋渦結(jié)構(gòu)，除了簡(jiǎn)單的流線識(shí)別外，渦的識(shí)別方法有Calilean分解方法、LES分解方法、Reynolds分解方法、小渦分解方法、渦量方法和旋渦強(qiáng)度（swirling strength）方法［13］等。圖6給出了1～4階模態(tài)流動(dòng)相干結(jié)構(gòu)以渦量為背景的速度矢量圖，其中表征時(shí)均流動(dòng)的0階模態(tài)前文已給出，圖6中可見(jiàn)4階模態(tài)已不具備明顯的流動(dòng)結(jié)構(gòu)特征，再次說(shuō)明4階及其以上模態(tài)表征流動(dòng)噪聲。1～3階模態(tài)中渦列中渦核間距離較為恒定，渦核出現(xiàn)位置近似處于蝶閥安裝位置所在流線，且渦量數(shù)值分布為一正一負(fù)交替排列，說(shuō)明沿流線旋渦旋轉(zhuǎn)方向相反，這表現(xiàn)為典型的卡門(mén)渦街特征。過(guò)程為：在蝶閥前緣分離的剪切層，由于流體的粘性剪切作用使得剪切層卷起形成旋渦，而閥體兩側(cè)剪切層內(nèi)渦對(duì)的相互吸引和相互作用，最終導(dǎo)致旋渦從閥體兩側(cè)剝離脫落，形成卡門(mén)渦街，以較高頻率脫落的渦隨流體進(jìn)入彎管段，彎管橫截面上的渦流二次流將卡門(mén)渦向外側(cè)擠壓，彎管外側(cè)輪廓對(duì)渦流的向外側(cè)發(fā)展產(chǎn)生束縛，同時(shí)旋渦本身從剪切層脫落以后相互吸引、相互作用，3種原因共同作用下使得旋渦的運(yùn)動(dòng)軌跡不斷向閥體所在位置流線靠近，因此彎管中渦街的各個(gè)渦出現(xiàn)的位置近似在同一流線上；彎管橫截面上二次流向外側(cè)的偏移擠壓及外側(cè)壁面效應(yīng)使渦外圍能量隨著流線逐漸削弱，同時(shí)隨著卡門(mén)渦向下游的不斷輸運(yùn)，渦的旋轉(zhuǎn)與周?chē)黧w產(chǎn)生摩擦也耗散了部分渦能量，因此可清晰觀測(cè)到渦量沿流線逐漸減弱的過(guò)程。根據(jù)渦量的定義ω＝▽×u，渦量方法除了識(shí)別出流場(chǎng)中的渦核，同時(shí)也反映了彎管流場(chǎng)中大量剪切運(yùn)動(dòng)信息。除脈動(dòng)場(chǎng)中的渦結(jié)構(gòu)以外，模態(tài)1中可以觀測(cè)到由彎管內(nèi)側(cè)指向外側(cè)的二次流動(dòng)［2－3］；模態(tài)2中在彎管出口段還觀測(cè)到大尺度不規(guī)則回流區(qū)，該回流由出口管外壁對(duì)出口斜射流的反作用逆壓梯度引起；在彎管內(nèi)壁出口位置也存在小尺度的渦流，這是由于內(nèi)壁出口位置的局部低速區(qū)壓力較高，與高速區(qū)形成的低壓之間存在壓力梯度，從而引起局部回流；流場(chǎng)中渦流區(qū)與二次流區(qū)以外為大范圍的低速區(qū)。

圖6 低階POD模態(tài)相干結(jié)構(gòu)Fig.6 Coherent structures of low POD modes

將流動(dòng)狀態(tài)投影到各POD模態(tài)，可以用若干基模態(tài)的線性組合來(lái)表示流場(chǎng)，即POD模態(tài)重構(gòu)，模態(tài)重構(gòu)可以還原主要流動(dòng)結(jié)構(gòu)。模態(tài)在重構(gòu)具體流場(chǎng)時(shí)所承擔(dān)的主要意義所占的比重由其對(duì)應(yīng)的POD系數(shù)表征，圖7給出了所研究時(shí)間范圍內(nèi)模態(tài)1的POD系數(shù)的時(shí)變圖。POD系數(shù)隨時(shí)間以類(lèi)似正弦曲線的方式正負(fù)交替波動(dòng)代表了該模態(tài)對(duì)應(yīng)的流動(dòng)結(jié)構(gòu)隨時(shí)間以正反作用交替的方式影響流動(dòng)特性。由于該模態(tài)代表的是渦結(jié)構(gòu)，因此其在流場(chǎng)中的作用體現(xiàn)為渦結(jié)構(gòu)的順時(shí)針與逆時(shí)針旋向交替。這是由于卡門(mén)渦街中渦旋總是以成對(duì)的旋轉(zhuǎn)方向相反的反對(duì)稱渦形式交錯(cuò)排列，流場(chǎng)中的固定空間點(diǎn)隨時(shí)間受到不同旋向渦的作用。本次試驗(yàn)采用的高分辨率相機(jī)沒(méi)有很好的時(shí)間分辨特性，只采樣到流場(chǎng)中渦流旋向真實(shí)交替過(guò)程的幾個(gè)片段，因此觀測(cè)到的旋向交替過(guò)程中表現(xiàn)為正負(fù)值之間的大幅度波動(dòng)，故試驗(yàn)不能反映實(shí)際流動(dòng)中渦流旋向的交替頻率，即卡門(mén)渦街脫落頻率，但可以預(yù)計(jì)渦流旋向交替隨時(shí)間的變化形態(tài)表現(xiàn)為一個(gè)周期很短的正弦函數(shù)［10］，且該頻率遠(yuǎn)大于試驗(yàn)觀測(cè)到的頻率。

圖7 模態(tài)1POD系數(shù)時(shí)變圖Fig.7 Time－varying graph of POD coefficient value of mode 1

1～3階模態(tài)中彎管外側(cè)渦結(jié)構(gòu)的能量逐漸減弱至很低的水平，4階及以上模態(tài)已不具備明顯流動(dòng)結(jié)構(gòu)特征，說(shuō)明這3個(gè)模態(tài)中包含了閥體后彎管流場(chǎng)中由蝶閥擾流引起的大部分渦結(jié)構(gòu)信息。排除時(shí)均流動(dòng)與流動(dòng)噪聲，利用1～3階模態(tài)重構(gòu)流場(chǎng)可以還原彎管脈動(dòng)場(chǎng)中由閥體后卡門(mén)渦引起的流動(dòng)結(jié)構(gòu)，得到無(wú)噪聲情況下脈動(dòng)流場(chǎng)的合理壓縮。由于卡門(mén)渦以很高的頻率從閥體后脫落，可以預(yù)計(jì)重構(gòu)出的渦街中渦的旋向與強(qiáng)度隨時(shí)間變化存在較大差異。針對(duì)還原的渦結(jié)構(gòu)信息進(jìn)行進(jìn)一步分析可以揭示渦的流動(dòng)特性，利用旋渦強(qiáng)度分布識(shí)別重構(gòu)脈動(dòng)場(chǎng)中的渦結(jié)構(gòu)，用笛卡爾坐標(biāo)下速度梯度張量的復(fù)特征值虛部分析能夠使渦結(jié)構(gòu)顯示出來(lái)，并量化局部旋渦運(yùn)動(dòng)的強(qiáng)度，這一復(fù)特征值虛部定義為局部旋渦運(yùn)動(dòng)的旋渦強(qiáng)度。正特征值意味著流場(chǎng)中存在剪切流動(dòng)，而不存在渦結(jié)構(gòu)；負(fù)的旋渦強(qiáng)度表明該處有渦結(jié)構(gòu)存在，而局部最小值則可以用來(lái)識(shí)別渦核的位置。圖8給出彎管脈動(dòng)流場(chǎng)信息POD重構(gòu)出的典型渦街結(jié)構(gòu)，其中計(jì)算結(jié)果只返回流場(chǎng)中的負(fù)特征值，而將正特征值全部設(shè)為0（紅色區(qū)域），以排除剪切作用的影響。圖中可以清晰觀察到處于脫落過(guò)程中的卡門(mén)渦，渦列中相鄰渦旋向交替、渦核位置近似處于同一流線、脫落過(guò)程中渦能量逐漸衰減。此外，“淹沒(méi)”在下游主流中的旋渦也能從云圖中觀察到。

圖8 旋渦強(qiáng)度分布Fig.8 Distribution of swirling strength

進(jìn)一步的研究可以基于利用脈動(dòng)主導(dǎo)模態(tài)重構(gòu)的脈動(dòng)場(chǎng)，對(duì)流場(chǎng)的降階研究可以降低問(wèn)題的復(fù)雜度，增強(qiáng)研究的針對(duì)性，且低階模型具有較高精度。對(duì)固定來(lái)流流速、變觀察截面的研究表明：由于閥體圓形結(jié)構(gòu)在靠近上下端時(shí)尺寸逐漸變小，閥體對(duì)來(lái)流的有效阻滯作用減小，故相對(duì)于中間截面，上下兩側(cè)截面位置上閥體后渦流強(qiáng)度減小且其分離點(diǎn)更靠前，并以較小能量匯入主流，在彎管前的直管段內(nèi)其能量已被大部分消耗，因此在彎管中僅有微弱的表現(xiàn)；在彎管橫截面上渦流二次流的擠壓下彎管中渦出現(xiàn)的位置在徑向產(chǎn)生較大的指向外輪廓的偏移；同時(shí)觀察到兩側(cè)截面上渦脫落頻率小于中間截面，說(shuō)明蝶閥后卡門(mén)渦街脫落頻率與該截面上蝶閥長(zhǎng)度正相關(guān)。對(duì)固定觀察截面、變來(lái)流流速的研究表明：試驗(yàn)中阻流體迎面寬度恒定不變，卡門(mén)渦街脫落頻率隨來(lái)流流速成正比線性變化，因此在所研究流速范圍以內(nèi)，流場(chǎng)中的渦結(jié)構(gòu)不隨流速產(chǎn)生顯著改變，隨著流速的變化旋渦強(qiáng)度做近似線性變化。綜上所述，彎管中的脈動(dòng)大尺度結(jié)構(gòu)為位于彎管外側(cè)壁面附近的渦街，因此如果能改進(jìn)該區(qū)域的脈動(dòng)流，使該區(qū)域大尺度結(jié)構(gòu)消除或弱化，將有利于流體輸運(yùn)的平穩(wěn)性能在整體上的提高，進(jìn)而有效降低流動(dòng)噪聲。改進(jìn)方式包括調(diào)整蝶閥安裝位置；將閥體背離來(lái)流部分補(bǔ)齊，使其表面接近流線型，從而消除旋渦的脫落；改進(jìn)彎管外側(cè)面結(jié)構(gòu)或配合脈動(dòng)緩沖器使用等。

3 結(jié) 論

（1）流體流經(jīng)蝶閥在彎管中形成卡門(mén)渦街，渦流結(jié)構(gòu)宏觀不可測(cè)，可以從脈動(dòng)速度場(chǎng)中提取旋渦結(jié)構(gòu)信息；

（2）彎管中渦結(jié)構(gòu)信息包含于低階POD模態(tài)，低階模態(tài)流動(dòng)相干結(jié)構(gòu)中渦列處于蝶閥安裝位置所在流線，渦核間距恒定，相鄰渦旋向相反，渦脫落過(guò)程中渦能量逐漸衰減；

（3）脈動(dòng)場(chǎng)的模態(tài)重構(gòu)可以準(zhǔn)確還原彎管中的渦結(jié)構(gòu)，彎管中間截面渦流強(qiáng)度大于上下兩側(cè)截面，蝶閥后卡門(mén)渦街脫落頻率與該截面上蝶閥長(zhǎng)度正相關(guān)，并隨來(lái)流流速做近似線性變化。消除或減弱外側(cè)壁面附近的大尺度渦結(jié)構(gòu)將有利于流體輸運(yùn)平穩(wěn)性能在整體上的提高，并降低流動(dòng)噪聲。

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