湯艷春，周 輝，許 模

（1. 成都理工大學 地質(zhì)災害防治與地質(zhì)環(huán)境保護國家重點實驗室，成都 610059；2. 中國科學院武漢巖土力學研究所 巖土力學與工程國家重點實驗室，武漢 430071；3. 三峽大學 土木與建筑學院，湖北 宜昌 443002）

1 引 言

儲庫鹽腔一般采用水溶法建造，在水溶建腔過程中，控制合理的鹽腔形狀和尺寸一方面可以保證鹽腔有足夠的儲存容量，另一方面對于確保鹽腔圍巖的力學穩(wěn)定性也是至關重要的。

前人圍繞巖鹽溶腔形態(tài)控制和穩(wěn)定性及其相關特性，開展了大量和富有成效的研究工作。在巖鹽溶腔穩(wěn)定性及其相關力學性質(zhì)方面，HOU Zheng-meng[1]對地下工程開挖擾動區(qū)內(nèi)巖鹽的力學和滲透性質(zhì)進行了研究；LIANG等[2]對層狀鹽巖的力學特性進行了試驗研究；房敬年等[3]根據(jù)巖鹽單/三軸壓縮試驗和細觀力學試驗結(jié)果，對巖鹽的彈塑性損傷耦合機制進行了研究；張鵬等[4]利用彈塑性力學理論，對巖鹽溶腔頂板失穩(wěn)機制進行了研究；尹雪英等[5－7]對儲氣庫長期穩(wěn)定性進行了數(shù)值模擬計算和分析；楊強等[8]針對能源儲備地下庫群整體穩(wěn)定性評價，運用考慮有限元強度折減法的變形穩(wěn)定理論，建立了強度折減系數(shù)與塑性余能范數(shù)關系曲線的庫群整體穩(wěn)定性和破壞的關鍵判據(jù)。在溶腔形態(tài)控制方面，班凡生等[9－10]、趙志成等[11]對巖鹽儲氣庫水溶建腔流體輸運理論以及溶腔形態(tài)變化規(guī)律進行了研究；霍琰等[12]對鹽穴建腔期腔內(nèi)鹵水流場規(guī)律及夾層與流場的相互影響關系進行了研究。在巖鹽應力-溶解耦合機制研究及其相關性質(zhì)方面，周輝等[13]建立了鹽巖裂隙滲流-溶解耦合模型，并通過試驗驗證了模型的適用性。湯艷春等[14－19]通過單軸壓縮條件下巖鹽應力-溶解耦合效應的細觀力學試驗以及三軸應力作用下巖鹽溶蝕特性試驗，對巖鹽應力-溶解耦合特性進行了分析，認為有無應力作用下的巖鹽溶蝕機制是一致的，兩者之間的差別在于溶蝕作用面積不同；溶蝕作用下巖鹽力學性質(zhì)發(fā)生變化的機制在于巖鹽發(fā)生溶解使得巖鹽的宏觀力學參數(shù)發(fā)生了變化，但巖鹽破壞的力學機制并沒有本質(zhì)上的改變；基于所提出的等效擴散系數(shù)的概念，建立了應力作用下的巖鹽溶蝕模型；在考慮黏聚力隨溶蝕作用發(fā)生變化的前提下，建立了溶蝕作用下巖鹽塑性力學模型。

目前所開展的大量研究工作忽略了巖鹽應力-溶解耦合效應對鹽腔水溶建腔過程的影響，這會對溶腔的形狀控制和力學穩(wěn)定性分析結(jié)果造成不可忽略的誤差。本文通過巖鹽應力-溶解耦合效應對 鹽腔水溶建腔過程影響的分析，對應力-溶解耦合作用下的鹽腔水溶建腔機制進行研究，為進一步研究儲庫鹽腔水溶建腔機制提供理論依據(jù)和分析基礎。

2 應力-溶解耦合作用下的鹽腔水溶建腔機制

對于巖鹽溶蝕作用來說，應力的作用（特別是在產(chǎn)生塑性應變之后）對巖鹽溶蝕特性會產(chǎn)生非常明顯的影響，其影響是不可忽略的[14]。反過來，溶蝕作用也會對巖鹽的力學性質(zhì)產(chǎn)生很大的影響，會使巖鹽的力學參數(shù)發(fā)生變化[16,19]，在實際鹽腔成腔過程分析中，必須考慮溶蝕作用下巖鹽力學性質(zhì)的變化，因此，在鹽腔成腔過程的分析中必須要考慮應力與溶解的耦合效應對巖鹽水溶建腔的影響。

在鹽腔水溶建腔過程中，應力-溶解耦合作用下的鹽腔水溶建腔機制在于：一方面，在已具備的鹽腔形態(tài)條件下，鹽腔圍巖由于應力作用產(chǎn)生大量的裂紋，腔壁圍巖與水接觸后，水對裂紋和鹽腔表面產(chǎn)生溶蝕作用，并在鹽腔圍巖中形成一定的溶蝕影響范圍。在水的溶蝕影響范圍之內(nèi)，腔壁圍巖由于溶蝕作用的影響，其在水的溶蝕影響范圍內(nèi)的圍巖區(qū)域的巖鹽的力學性質(zhì)發(fā)生變化，從而對整個鹽腔圍巖的應力場、應變場造成影響。另一方面，由于鹽腔邊界處圍巖力學性質(zhì)的變化，水對鹽腔邊界處圍巖的溶蝕作用受到影響，鹽腔內(nèi)部溶蝕過程發(fā)生改變，從而對鹽腔形態(tài)產(chǎn)生不可忽略的影響。

綜上分析可知，在鹽腔水溶建腔過程中，鹽腔形態(tài)以及鹽腔圍巖力學性質(zhì)之間相互影響、相互制約。

3 應力-溶解耦合作用下的鹽腔水溶建腔計算方法

根據(jù)應力-溶解耦合作用下的鹽腔水溶建腔機制，針對實際的鹽腔水溶單井建腔工藝，建立應力-溶解耦合作用下的鹽腔水溶建腔計算方法。

3.1 計算思路

應力-溶解耦合作用下的鹽腔水溶建腔過程可采用如下計算思路：

①給定初始的鹽腔形態(tài)，對鹽腔圍巖的初始應力場、應變場進行計算，計算時采用溶蝕前圍巖介質(zhì)巖鹽的力學性質(zhì)參數(shù)。

②鹽腔圍巖與水接觸后，鹽腔圍巖受水影響范圍內(nèi)的巖鹽力學性質(zhì)參數(shù)發(fā)生變化。基于溶蝕作用下巖鹽塑性力學模型，對溶蝕作用下鹽腔圍巖進行力學計算。

③依據(jù)溶蝕后圍巖應力-應變分布，以及應力作用下的巖鹽溶蝕模型，進行應力作用下鹽腔形狀計算，獲取一定溶解時間之后的鹽腔形狀變化。第①～③步可合并稱為第一循環(huán)步。

④基于已改變的鹽腔形狀，以及溶蝕作用下巖鹽塑性力學模型，對鹽腔圍巖進行進一步的力學計算。繼而進行進一步的應力作用下鹽腔形狀計算。該步可稱為第二循環(huán)步。

⑤重復第二循環(huán)步的計算步驟，通過不斷的循環(huán)計算，即可得到應力-溶解耦合作用下的鹽腔水溶建腔過程。

3.2 計算模型的建立

3.2.1 模型的基本假設

考慮到計算的需要，可作簡化和基本假設：（1）忽略巖鹽結(jié)晶方向、層理等微構(gòu)造的各向異性對溶蝕過程的影響，假設巖鹽是各向同性的均質(zhì)材料。（2）不考慮巖鹽的流變特性等具時間效應的力學特性。（3）忽略溫度對巖鹽力學性質(zhì)以及巖鹽溶蝕過程的影響。（4）假設巖鹽地層無雜質(zhì)。（5）假設溶蝕過程中，鹽腔的腔體形態(tài)為軸對稱結(jié)構(gòu)。（6）忽略地層傾角等地質(zhì)因素對鹽腔水溶建腔過程的影響。（7）忽略初始地應力場對鹽腔初始形狀的影響。（8）假設在鹽腔內(nèi)部進行溶解時，水影響范圍以外的巖鹽的力學性質(zhì)不受水的影響。（9）假設鹽腔中流體運動為層流流動。

3.2.2 幾何模型

針對實際的單井鹽腔水溶建腔工藝，本文取如圖1所示的1/2物理模型進行計算。圖1中，鹽腔的初始形態(tài)為一球形，P0為上覆均布荷載； P1為側(cè)壓力；I代表鹽腔初始位置；II代表預定溶腔范圍線，所建立的坐標系原點在鹽腔的中心點。在圖 1中，由于所建立的計算模型的高度H較小，故可近似認為側(cè)壓力 P1為均布荷載。

圖1 鹽腔幾何模型示意圖Fig.1 Sketch of geometrical model of rock-salt cavern

3.2.3 鹽腔圍巖區(qū)域網(wǎng)格劃分

對鹽腔圍巖區(qū)域網(wǎng)格劃分的規(guī)則如下：①沿鹽腔圍巖邊界，邊界網(wǎng)格均勻劃分。②鹽腔圍巖邊界網(wǎng)格的外法線方向過鹽腔的中心點。③在初始鹽腔至預定溶腔范圍線內(nèi)部的區(qū)域，采用等間距的環(huán)向網(wǎng)格劃分方式進行網(wǎng)格劃分。

依照上述網(wǎng)格劃分規(guī)則，對鹽腔圍巖區(qū)域進行網(wǎng)格劃分，其網(wǎng)格劃分示意圖如圖2所示。

圖2 鹽腔圍巖區(qū)域網(wǎng)格劃分示意圖Fig.2 Meshing sketch of adjacent rock area of rock-salt cavern

3.3 計算步驟

為了計算應力-溶解耦合作用下的鹽腔水溶建腔過程，編制了有限差分計算程序來計算應力-溶解耦合作用下的鹽腔形態(tài)變化，以及不同溶腔形態(tài)時的圍巖應力場和應變場。具體計算步驟如下。

3.3.1 第一循環(huán)步的計算

（1）無溶蝕作用下巖鹽力學計算

給定初始的鹽腔形態(tài)，對鹽腔圍巖的初始應力場、應變場進行計算。采用的力學模型是應變硬化-軟化模型，應用FLAC計算軟件進行數(shù)值計算，黏聚力隨著等效塑性應變的變化可采用式（1）[16]中溶解前的計算公式來計算。

式中：A為常數(shù)，取為0.578。

（2）將鹽腔充滿水，忽略充水過程對鹽腔形狀的影響。

（3）溶蝕作用下巖鹽力學模型的計算

鹽腔圍巖與水接觸后，假定鹽腔圍巖受水影響范圍為鹽腔圍巖邊界單元。依據(jù)溶蝕作用下巖鹽塑性力學模型（該模型的假設條件、計算方法和參數(shù)等參考文獻[16]），對溶蝕作用下鹽腔圍巖進行力學計算，具體計算步驟：①改變鹽腔圍巖邊界單元的黏聚力參數(shù)值，在水影響作用范圍內(nèi)的鹽腔圍巖邊界單元的黏聚力值采用式（1）中溶解后的黏聚力值計算公式來計算。②對于在水影響范圍以外的鹽腔圍巖單元，黏聚力值采用式（1）中溶解前的計算公式來計算。③使用FLAC計算軟件對鹽腔圍巖的應力場和應變場重新計算。④給出圍巖邊界單元的等效塑性應變值。

（4）應力作用下鹽腔形狀計算

基于所給出的圍巖邊界單元等效塑性應變值，將鹽腔內(nèi)流體區(qū)域單獨考慮，近似模擬水溶建腔工藝，對鹽腔內(nèi)流體區(qū)域的濃度場進行計算，進而可得到鹽腔形狀的變化。具體計算過程為

①建立鹽腔內(nèi)流體區(qū)域計算模型

單獨考慮鹽腔內(nèi)的流體區(qū)域，建立的計算模型如圖3所示。圖中，Ω為流體區(qū)域；Γ1為不溶邊界；Γ2為側(cè)溶邊界，即鹽腔圍巖邊界；A、B分別為Γ1和Γ2的交點。需要說明的是：側(cè)溶邊界Γ2的形狀隨著溶蝕作用而不斷變化。

圖3 流體區(qū)域計算模型示意圖Fig.3 Sketch of fluid area model

在初始時刻(初始條件)，流體區(qū)域Ω內(nèi)初始的濃度場C和速度場u均為0，可標記為

對于計算模型的邊界條件，速度邊界條件在鹽腔邊界表面上可取無滑移邊界條件，即

濃度邊界條件：溶蝕表面Γ2濃度取常數(shù)，即飽和濃度Cs；Γ1為不滲透邊界，可標記為

由于在側(cè)溶邊界上速度為 0，故可以采用單軸壓縮條件下巖鹽應力-溶解耦合效應的細觀力學試驗結(jié)果來計算鹽腔圍巖邊界上不同等效塑性應變下巖鹽的溶解速率。

②流體區(qū)域網(wǎng)格劃分

流體區(qū)域網(wǎng)格劃分與鹽腔圍巖區(qū)域的網(wǎng)格劃分不同，兩者只是共用一個鹽腔邊界；流體區(qū)域用四邊形網(wǎng)格進行劃分，靠近Γ1的區(qū)域網(wǎng)格小而密，遠離Γ2的區(qū)域網(wǎng)格大而疏。

③應力作用下鹽腔形狀計算

根據(jù)所給出的圍巖邊界單元的等效塑性應變值。鹽腔側(cè)溶邊界處的等效擴散系數(shù) D*值（D*的概念是宏觀上單位時間內(nèi)通過單位面積的質(zhì)量流與法向濃度梯度的比例系數(shù)，用于描述應力作用下單位溶蝕面積上的宏觀溶蝕速率[15]）可由式（6）[15]確定。

式中：無應力作用時巖鹽溶蝕的擴散系數(shù)D=2.0×10-9m2/s；為等效塑性應變（%）；t為溶解時間（100 s）。

將所確定的 D*值代入應力作用下巖鹽溶蝕模型中，對鹽腔內(nèi)流體區(qū)域內(nèi)濃度場進行計算，求得時間t內(nèi)濃度場的變化（t為這一步中巖鹽溶解過程的總時間）。應力作用下巖鹽溶蝕模型的計算方法見參考文獻[15]。

鹽腔形狀計算。溶解厚度R與側(cè)溶邊界Γ2處濃度梯度之間的計算公式[15]為

根據(jù)式（7）可以計算出溶解t所溶解掉的R值，繼而求得側(cè)溶邊界Γ2的形狀變化。

物質(zhì)平衡檢驗。根據(jù)物質(zhì)平衡原理，對整個鹽腔流體計算區(qū)域進行總質(zhì)量的守衡檢驗。假定在tn+1時刻進行質(zhì)量守衡檢驗，定義相對誤差進行物質(zhì)平衡檢驗：

式中：εM為質(zhì)量守衡許可誤差，如果計算出來的結(jié)果不符合式（8），則調(diào)整計算，控制和調(diào)整時間步長和單元大?。?Mn+1為tn+1時刻實際計算的總質(zhì)量值； ΔMn+1采用如下計算公式：

式中：M0為初始狀態(tài)的總質(zhì)量；為 tn+1時刻流出的總質(zhì)量；為tn+1時刻流入的總質(zhì)量。

④溶解時間t的控制

溶解時間 t的選擇取決于所溶解掉的巖鹽厚度，當鹽腔側(cè)溶邊界處的溶解厚度R＞d時（d為圍巖邊界單元厚度），則認為鹽腔內(nèi)流體的溶蝕計算停止，從而確定溶解時間t。

至此，第一循環(huán)步的計算結(jié)束，鹽腔圍巖的應力應變場以及鹽腔形狀已發(fā)生了變化。

3.3.2 第二循環(huán)步的計算

（1）導入第一循環(huán)步中計算出來的鹽腔形狀。

（2）進行溶蝕作用下鹽腔圍巖力學計算

計算過程：①將第一循環(huán)步中溶解掉的鹽腔圍巖邊界單元“開挖”，在 FLAC計算中對這些單元賦NULL，并算出此時圍巖中的等效塑性應變分布。②由于溶解“開挖”，鹽腔圍巖邊界發(fā)生了變化，變化后的鹽腔圍巖邊界單元的黏聚力值采用式（1）中溶解后的黏聚力值計算公式計算。③對于在水影響范圍以外的鹽腔圍巖單元，其黏聚力值采用式（1）中溶解前的計算公式來計算。④使用FLAC計算軟件計算出溶蝕作用下圍巖邊界單元的等效塑性應變值。

（3）進行應力作用下鹽腔形狀計算

基于上一循環(huán)步所計算出的鹽腔形狀，對鹽腔流體區(qū)域建立計算模型，劃分網(wǎng)格；基于溶蝕作用下圍巖邊界單元的值，采用式（6）確定鹽腔側(cè)溶邊界處的 D*值，根據(jù)應力作用下巖鹽溶蝕模型以及 D*值，對濃度場以及鹽腔形態(tài)進行計算，同時進行溶解計算中時間步長的控制以及物質(zhì)平衡檢驗。

在第二循環(huán)步中，計算過程基本與第一循環(huán)步相同，假設條件、控制條件也與第一循環(huán)步相同。

緊接著的計算步驟就是第二循環(huán)步的重復，通過不斷地循環(huán)計算，就可以得到不同溶解時間下鹽腔形狀的變化。當鹽腔圍巖邊界達到預定的溶腔范圍線時，停止計算。

采用的應力-溶解耦合作用下的鹽腔形態(tài)變化計算程序流程圖見圖 4，溶蝕作用下鹽腔圍巖力學模型計算模塊的流程圖見圖 5，應力作用下鹽腔形狀計算模塊的流程圖見圖6。

圖4 應力-溶解耦合作用下的鹽腔形態(tài)變化計算程序流程圖Fig.4 Flow chart of computing program of rock-salt cavern shape under coupled mechanical-dissolving effect

圖5 溶蝕作用下鹽腔圍巖力學計算模塊流程圖Fig.5 Flow chart of computing program of wall rock mechanical model under dissolving effect

圖6 應力作用下鹽腔形狀計算模塊流程圖Fig.6 Flow chart of computing program of rock-salt cavern shape under mechanical effect

4 應力-溶解耦合與純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔水溶建腔計算結(jié)果比較

為了更加清晰地反映應力-溶解耦合作用對鹽腔水溶建腔過程的影響，對應力-溶解耦合與純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔水溶建腔的計算結(jié)果進行對比分析。

4.1 純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔水溶建腔計算步驟

純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔水溶建腔過程的計算在建立的計算模型、流體區(qū)域網(wǎng)格劃分，以及鹽腔內(nèi)流體區(qū)域計算模型的初始條件、邊界條件和模型假設等方面，與應力作用下鹽腔形狀計算基本一致。兩者之間最主要的不同在于：在純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔水溶建腔過程的計算中，鹽腔側(cè)溶邊界處擴散系數(shù)是相同的，都取純?nèi)芙鉅顟B(tài)下的擴散系數(shù)D，其值不受應力因素的影響。純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔水溶建腔過程的計算程序流程圖如圖7所示純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔水溶建腔過程的具體計算步驟：

①建立純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔內(nèi)流體區(qū)域的計算模型，其初始的計算模型如圖3所示。

②調(diào)用鹽腔形狀。

③給定純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔側(cè)溶邊界處的擴散系數(shù)D值，對每一個時間步長內(nèi)鹽腔內(nèi)流體區(qū)域的濃度場變化進行計算。

④計算鹽腔側(cè)溶邊界處的溶解厚度。

⑤得出鹽腔形狀。

⑥溶解時間步長以及物質(zhì)平衡檢驗與上述應力作用下鹽腔形狀計算中的一致。

圖7 純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔形狀計算程序流程圖Fig.7 Flow chart of computing program of rock-salt cavern shape under dissolving effect

4.2 計算結(jié)果對比

鹽腔計算模型的具體參數(shù)為：高度H = 60 m，寬度L = 30 m，初始鹽腔的半徑r = 2.5 m，預定鹽腔范圍線的半徑R = 10 m，上覆均布荷載P0= 25 MPa，側(cè)壓力P1= 30 MPa，巖鹽密度ρs= 2160 kg/m3。在初始溶腔和預定溶腔范圍線之內(nèi)的區(qū)域，采用等間距的環(huán)向網(wǎng)格進行劃分，其厚度均為d = 20 cm。

通過應力-溶解耦合與純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔水溶建腔計算，所取得的不同循環(huán)步時應力-溶解耦合與純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔形狀變化如圖8所示，所取得的不同循環(huán)步時應力-溶解耦合作用下鹽腔圍巖區(qū)域的等效塑性應變分布變化如圖9所示。圖8中，綠色區(qū)域代表不同循環(huán)步時純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔被溶解掉的區(qū)域，白色的區(qū)域與綠色區(qū)域之和代表不同循環(huán)步時應力-溶解耦合作用下鹽腔被溶解掉的區(qū)域，藍色區(qū)域則代表不同循環(huán)步時未溶解的圍巖區(qū)域。

圖8 不同循環(huán)步時應力-溶解耦合與純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔形狀變化Fig.8 Difference between rock-salt cavern shape at different cycle steps under coupled mechanical-dissolving effect and dissolving effect

圖9 不同循環(huán)步時應力-溶解耦合作用下鹽腔圍巖區(qū)域等效塑性應變變化Fig.9 Difference between equivalent plastic strain of wall rock on rock-salt cavern under coupled mechanical-dissolving effect at different cycle steps

從圖8、9中可以看出，（1）隨著溶蝕作用的進行，鹽腔圍巖中的等效塑性應變分布發(fā)生了很大的變化，隨著鹽腔形狀的變化，在鹽腔形狀改變最大的地方，圍巖中的等效塑性應變也急劇變化。（2）在相同條件下，應力-溶解耦合作用下鹽腔的溶蝕速率比純?nèi)芙庾饔孟蔓}腔的溶蝕速率快，且在應力-溶解耦合作用下所溶解的巖鹽區(qū)域要比純?nèi)芙庾饔孟滤芙獾膮^(qū)域大。（3）隨著計算循環(huán)步的增加，鹽腔右下方的圍巖邊界單元的等效塑性應變發(fā)生明顯變化，并且使得應力-溶解耦合作用下鹽腔被溶解掉的區(qū)域（即白色區(qū)域）在右下方變化更為突出。造成該現(xiàn)象的原因是由于應力-溶解耦合作用下，首先由于初始狀態(tài)下圍巖邊界單元的等效塑性應變分布不同，造成不同圍巖邊界單元處溶蝕速率也不相同，從而使鹽腔形狀發(fā)生了改變；繼而，由于鹽腔形狀發(fā)生了改變，其圍巖邊界單元處的等效塑性應變分布也隨之發(fā)生改變。在等效塑性應變大的地方，溶蝕速率變大，使得此處溶腔形狀變化加大；而由于溶腔形狀變化加大，則此處發(fā)生應力集中，等效塑性應變值會變得更大，就會進一步加大此處溶腔形狀的變化。（4）應力-溶解耦合作用、純?nèi)芙庾饔孟掠嬎愕玫降柠}腔形狀，都為上小下大，但存在著較大的差別。純?nèi)芙庾饔孟掠嬎愕玫降柠}腔形狀為雞蛋狀，而應力-溶解耦合作用下計算得到的鹽腔形狀為梨形，并且比純?nèi)芙庾饔孟掠嬎愕玫降柠}腔的下端更扁更寬。

圖10為在應力-溶解耦合作用、純?nèi)芙庾饔孟掠嬎愕玫降柠}腔形狀與實際鹽腔形狀的對比圖。

圖10 計算得到鹽腔形狀與實際鹽腔形狀對比Fig.10 Difference between computing rock-salt cavern shape

在圖10(a)中，曲線I為純?nèi)芙庾饔孟掠嬎愕玫降柠}腔形狀，曲線 II為應力-溶解耦合作用下計算得到的鹽腔形狀，圖中的豎向虛線代表中心軸。圖10(b)為實際溶腔形狀[5]，可見應力-溶解耦合作用下計算得到的鹽腔形狀與實際溶腔形狀較為符合。

5 結(jié) 論

（1）在鹽腔成腔過程中，應力-溶解耦合效應對鹽腔形狀的影響不可忽略。

（2）應力-溶解耦合作用下的鹽腔水溶建腔機理在于，由于溶蝕作用，在水的溶蝕影響范圍內(nèi)的腔壁圍巖力學性質(zhì)發(fā)生變化。同時，由于腔壁邊界處圍巖力學性質(zhì)的改變，造成鹽腔內(nèi)部溶蝕過程發(fā)生變化，從而使鹽腔形態(tài)發(fā)生改變。

（3）根據(jù)應力-溶解耦合作用下的鹽腔水溶建腔機理，針對實際的鹽腔水溶單井建腔工藝，建立了應力-溶解耦合作用下的鹽腔水溶建腔計算方法。

（4）使用編制的應力-溶解耦合作用下的鹽腔形態(tài)變化計算程序以及FLAC計算軟件對水溶建腔過程進行了計算，并對應力-溶解耦合作用、純?nèi)芙庾饔孟掠嬎愕玫降柠}腔形狀與實際鹽腔形狀進行了對比，發(fā)現(xiàn)應力-溶解耦合作用下計算得到的鹽腔形狀與實際溶腔形狀較為符合。

本文研究成果可為進一步研究儲庫鹽腔水溶建腔機制提供理論依據(jù)和分析基礎。

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